張春玉王科飛李本懷張 猛李曉峰

（1.中車(chē)長(zhǎng)春軌道客車(chē)股份有限公司基礎(chǔ)研發(fā)部，130062，長(zhǎng)春；2.大連交通大學(xué)機(jī)車(chē)車(chē)輛工程學(xué)院，116028，大連∥第一作者，高級(jí)工程師）

城市軌道交通車(chē)輛轉(zhuǎn)向架上的天線(xiàn)梁，是搭載車(chē)載信號(hào)的一種裝置。天線(xiàn)梁包括橫梁和輔助安裝座，左右兩端通過(guò)螺栓與轉(zhuǎn)向架的構(gòu)架端部連接。車(chē)輛運(yùn)行過(guò)程中由于受軌道不平順的影響，輪軌接觸通過(guò)一系鋼簧傳遞到轉(zhuǎn)向架天線(xiàn)梁上，以激勵(lì)的形式作用在結(jié)構(gòu)上。因轉(zhuǎn)向架構(gòu)架頻率范圍較寬，在軌道的外載荷激勵(lì)與構(gòu)架上的安裝部件產(chǎn)生頻率相近時(shí)，若部件抗隨機(jī)振動(dòng)疲勞的能力不足，極有可能發(fā)生疲勞斷裂失效［1-2］。此外，當(dāng)結(jié)構(gòu)固有頻率分布與外載荷的動(dòng)態(tài)交變載荷相接近時(shí)，容易發(fā)生共振疲勞破壞。天線(xiàn)梁常幅疲勞設(shè)計(jì)不能真實(shí)表達(dá)結(jié)構(gòu)固有頻率對(duì)其產(chǎn)生的影響，結(jié)構(gòu)疲勞壽命預(yù)測(cè)應(yīng)考慮隨機(jī)載荷和結(jié)構(gòu)固有頻率，使預(yù)測(cè)結(jié)果更貼近實(shí)際。

本文首先對(duì)隨機(jī)振動(dòng)疲勞理論進(jìn)行了總結(jié)分析，然后對(duì)轉(zhuǎn)向架天線(xiàn)梁進(jìn)行了疲勞仿真分析和結(jié)構(gòu)優(yōu)化，并與實(shí)際運(yùn)行線(xiàn)路的動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，最后總結(jié)歸納整套隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析方法。

1 隨機(jī)振動(dòng)疲勞理論

疲勞損傷指外載荷往復(fù)產(chǎn)生的損傷累積，是外載荷使材料性能逐漸衰減的過(guò)程。外載荷分為等幅載荷和隨機(jī)載荷，兩者的激勵(lì)過(guò)程會(huì)引起不同的材料疲勞損傷。等幅載荷應(yīng)力幅為其應(yīng)力峰值，隨機(jī)載荷的應(yīng)力幅用均方根值表達(dá)。

軌道車(chē)輛運(yùn)行時(shí)的激勵(lì)載荷是隨機(jī)的。在服役過(guò)程中，隨機(jī)載荷對(duì)結(jié)構(gòu)疲勞壽命的影響非常大。分析隨機(jī)振動(dòng)疲勞需根據(jù)載荷譜計(jì)算結(jié)構(gòu)應(yīng)力響應(yīng)譜，可從頻域和時(shí)域兩個(gè)方面進(jìn)行分析。其中：頻域分析可計(jì)算得到應(yīng)力功率譜特性曲線(xiàn)，時(shí)域分析可得到應(yīng)力的時(shí)間歷程特性曲線(xiàn)［3］。疲勞壽命分析一般在時(shí)域內(nèi)進(jìn)行，先對(duì)部件結(jié)構(gòu)進(jìn)行單位載荷分析，獲取結(jié)構(gòu)的應(yīng)力/應(yīng)變隨時(shí)間的變化歷程，將載荷譜按照幅值大小分級(jí)，通過(guò)雨流計(jì)算法提取不同載荷等級(jí)下的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。再采用不同焊接接頭的疲勞應(yīng)力-循環(huán)次數(shù)（S-N）曲線(xiàn)及累積損傷法，分析得到結(jié)構(gòu)的壽命［4］。然而該方法下的模擬仿真分析，處理長(zhǎng)的時(shí)域信號(hào)異常困難，對(duì)隨機(jī)動(dòng)態(tài)載荷更是沒(méi)有好的處理方法。如果隨機(jī)載荷輸入的信號(hào)過(guò)少，零部件在實(shí)際線(xiàn)路的載荷邊界條件不能在仿真模型中體現(xiàn)，將會(huì)導(dǎo)致所輸出的分析結(jié)果誤差過(guò)大。

頻域疲勞分析是將結(jié)構(gòu)在時(shí)域內(nèi)的線(xiàn)路載荷譜通過(guò)傅里葉變換轉(zhuǎn)化為頻域內(nèi)的功率譜，通過(guò)頻響分析得到結(jié)構(gòu)的傳遞函數(shù)，然后將載荷激勵(lì)譜與頻響分析得到的結(jié)構(gòu)應(yīng)力進(jìn)行擬合，從而獲得結(jié)構(gòu)的應(yīng)力功率譜。根據(jù)焊接接頭的S-N曲線(xiàn)及累計(jì)損傷法，則可計(jì)算出結(jié)構(gòu)疲勞壽命。頻域隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析的核心是得到結(jié)構(gòu)的應(yīng)力功率譜［5］。相比于時(shí)域分析法，頻域分析法計(jì)算隨機(jī)載荷的過(guò)程更加方便，不需太多的數(shù)據(jù)量就可以反映出結(jié)構(gòu)的運(yùn)營(yíng)載荷環(huán)境［6］。

本文采用Ansys作為有限元分析軟件［7-9］，將線(xiàn)路時(shí)域內(nèi)的加速度譜變換為頻率內(nèi)的載荷激勵(lì)譜［10］，作為仿真分析的輸入條件，并結(jié)合Dirlik公式和線(xiàn)性疲勞累積損傷法對(duì)天線(xiàn)梁的疲勞問(wèn)題進(jìn)行分析，預(yù)測(cè)其疲勞壽命。

圖1 轉(zhuǎn)向架構(gòu)架端部加速度波形截圖

圖2 天線(xiàn)梁縱向激勵(lì)載荷譜

圖3 天線(xiàn)梁橫向激勵(lì)載荷譜

2 天線(xiàn)梁隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析

天線(xiàn)梁安裝在轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的端部。將構(gòu)架端部加速度數(shù)據(jù)（數(shù)據(jù)截圖如圖1）通過(guò)傅里葉變換，轉(zhuǎn)化為頻域信號(hào)的載荷激勵(lì)譜。天線(xiàn)梁的縱向、橫向及豎向的載荷激勵(lì)譜如圖2～4所示。

通過(guò)輸入某地鐵線(xiàn)路實(shí)測(cè)的載荷譜數(shù)據(jù)，對(duì)天線(xiàn)梁進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)疲勞仿真分析。在該線(xiàn)路全程來(lái)回往返開(kāi)行63 km的載荷譜作用下，天線(xiàn)梁結(jié)構(gòu)最大累積損傷發(fā)生位置位于其輔助安裝座與橫梁連接焊縫處（見(jiàn)圖5），損傷值為3.67×10-5。根據(jù)線(xiàn)性累加，在開(kāi)行350萬(wàn)km時(shí)的損傷值為2.04，大于損傷規(guī)定的閥值1，不滿(mǎn)足合同中對(duì)疲勞壽命的要求。

對(duì)天線(xiàn)梁的疲勞薄弱點(diǎn)分析發(fā)現(xiàn)，其橫梁局部位置的剛度值過(guò)低，導(dǎo)致局部模態(tài)低，不能滿(mǎn)足振動(dòng)疲勞要求。因此，在橫梁與輔助安裝座位置焊接補(bǔ)強(qiáng)筋板，優(yōu)化原結(jié)構(gòu)形成新型的雙筋板結(jié)構(gòu)。結(jié)果顯示，雙筋板結(jié)構(gòu)比單筋板結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，局部模態(tài)數(shù)值增加明顯，雙筋板結(jié)構(gòu)可滿(mǎn)足橫梁振動(dòng)疲勞要求。

對(duì)天線(xiàn)梁優(yōu)化后的雙筋板結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬，依據(jù)頻域下的隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析，在線(xiàn)路運(yùn)營(yíng)一個(gè)往返全程載荷譜作用下，結(jié)構(gòu)最大累積損傷值發(fā)生位置為補(bǔ)強(qiáng)翼板圓弧處，焊縫處的最大疲勞損位置轉(zhuǎn)移到了筋板母材處，如圖6所示，最大損傷值為1.05×10-5。根據(jù)線(xiàn)性累加，天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)350萬(wàn)km的損傷值為0.59，小于損傷規(guī)定的閥值1，能滿(mǎn)足在線(xiàn)路上運(yùn)營(yíng)350萬(wàn)km的要求。

圖4 天線(xiàn)梁豎向激勵(lì)載荷譜

圖5 天線(xiàn)梁原結(jié)構(gòu)振動(dòng)疲勞損傷云圖

圖6 天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)損傷云圖

表1 天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果 MPa

3 天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)線(xiàn)路振動(dòng)疲勞測(cè)試

該線(xiàn)車(chē)輛轉(zhuǎn)向架天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)的動(dòng)應(yīng)力測(cè)試布點(diǎn)如圖7所示。線(xiàn)路數(shù)據(jù)采集后，對(duì)包括尖峰濾波、50 Hz工頻噪聲濾波、共模噪聲濾波、零漂修正及小波處理等原始數(shù)據(jù)進(jìn)行測(cè)試前處理。根據(jù)天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)得到的動(dòng)應(yīng)力數(shù)據(jù)，依據(jù)Miner線(xiàn)性累計(jì)損傷法則［11］和材料（焊接接頭）的S-N曲線(xiàn)，結(jié)合母材/焊縫的許用疲勞極限，對(duì)天線(xiàn)梁測(cè)點(diǎn)的位置進(jìn)行疲勞強(qiáng)度評(píng)估［12］。轉(zhuǎn)向架天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)測(cè)點(diǎn)兩次測(cè)試的動(dòng)應(yīng)力最大值、最小值和幅值如表1所示。各測(cè)點(diǎn)的動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果截圖如圖8所示。350萬(wàn)km等效應(yīng)力值如圖9所示，其最大幅值為48.6 MPa，出現(xiàn)在2號(hào)天線(xiàn)梁座下部的翼板圓弧處，對(duì)應(yīng)損傷值為0.66。可見(jiàn)，天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)可以滿(mǎn)足在線(xiàn)路上運(yùn)營(yíng)350萬(wàn)km的要求。

通過(guò)對(duì)比可知，結(jié)構(gòu)疲勞損傷薄弱位置與線(xiàn)路測(cè)試試驗(yàn)位置一致，仿真分析與試驗(yàn)損傷值誤差為11%，分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果一致性較好。此結(jié)構(gòu)對(duì)天線(xiàn)梁結(jié)構(gòu)優(yōu)化具有重要的指導(dǎo)作用。

圖7 新型天線(xiàn)梁結(jié)構(gòu)動(dòng)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)圖

圖8 天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果截圖

圖9 天線(xiàn)梁新型結(jié)構(gòu)測(cè)點(diǎn)350萬(wàn)km等效應(yīng)力幅值

4 結(jié)語(yǔ)

天線(xiàn)梁的服役是一個(gè)很漫長(zhǎng)的過(guò)程，按理應(yīng)該是一個(gè)超高周疲勞，但由于試驗(yàn)條件和數(shù)據(jù)的限制，本文沒(méi)有考慮材料超高周疲勞特性的變化。

轉(zhuǎn)向架天線(xiàn)梁仿真分析結(jié)果與實(shí)際線(xiàn)路動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果對(duì)比表明，隨機(jī)振動(dòng)疲勞分析方法可以反映轉(zhuǎn)向架天線(xiàn)梁疲勞的真實(shí)運(yùn)行特點(diǎn)，能夠?yàn)楫a(chǎn)品的設(shè)計(jì)和試驗(yàn)驗(yàn)證提供有力的指導(dǎo)。用Ansys軟件進(jìn)行頻域分析，將線(xiàn)路時(shí)域內(nèi)的運(yùn)行加速度譜變換為頻率內(nèi)的載荷激勵(lì)譜作為仿真分析的輸入條件，結(jié)合Dirlik公式和線(xiàn)性疲勞累積損傷理論的仿真分析體系，可對(duì)天線(xiàn)梁的疲勞問(wèn)題進(jìn)行良好預(yù)測(cè)，進(jìn)而指導(dǎo)優(yōu)化改進(jìn)天線(xiàn)梁部件結(jié)構(gòu)。這一套方法體系也可供其他隨機(jī)振動(dòng)的工程問(wèn)題研究作參考。