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      戰(zhàn)術(shù)級(jí)捷聯(lián)慣導(dǎo)方位裝訂的半自主對(duì)準(zhǔn)*

      2019-08-22 07:15:12秦永元楊小康梅春波
      關(guān)鍵詞:常值捷聯(lián)慣導(dǎo)

      崔 瀟,秦永元,楊小康,梅春波

      (1 西北工業(yè)大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院, 西安 710129; 2 西安現(xiàn)代控制技術(shù)研究所, 西安 710065)

      0 引言

      常規(guī)火箭彈采用捷聯(lián)慣導(dǎo)進(jìn)行制導(dǎo)改造后,可顯著增加有效射程、打擊精度大幅提高,制導(dǎo)火箭彈在世界各國(guó)得到了廣泛的應(yīng)用,成為火箭彈發(fā)展的主要趨勢(shì)[1-2]。

      由于戰(zhàn)術(shù)條件和彈載捷聯(lián)慣導(dǎo)自身器件精度的限制,火箭彈無(wú)法單純依靠自身完成初始對(duì)準(zhǔn),一種方案可采用依靠發(fā)射車裝備的高精度慣導(dǎo)進(jìn)行傳遞對(duì)準(zhǔn)[3],但是需要發(fā)射架進(jìn)行俯仰、回轉(zhuǎn)機(jī)動(dòng),對(duì)準(zhǔn)精度也受到時(shí)空同步等因素影響;另一種方案采用方位裝訂,以速度+方位為量測(cè)的卡爾曼濾波對(duì)準(zhǔn)方案[4]。兩種對(duì)準(zhǔn)方案均涉及濾波器設(shè)計(jì),存在收斂時(shí)間長(zhǎng)以及受初始條件參數(shù)影響等影響。因此,研究基于方位裝訂的捷聯(lián)慣導(dǎo)快速初始對(duì)準(zhǔn)具有較大工程應(yīng)用價(jià)值。

      1 坐標(biāo)系定義

      為便于分析,定義如下坐標(biāo)系:

      1)彈體坐標(biāo)系b:原點(diǎn)位于彈體質(zhì)心,xb、yb、zb分別為沿彈體的前、上、右,xbybzb構(gòu)成右手直角坐標(biāo)系;

      2)當(dāng)?shù)厮阶鴺?biāo)系H:原點(diǎn)位于彈體所在點(diǎn),xH為xb在當(dāng)?shù)厮矫鎯?nèi)的投影,zH沿當(dāng)?shù)氐卮咕€,向上為正,yH與xH、zH構(gòu)成右手坐標(biāo)系。

      3)當(dāng)?shù)氐乩碜鴺?biāo)系g:原點(diǎn)位于載體所在點(diǎn),yg軸沿地理垂線指向上,xg、zg軸在當(dāng)?shù)厮矫鎯?nèi)且xg沿當(dāng)?shù)亟?jīng)線方向指向北,zg沿當(dāng)?shù)鼐暰€切線方向指向東,即“北天東”地理坐標(biāo)系。

      2 水平自對(duì)準(zhǔn)

      2.1 水平姿態(tài)矩陣

      設(shè)對(duì)準(zhǔn)時(shí)刻導(dǎo)彈的航向角為ψ(北偏東為正),俯仰角為θ,橫滾角為γ,則:

      (1)

      (2)

      圖1 地理坐標(biāo)系與載體坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換關(guān)系圖

      (3)

      2.2 T2周期內(nèi)的水平姿態(tài)四元數(shù)計(jì)算

      tk=kT2=kNT1

      (4)

      上述時(shí)間周期關(guān)系如圖2所示。

      圖2 T1周期、T2周期、水平姿態(tài)四元數(shù)間的關(guān)系

      忽略彈體晃動(dòng),則加速度計(jì)輸出為:

      (5)

      (6)

      假設(shè)加速度計(jì)輸出經(jīng)過(guò)I-F變換。記在第k個(gè)T2周期內(nèi),第n個(gè)T1周期內(nèi)的加速度計(jì)輸出積分為δVxk(n),δVyk(n),δVzk(n),即有:

      (7)

      則在第k個(gè)T2周期內(nèi)加速度計(jì)輸出的積分為:

      ΔVxk=NT1gsinθ=T2gsinθ

      (8a)

      ΔVyk=NT1gcosγcosθ=T2gcosγcosθ

      (8b)

      ΔVzk=-NT1gsinγcosθ=-T2gsinγcosθ

      (8c)

      (9)

      由于加速度計(jì)存在測(cè)量誤差,彈體存在晃動(dòng)干擾,所以gk≈g·T2。

      (10)

      則由式(10)得:

      (11a)

      (11b)

      (11c)

      (11d)

      (12)

      (13)

      (14)

      (15)

      (16)

      (17)

      (18)

      (19)

      (20)

      (21)

      (22)

      (23)

      (24)

      (25)

      (26)

      由式(19)、式(21)、式(23)得:

      (27)

      2.3 tk時(shí)刻的水平姿態(tài)四元數(shù)計(jì)算

      (28)

      2.4 引入外基準(zhǔn)航向后的姿態(tài)四元數(shù)

      設(shè)tk=kT2=kNT1時(shí)刻水平對(duì)準(zhǔn)結(jié)束,外基準(zhǔn)引入的航向角為ψ,則與ψ對(duì)應(yīng)的四元數(shù)為:

      (29)

      由于

      (30)

      根據(jù)姿態(tài)陣的矩陣乘與四元數(shù)乘之間的關(guān)系,得與式(29)對(duì)應(yīng)的姿態(tài)四元數(shù)為:

      (31)

      3 陀螺漂移估計(jì)

      考慮如下四元數(shù)更新離散方程:

      (32)

      由文獻(xiàn)[5]已知:

      (33)

      (34)

      式中:Δθx、Δθy、Δθz為在[tk,tk+1]時(shí)間間隔內(nèi)的角增量。

      假設(shè)陀螺輸出為:

      (35)

      (36)

      則誤差轉(zhuǎn)移矩陣ΔΦk可以表示為一個(gè)矩陣冪級(jí)數(shù),冪級(jí)數(shù)第n項(xiàng)為Ο(‖δωkΔt‖n) ,如果只考慮一階近似,則:

      ΔΦk≈M(δωk)Δt

      (37)

      式中:

      (38)

      將式(36)、式(37)代入式(32),可得:

      Qk+1=ΦkQk-ΔtM(δωk)Qk

      (39)

      定義矩陣:

      (40)

      則容易得:

      M(δωk)Qk=Ξ(Q)δωk

      (41)

      則式(39)可寫為:

      (42)

      式中:wk為四元數(shù)更新誤差,是陀螺測(cè)量誤差的函數(shù)。

      對(duì)于戰(zhàn)術(shù)級(jí)慣導(dǎo),陀螺啟動(dòng)常值漂移很大,若僅僅考慮陀螺儀的常值漂移δωk≈εb,則可得:

      (43)

      4 仿真分析

      為進(jìn)一步檢驗(yàn)文中所提的半自對(duì)準(zhǔn)方法的性能,進(jìn)行了搖擺基座下對(duì)準(zhǔn)的仿真。

      4.1 仿真條件

      1)彈體繞俯仰軸、橫滾軸和方位軸的搖擺運(yùn)動(dòng),可看作由一系列幅值和頻率相近的正弦波來(lái)描述:

      (44)

      式中:θ、γ、φ分別為繞俯仰軸、橫滾軸和方位軸的搖擺角度;θm、γm、φm分別為搖擺角度幅值;ωθ、ωγ、ωφ為搖擺的角頻率;θ0、γ0、φ0為搖擺的初始相位。

      表1 搖擺參數(shù)設(shè)置

      2)慣導(dǎo)參數(shù)設(shè)置:

      表2 慣導(dǎo)參數(shù)設(shè)置

      3)慣導(dǎo)采樣周期:0.01 s(即T1);T2=0.1 s。

      4.2 仿真結(jié)果

      根據(jù)4.1設(shè)置的仿真條件,仿真結(jié)果如圖3~圖5所示。

      圖4 搖擺基座對(duì)準(zhǔn)估計(jì)結(jié)果(不同陀螺常值漂移)

      圖5 陀螺漂移估計(jì)結(jié)果(T2=0.1 s)

      圖3中實(shí)線表示真實(shí)姿態(tài)曲線,虛線表示對(duì)準(zhǔn)結(jié)果,從圖3中可以看出,由于航向角由外部裝訂,基本無(wú)誤差,水平自對(duì)準(zhǔn)姿態(tài)可以跟蹤真實(shí)姿態(tài),只是存在時(shí)間延遲,對(duì)比不同T2的結(jié)果,T2周期越大,造成的延遲也越大,所以,實(shí)際工程中,根據(jù)加速度噪聲大小、彈體晃動(dòng)幅度及頻率等因素,適當(dāng)調(diào)整T2周期。

      為了驗(yàn)證不同陀螺常值漂移對(duì)算法的影響,圖4給出了不同陀螺漂移下的對(duì)準(zhǔn)結(jié)果,從圖4中可知,陀螺常值漂移不影響水平對(duì)準(zhǔn)結(jié)果,結(jié)果和前面的分析一致。圖5給出了在同一更新周期T2下對(duì)陀螺漂移的估計(jì)結(jié)果,可知算法可以對(duì)陀螺常值漂移進(jìn)行粗略估計(jì),估計(jì)精度且與漂移大小無(wú)關(guān)。

      表3 對(duì)準(zhǔn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)

      表3總結(jié)了對(duì)準(zhǔn)結(jié)束時(shí)刻的對(duì)準(zhǔn)精度。從表3中可知,減小更新周期T2對(duì)準(zhǔn)精度也隨之提高,當(dāng)T2=0.1 s時(shí),對(duì)準(zhǔn)精度在0.1°以內(nèi),而陀螺常值漂移大小不影響姿態(tài)對(duì)準(zhǔn)結(jié)果。

      5 結(jié)論

      仿真結(jié)果表明:文中給出的戰(zhàn)術(shù)級(jí)捷聯(lián)慣導(dǎo)方位裝訂的半自主對(duì)準(zhǔn)方法在對(duì)準(zhǔn)的同時(shí),還可對(duì)陀螺常值漂移進(jìn)行粗略估計(jì),但加速度計(jì)零偏無(wú)法得到估計(jì)。與傳統(tǒng)基于卡爾曼濾波對(duì)準(zhǔn)方法相比,文中的方法具有運(yùn)算簡(jiǎn)單、計(jì)算量小和便于工程應(yīng)用的優(yōu)點(diǎn),為火箭彈的對(duì)準(zhǔn)提供了參考。

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