張 勇,劉喜龍,張晶晶
(1.西安電爐研究所有限公司,陜西西安710061;2.陜西省電爐工程技術(shù)研究中心,陜西西安710061;3.西安中冶新材料有限公司,陜西西安710061)
隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)技術(shù)的迅速發(fā)展以及裝備業(yè)技術(shù)水平不斷提高,對(duì)高品質(zhì)型材的需求越來(lái)越大,對(duì)特殊用途型材的需求也急劇增加。特種金屬在一些特殊的領(lǐng)域應(yīng)用較為頻繁,經(jīng)常因特殊的需求而被加熱軋制成各種型材,金屬軋制前需要進(jìn)行加熱或補(bǔ)溫[1]。當(dāng)采用在線感應(yīng)加熱爐對(duì)金屬坯料進(jìn)行加熱或補(bǔ)溫時(shí)坯料需要由輸送輥道進(jìn)行輸送,但是設(shè)備長(zhǎng)時(shí)間的使用及坯料與輸送輥之間的溫度差異會(huì)造成輸送輥產(chǎn)生較大的磨損?;谂髁显谳斔瓦^(guò)程中輸送輥的磨損問(wèn)題,通過(guò)對(duì)實(shí)際使用情況的分析及設(shè)計(jì)優(yōu)化,大大提高了輸送輥的使用壽命,減少了設(shè)備的維護(hù),為企業(yè)節(jié)約了設(shè)備運(yùn)行成本。
設(shè)計(jì)了一套坯料傳送系統(tǒng),由變頻電機(jī)通過(guò)聯(lián)軸器驅(qū)動(dòng)傳動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng),進(jìn)而帶動(dòng)固定于傳動(dòng)軸上的輥?zhàn)?。其坯料輸送流程如下:整條線分為進(jìn)料段、低溫段、高溫段、保溫段、出料段。各段速度設(shè)定如下:給定進(jìn)料段一個(gè)頻率,則低溫段、高溫段及保溫段的輸出頻率會(huì)自動(dòng)調(diào)整。例如:設(shè)定進(jìn)料段40 Hz,則低溫段是42 Hz,高溫段是44 Hz,保溫段45 Hz 左右。
輥?zhàn)硬捎肰 型結(jié)構(gòu),選取V 型輥材質(zhì)為1Cr18Ni9Ti。方型坯料可以放置在V 型輥?zhàn)又?,進(jìn)而使得方型坯料的兩個(gè)面與V 型輥?zhàn)舆M(jìn)行線接觸。根據(jù)坯料的長(zhǎng)短及感應(yīng)加熱設(shè)備的外形尺寸,對(duì)輸送輥進(jìn)行布置,布置距離為1.2 m,保證任何時(shí)刻至少方型坯料至少與兩對(duì)輸送輥道接觸,保證坯料穩(wěn)定運(yùn)行。具體布置方式如圖1,單個(gè)輸送輥的外形如圖2 所示。
圖1 輸送布置形式
圖2 單個(gè)輸送輥外形圖
在設(shè)備初期運(yùn)行時(shí),測(cè)量坯料運(yùn)行速度穩(wěn)定。但在坯料溫度升高之后且連續(xù)生產(chǎn)時(shí),發(fā)現(xiàn)坯料運(yùn)行時(shí)間不穩(wěn)定。具體表現(xiàn)如下:每一根坯料進(jìn)入低溫段第一個(gè)感應(yīng)體約450 mm之后,暫停20~35 s,之后再前進(jìn),直至熱鋼采用撥叉機(jī)構(gòu)撥下加熱爐生產(chǎn)線。當(dāng)連續(xù)上料時(shí),如果運(yùn)行平穩(wěn),無(wú)“打滑”情況的發(fā)生,則第一根料與第二根料的間隔距離(第一根料與第二根料上料的間隔距離+每一根料暫停時(shí)間+速度的時(shí)間差)會(huì)越來(lái)越大。而現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況是第二根料與第一根料的距離越來(lái)越近。將走在前面的一根料的速度慢的情況稱(chēng)之為“打滑”。速度慢的料在感應(yīng)體里面的時(shí)間變長(zhǎng),加熱時(shí)間變長(zhǎng),因此溫度升高,超出工藝要求范圍。
鑒于此情況,對(duì)初始設(shè)計(jì)的V 型輥進(jìn)行了熱場(chǎng)及受力時(shí)的分析,分別如圖3~圖6所示;并且對(duì)坯料的運(yùn)行速度進(jìn)行了計(jì)算機(jī)與人工的測(cè)量,結(jié)果如圖7所示。
圖3 輥?zhàn)訜釄?chǎng)下靜態(tài)位移
為了增加料輥的摩擦力,使用電焊機(jī)將V 型輥道的兩個(gè)V 面進(jìn)行打焊點(diǎn)處理之后,料的行進(jìn)速度有明顯的好轉(zhuǎn)。但是由于不銹鋼焊條與輥?zhàn)雍附又蟮娜诤闲圆?,在?jīng)過(guò)生產(chǎn)300~350根料之后,焊點(diǎn)就基本上消失,回復(fù)到之前的使用狀態(tài)下。具體可以參考現(xiàn)場(chǎng)所測(cè)量的數(shù)據(jù)(見(jiàn)圖7)。
結(jié)合實(shí)際使用的情況及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量的數(shù)據(jù)(不完全統(tǒng)計(jì))進(jìn)行分析,認(rèn)為產(chǎn)生“打滑”的可能原因有以下幾點(diǎn):
圖4 輥?zhàn)訜釄?chǎng)下靜態(tài)應(yīng)變
圖5 輥?zhàn)訜釄?chǎng)下靜應(yīng)變
圖6 輥?zhàn)訜釄?chǎng)下設(shè)計(jì)漏洞檢查
(1)輥道電機(jī)的變頻器輸出不穩(wěn)定。
(2)摩擦力在低溫段與高溫段不統(tǒng)一。
(3)V 型輥的V 面上線速度不一致導(dǎo)致鋼坯接觸同一輥面的不同點(diǎn)后出現(xiàn)線速度不一致。
針對(duì)以上情況,采用如下的改進(jìn)措施:
(1)對(duì)V型輥進(jìn)行重新設(shè)計(jì),減小鋼坯與V型輥的接觸面積,固定其接觸點(diǎn),使其V型輥的線速度輸出相對(duì)穩(wěn)定。
(2)將其材質(zhì)由原來(lái)的1Cr18Ni9Ti 不銹鋼改為2520耐高溫不銹鋼,以增加輥?zhàn)拥哪湍バ浴?/p>
針對(duì)所做的更改,結(jié)合實(shí)際使用的環(huán)境,通過(guò)三維的模擬,對(duì)輸送輥的受力及受熱進(jìn)行疊加分析,分別如圖8~圖11所示。
圖7 坯料運(yùn)行速度測(cè)量記錄
圖8 新V型輥?zhàn)訜釄?chǎng)下設(shè)計(jì)漏洞檢查
圖9 新V型輥?zhàn)訜釄?chǎng)下靜應(yīng)變
圖10 新V型輥?zhàn)訜釄?chǎng)下靜形變
由以上模擬分析可以看出,新設(shè)計(jì)的V 型輥?zhàn)佑捎谠黾恿伺髁吓c輥?zhàn)又g的距離,熱輻射對(duì)輥?zhàn)拥挠绊懘蟠笙魅?;坯料與輥?zhàn)又g接觸面積的減少,增加了輥?zhàn)拥木植繅簭?qiáng),提升了摩擦力,使得坯料運(yùn)行穩(wěn)定。
圖11 新V型輥?zhàn)訜釄?chǎng)下應(yīng)力
通過(guò)對(duì)輥?zhàn)幼陨響?yīng)力、形變的模擬及對(duì)測(cè)量記錄的分析,得出如下結(jié)論:
(1)V型輥的設(shè)計(jì)是合理的,這種結(jié)構(gòu)形式能有效的保證其對(duì)坯料產(chǎn)生良好的夾持力,促使坯料隨著輥?zhàn)拥霓D(zhuǎn)動(dòng)而向前運(yùn)轉(zhuǎn);
(2)當(dāng)設(shè)備運(yùn)行一段時(shí)間之后,V型輥持續(xù)在熱場(chǎng)的作用下,表面溫度升高,表面摩擦力減小,出現(xiàn)坯料速度不穩(wěn)定;
(3)V 型輥材質(zhì)為1Cr18Ni9Ti,雖然具有較高的高溫強(qiáng)度及抗氧化性,但是在受熱之后,表面摩擦系數(shù)降低,應(yīng)選擇耐磨性更好的材料替代。
(4)由于此輸送輥安裝在兩個(gè)電磁感應(yīng)加熱器之間,電磁感應(yīng)使得輥?zhàn)颖砻娣e攢了電流,當(dāng)坯料與輥?zhàn)咏佑|的瞬間,由于電勢(shì)差的存在,導(dǎo)致輥?zhàn)优c坯料之間放電打火,因此對(duì)輥?zhàn)釉斐梢稽c(diǎn)的損傷,設(shè)備運(yùn)行的時(shí)間越長(zhǎng),造成輥?zhàn)拥哪p越嚴(yán)重。
將新設(shè)計(jì)的V 型輥?zhàn)油度胧褂弥螅髁线\(yùn)行速度運(yùn)行穩(wěn)定,滿足了設(shè)備的使用要求。且V型輥?zhàn)邮褂脮r(shí)間加長(zhǎng),磨損減少,超過(guò)了預(yù)期的效果。V 型輥運(yùn)行10個(gè)月以后的照片見(jiàn)圖12。
圖12 運(yùn)行10個(gè)月以后的輥?zhàn)?/p>