趙興中,華龍海,項敬輝
(天津市市政工程設(shè)計研究院,天津300457)
本工程采用88m+140m+88m 三跨“V”形墩剛構(gòu)橋,橋?qū)挒?4m。主墩采用5 片分離式弧形鋼墩柱,墩柱寬度為2.20m,高度為3.00~4.70m,變截面鋼箱梁結(jié)構(gòu),與5 片“V”形墩對應(yīng)位置設(shè)置5 個箱體。主墩基礎(chǔ)為承臺,群樁基礎(chǔ)。計算參數(shù)按規(guī)范相應(yīng)選取。
不同的基礎(chǔ)布置形式會導(dǎo)致不同的結(jié)構(gòu)剛度和頻率,同時,也會對施工和造價產(chǎn)生不同的影響[1]。
根據(jù)相關(guān)規(guī)范,得出本工程基礎(chǔ)部分荷載組合,如表1所示,并對高樁和低樁承臺基礎(chǔ)進(jìn)行比較分析,如表2~表4所示。均采用MIDAS 有限元程序計算,通過節(jié)點彈性支承模擬基礎(chǔ)水平抗推剛度、繞水平軸的抗彎剛度以及豎向剛度的作用。
表1 荷載組合表
表2 高樁承臺基礎(chǔ)計算表
表3 低樁承臺基礎(chǔ)計算表
表4 方案比選表
結(jié)論:高樁承臺經(jīng)濟(jì)效果好,施工方便,但樁身內(nèi)力和位移較大。低樁承臺的鋼圍堰深度需要增加約9m,施工較為復(fù)雜且施工費(fèi)用較高。同時會導(dǎo)致鋼墩長期浸入水中,鋼結(jié)構(gòu)防腐蝕措施難度和費(fèi)用增加。
剛度計算時,應(yīng)充分考慮鋼護(hù)筒的參與受力;將鋼護(hù)筒折算為鋼筋進(jìn)行強(qiáng)度計算;沖刷線處樁的水平位移控制在約1cm,樁的上部結(jié)構(gòu)偏安全按自由外露考慮[2]。
偶然荷載:地震作用;基本烈度:7 度,地震動峰值加速度0.15g。橋梁抗震設(shè)防分類:乙類??紤]鋼墩在E2 作用下彈性設(shè)計,表5 為正常使用階段、E1 以及E2 地震階段控制設(shè)計的荷載及計算結(jié)果。
表5 荷載及計算結(jié)果
如表5 所示,在E1地震作用下,基礎(chǔ)受力較正常使用工況小,樁基配筋率2.3%,單樁最大剪力1145kN。在E2 地震作用下,樁基配筋率4.1%,單樁最大剪力2480kN。
根據(jù)JGJ 94—2014《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》,群樁基礎(chǔ)的單樁水平承載力計算公式,直徑1.6m(鋼護(hù)筒直徑)混凝土灌注樁,土的水平向抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值為3500 kN/m4,位移控制10mm 時,單樁水平承載力1380kN,正常使用滿足規(guī)范要求。根據(jù)CJJ 166—2011《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》規(guī)定,地震動土抗力可采用靜土抗力(規(guī)范取值)的2~3 倍,m值取為9500 kN/m4,位移控制10mm 時,單樁水平承載力2580kN,E2地震作用滿足規(guī)范要求。
高樁承臺樁頂為潛在塑性鉸區(qū)域,在E1 地震作用下,需要φ14mm 的HRB335 箍筋或者2 支 φ12mm 的R235 箍筋,在E2 地震作用下,需要φ16mm 的HRB335 箍筋或者2 支φ14mm 的R235 箍筋,配箍率較大,需要考慮鋼護(hù)筒的共同作用才能滿足抗剪計算及配箍率要求。
樁基鋼筋配筋率1.75%,以10 mm 鋼護(hù)筒折算配筋率2.45%,合計樁基配筋率4.23%,滿足基礎(chǔ)強(qiáng)度計算要求。
既然考慮鋼護(hù)筒參與受力,那么鋼護(hù)筒與承臺樁基之間必須有可靠的連接。常規(guī)施工用鋼護(hù)筒不能滿足使用要求,需要特殊設(shè)計。
在軟土高震區(qū)“V”形墩支撐鋼橋的設(shè)計,其基礎(chǔ)承受的水平力彎矩相對較大,基礎(chǔ)的設(shè)計是個重要的控制節(jié)點。
1)低樁承臺相對受力較為合理,但是在河中卻會增加施工難度,同時,會使鋼墩進(jìn)入水中,增加耐久性措施的難度。
2)軟土地基土的m值較低,樁頂位移及基礎(chǔ)的水平承載力需重點關(guān)注,有可能成為控制基礎(chǔ)體量的關(guān)鍵點。
3)鋼墩橋的延性抗震需進(jìn)一步研究,否則在高震區(qū),上部完全彈性計算會導(dǎo)致地震水平力和彎矩較大,基礎(chǔ)體量較大。