陳桂玲，段利利

（1. 鄂爾多斯市世正工貿(mào)有限公司，內(nèi)蒙古 呼和浩特 010000；2. 準格爾旗譽祥工貿(mào)有限責任公司，內(nèi)蒙古 準格爾旗 010321）

1 工程概況

新能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池由底板、池壁及頂板組成，平面尺寸為31.9m×14.3m，池體高5.7m，地上外露3.9m，地下埋深1.8m，底板厚500mm，池壁厚400mm，頂板厚150mm，主體構件全部采用 C40抗?jié)B抗凍混凝土，抗?jié)B等級為 P8，抗凍等級為 F150，新能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池平面布置圖見圖1。

圖1 調節(jié)池平面布置圖

2 檢測內(nèi)容

新能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池的混凝土澆筑分為兩個批次，底板為第一批次，池壁為第二批次。第二批次澆筑的混凝土量為212方，該批次于2015年4月25日早晨7:00開始澆筑，晚上19:00澆筑完畢，4月27日施工方開始拆除模板，4月28日發(fā)現(xiàn)調節(jié)池池壁存在多條裂縫。為了掌握現(xiàn)階段裂縫的分布特征、寬度及深度情況，為后期處理提供技術依據(jù)，達拉特旗星億隆商砼有限責任公司委托包頭鋼鐵學院建筑科學研究所對新能能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池池壁裂縫進行了實體檢測。

本次池壁裂縫實體檢測的內(nèi)容包括：（1）調節(jié)池池壁裂縫分布情況檢測；（2）調節(jié)池池壁裂縫寬度、深度檢測；（3）調節(jié)池池壁混凝土密實度檢測。

3 檢測依據(jù)

（1）新能能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池原設計圖紙；

（2）現(xiàn)場調查，檢測記錄及統(tǒng)計分析結果；

（3）GB/T50344—2004《建筑結構檢測技術標準》；

（4）GB50010—2010《混凝土結構設計規(guī)范》；

（5）GB50011—2010《建筑抗震設計規(guī)范》；

（6）GB50023—2009《建筑抗震鑒定標準》；

（7）GB50292—1999《民用建筑可靠性鑒定標準》；

（8）其他相關技術規(guī)范及標準。

4 檢測結果

4.1 裂縫分布檢測結果

根據(jù)現(xiàn)場條件，對裂縫分布情況進行了檢測，檢測結果顯示，部分裂縫沿墻體兩側對稱分布，裂縫多為豎向裂縫，局部裂縫沿鋼筋走向分布，各墻段裂縫分布情況及檢測結果見圖2～11。

圖2 1軸池壁外側

圖3 1軸池壁內(nèi)側

圖4 B軸池壁外側

圖5 B軸池壁內(nèi)側

圖6 3軸池壁外側

圖7 3軸池壁內(nèi)側

圖8 A軸池壁外側

圖9 A軸池壁內(nèi)側

圖10 2軸池壁西側

圖11 2軸池壁東側

4.2 裂縫寬度及深度檢測結果

根據(jù)委托方的要求及現(xiàn)場條件，對新能能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池池壁外側裂縫寬度及深度進行了詳細的抽樣檢測，測點布置分別見圖2、圖4、圖6、圖8，具體檢測結果如下：① 號測點裂縫寬度為0.17mm、深度為178mm。② 號測點裂縫寬度為0.13mm、深度為97mm。③ 號測點裂縫寬度為0.50mm、深度為107mm。④ 號測點裂縫寬度為0.19mm、深度為112mm。⑤ 號測點裂縫寬度為0.30mm、深度為139mm。⑥ 號測點裂縫寬度為0.28mm、深度為179mm。⑦ 號測點裂縫寬度為0.13mm、深度為98mm。⑧ 號測點裂縫寬度為0.20mm、深度為166mm。

GB50010—2010《混凝土結構設計規(guī)范》第3.4.5條及條文規(guī)定：對鋼筋混凝土構件，在環(huán)境類別為二 a及二 b 類下裂縫控制等級為三級，wlim取0.20mm。檢測結果顯示，測點 ③、測點 ⑤、測點 ⑥、測點 ⑧ 裂縫寬度均已超過限值要求。

4.3 混凝土密實度檢測結果

應委托方要求，對混凝土剪力墻進行了鉆芯取樣，取樣結果顯示，混凝土內(nèi)部較為密實，見圖12。

圖12 墻體芯樣

4.4 其他缺陷檢測結果

現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，新能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池池壁局部存在泛堿現(xiàn)象，見圖13。

圖13 墻面泛堿現(xiàn)象

5 池壁裂縫成因分析

根據(jù)現(xiàn)場檢測結果及委托方相關技術人員情況介紹，經(jīng)過分析發(fā)現(xiàn)新能能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池池壁裂縫的主要原因為：

（1）4月25日晚19:00澆筑完畢到4月27日拆模，養(yǎng)護期約為37個小時，且為室外裸露養(yǎng)護，烈日暴曬，墻體成型后表面保濕養(yǎng)護不充分，墻面干縮失水過快，產(chǎn)生收縮裂縫。

（2）現(xiàn)場澆搗混凝土時，漏振或過振均會誘導裂縫產(chǎn)生。

（3）混凝土澆注時保溫工作不到位，引起混凝土內(nèi)部溫度過高或內(nèi)外溫差過大，混凝土產(chǎn)生溫度裂縫。

（4）墻體混凝土澆筑時，對鋼筋產(chǎn)生擾動，導致局部位置鋼筋保護層厚度不足，產(chǎn)生裂縫。

6 結論及處理建議

6.1 結論

按照委托檢測內(nèi)容要求，完成了新能源濃鹽水減排EPC 項目調節(jié)池池壁裂縫實體檢測工作，具體結論如下：

（1）根據(jù)現(xiàn)場條件，對裂縫分布情況進行了檢測，結果顯示部分裂縫沿墻體兩側對稱分布，裂縫多為豎向裂縫，局部裂縫沿鋼筋走向分布。

（2）采用裂縫寬度、深度測量儀對池壁裂縫共布設8各測點進行了寬度及深度測量，測量結果顯示，裂縫最大寬度為0.50mm，最大深度為179mm。

（3）池壁測點 ③、測點 ⑤、測點 ⑥、測點 ⑧裂縫寬度已超過控制裂縫寬度為0.20mm 的限值要求，建議后期進行處理，處理后可正常使用。

（4）混凝土內(nèi)部較為密實。

（5）現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，新能能源濃鹽水減排 EPC 項目調節(jié)池池壁局部存在泛堿現(xiàn)象。

6.2 處理建議

針對以上結論，處理建議如下：

（1）建議首先對池壁裂縫處跨裂縫貼石膏餅，觀測如不再開裂，則可進行后續(xù)封閉處理。

（2）采用壓力灌漿法對池壁裂縫進行處理，灌漿材料為環(huán)氧樹脂類灌漿材料。