王明年，王 巖，胡云鵬，吳圣智，劉大剛

（1.西南交通大學(xué) 交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川 成都 610031；2.西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，四川 成都 610031）

川藏鐵路將大面積穿過山南、林芝、折多山、海螺溝及康定等冰磧層地質(zhì)聚集區(qū)，其中，已開工的拉林鐵路就有6 座隧道大規(guī)模穿越冰磧層地區(qū)，未開工的雅安—康定段、康定—林芝段中，海子山隧道、折多山隧道均會(huì)穿越冰磧層地區(qū)。冰磧層在形成過程中未經(jīng)風(fēng)化作用，由冰川直接攜帶和搬運(yùn)而成，其物質(zhì)組成具有一定的棱角性，在冰川消融后，冰磧層含水率較高，在隧道開挖后極易發(fā)生掌子面及洞周圍巖的坍塌及涌水，威脅隧道施工安全。因此，針對(duì)冰磧層隧道研究的重要性日益凸顯。

由于冰磧層的特殊性，眾多學(xué)者對(duì)其工程特性展開了研究。Ignatoval［1］提出了計(jì)算冰磧層強(qiáng)度指標(biāo)的公式；Stephan Gebhardt 等［2］以德國(guó)北部冰磧層為例研究了冰磧層在不同壓實(shí)狀態(tài)下的物理力學(xué)性質(zhì)；屈智炯、蒙進(jìn)等［3-4］等研究了冰磧層微觀結(jié)構(gòu)特征及應(yīng)力-應(yīng)變-體變特性和強(qiáng)度演化規(guī)律，提出了改進(jìn)的非線性K-G本構(gòu)模型；涂國(guó)祥等［5-6］以西南某大型冰磧層為例，得到了冰磧層強(qiáng)度的計(jì)算公式及改進(jìn)的滲透系數(shù)計(jì)算方法；李驊錦等［7］對(duì)四川理縣小岐村冰磧物角礫土不同含水率及含石量對(duì)強(qiáng)度的影響進(jìn)行了研究；木勛等［8］針對(duì)西南某機(jī)場(chǎng)冰磧土的顆粒、級(jí)配、強(qiáng)度、滲透性等特性進(jìn)行研究；馮俊德等［9］進(jìn)行了原狀冰磧土和相同干密度、不同含水率下的重塑冰磧土大型直剪試驗(yàn)研究。

然而這些研究主要集中在應(yīng)力與應(yīng)變的關(guān)系，以及本構(gòu)模型、強(qiáng)度計(jì)算方法和各因素對(duì)冰磧層強(qiáng)度影響規(guī)律等工程特性方面，對(duì)冰磧層圍巖穩(wěn)定性及亞分級(jí)方面的研究則幾乎空白。

基于此，本文以拉林鐵路藏噶隧道為依托工程，采用室內(nèi)土工試驗(yàn)和數(shù)值模擬對(duì)冰磧層圍巖穩(wěn)定性及亞分級(jí)進(jìn)行系統(tǒng)研究，以期為拉林線奔中山隧道、米林隧道以及川藏線中穿越冰磧層地區(qū)的隧道施工提供參考。

1 工程概況

藏噶隧道為單線鐵路隧道，隧道進(jìn)口里程DK164+850，出口里程DK173+605，全長(zhǎng)8 755 m，最大埋深為778 m。隧址位于念青唐古拉山與喜馬拉雅山之間的藏南谷地高山區(qū)，地勢(shì)起伏跌宕，氣候極端惡劣。冰磧層主要分布于DK166+950—DK167+910 段，長(zhǎng) 度960 m，DK173+490—DK173+605 段，長(zhǎng)度115 m，冰磧層段隧道埋深為48.9～114.2 m，地層巖性為碎石土，其組成礦物成份以石英砂巖、花崗巖、閃長(zhǎng)巖為主，粒徑為60～150 mm。

該隧道施工采用三臺(tái)階法加臨時(shí)仰拱法，支護(hù)結(jié)構(gòu)按照新奧法原理設(shè)計(jì)，采用復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)，支護(hù)參數(shù)見表1。

表1 隧道復(fù)合式襯砌支護(hù)參數(shù)

2 冰磧層圍巖力學(xué)性質(zhì)室內(nèi)試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)設(shè)備

針對(duì)藏噶隧道進(jìn)行冰磧層實(shí)地取樣，同時(shí)結(jié)合康定、瀘定、林芝等其他共計(jì)14 個(gè)調(diào)研點(diǎn)（詳見圖1）冰磧層調(diào)研樣本［10-16］進(jìn)行綜合分析，得到冰磧層圍巖的天然密度為2 060～2 365 kg·m-3，含水率為2%～25%，曲率系數(shù)Cc為0.65～5.46，不均勻系數(shù)Cu為35.84～143.25。

圖1 冰磧層樣本調(diào)研點(diǎn)分布

為了全面探究冰磧層隧道圍巖的力學(xué)性質(zhì)，選取密實(shí)程度、含石量和含水率3 個(gè)主要影響因素，在室內(nèi)進(jìn)行冰磧層大型三軸剪切試驗(yàn)。試驗(yàn)設(shè)備選用應(yīng)力路徑控制大型三軸剪切試驗(yàn)儀，如圖2所示；軸向應(yīng)力、應(yīng)變、周圍壓力等參數(shù)均由計(jì)算機(jī)自動(dòng)采集，試樣配置及試樣破壞如圖3所示。試驗(yàn)工況涵蓋調(diào)研區(qū)內(nèi)冰磧層圍巖的物理指標(biāo)。

圖2 大型三軸剪切試驗(yàn)儀

圖3 試樣配置及試樣破壞

為研究不同含石量對(duì)冰磧層力學(xué)性質(zhì)的影響關(guān)系，調(diào)研目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于土石分界問題的研究，可知粗粒土內(nèi)部的土與石之分是一個(gè)相對(duì)概念，因此，采用E.S.Linquist 和E.Medley 等［17-18］提出的土石分界閾值，結(jié)合本次試驗(yàn)儀器的限定，研究采用10 mm 為土石分界點(diǎn)，即粒徑大于10 mm 的為石，小于10 mm的為土。

2.2 不同因素對(duì)冰磧層圍巖力學(xué)性質(zhì)的影響

2.2.1 密實(shí)程度影響規(guī)律

密實(shí)程度與冰磧層圍巖抗剪強(qiáng)度的關(guān)系曲線如圖4所示，由圖可知，黏聚力和內(nèi)摩擦角均隨密實(shí)程度的增大而增大。依據(jù)曲線變化趨勢(shì)可將曲線分為3段：當(dāng)密實(shí)程度小于0.35時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)速率較緩；當(dāng)密實(shí)程度在0.35～0.67 之間時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角的增長(zhǎng)速率較大；當(dāng)密實(shí)程度大于0.67，黏聚力增長(zhǎng)速率變緩，而內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)速率仍較大。由此，在對(duì)密實(shí)程度進(jìn)行分組時(shí)，以密實(shí)程度β為0.35 和0.67 作為分界點(diǎn)，將其劃分為密實(shí)、中密和稍密3組。

2.2.2 含石量影響規(guī)律

圖4 密實(shí)程度與冰磧層抗剪強(qiáng)度的關(guān)系曲線

圖5 含石量與冰磧層抗剪強(qiáng)度的關(guān)系曲線

含石量與冰磧層圍巖抗剪強(qiáng)度的關(guān)系曲線如圖5所示，由圖可知，黏聚力和內(nèi)摩擦角均隨含石量的增大而逐漸增大。依據(jù)曲線變化趨勢(shì)可將曲線分為2 段：當(dāng)含石量小于30%時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)速率較緩；當(dāng)含石量大于30%，黏聚力和內(nèi)摩擦角增長(zhǎng)速率逐漸變大。由此，在對(duì)含石量進(jìn)行分組時(shí)，以含石量as為30%作為分界點(diǎn)，將其劃分為低含石量和高含石量2組。

2.2.3 含水率影響規(guī)律

含水率與冰磧層圍巖抗剪強(qiáng)度的關(guān)系曲線如圖6所示，由圖可知，黏聚力和內(nèi)摩擦角均隨含水率的增大呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢(shì)。依據(jù)曲線變化趨勢(shì)可將曲線分為3段：當(dāng)含水率小于10%時(shí)，黏聚力減小速率較緩，而內(nèi)摩擦角減小速率較大，這是由于含水率在10%以內(nèi)時(shí)，水的增加會(huì)給冰磧層顆粒之間增加一層水膜，起到潤(rùn)滑的作用，使顆粒間的咬合力減小，從而使內(nèi)摩擦角的減小速率較大；當(dāng)含水率在10%～20%之間時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角的減小速率均變緩；而當(dāng)含水率大于20%時(shí)，黏聚力和內(nèi)摩擦角的減小速率劇增，這是由于水含量的增加已經(jīng)使得冰磧層土樣無(wú)法保持自穩(wěn)。由此，在對(duì)含水率進(jìn)行分組時(shí)，以含水率aw為10%和20%作為分界點(diǎn)，將其劃分為低含水率、中含水率和高含水率3組。

圖6 含水率與冰磧層抗剪強(qiáng)度的關(guān)系曲線

3 冰磧層圍巖穩(wěn)定性數(shù)值模擬

隧道圍巖穩(wěn)定性不僅包括掌子面穩(wěn)定性，還包括洞身穩(wěn)定性，是一個(gè)空間與時(shí)間結(jié)合的四維概念。在隧道修建過程中，圍巖的穩(wěn)定性是選擇施工方式和支護(hù)型式的重要依據(jù)，也是控制隧道變形、指導(dǎo)隧道施工的重要基礎(chǔ)。目前，關(guān)于圍巖穩(wěn)定性分級(jí)有2 種思路：第1 種是以洞身穩(wěn)定性為依據(jù)進(jìn)行分級(jí)，第2 種是以掌子面穩(wěn)定性為依據(jù)進(jìn)行分級(jí)［19］。本文采用第2 種思路，即以洞身穩(wěn)定性為依據(jù)，采用離散元軟件PFC 進(jìn)行冰磧層圍巖穩(wěn)定性數(shù)值模擬，通過計(jì)算不同工況下隧道開挖后圍巖顆粒、力鏈及裂隙發(fā)展情況，得到冰磧層圍巖洞身穩(wěn)定性。依據(jù)我國(guó)TB 1003—2016《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》中關(guān)于圍巖塌方類型和塌方高度的判斷標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行判斷，即當(dāng)塌方高度小于3 m 時(shí)屬于小塌方，塌方高度在3～6 m 間時(shí)屬于中塌方，塌方高度大于6 m 時(shí)屬于大塌方。在數(shù)值模型中，塌方高度等于塌方處最低點(diǎn)和最高點(diǎn)間的豎向距離。

3.1 計(jì)算工況

基于上述冰磧層圍巖抗剪強(qiáng)度室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)圍巖密實(shí)程度、含石量和含水率這3個(gè)參數(shù)的強(qiáng)度分組進(jìn)行全組合排列，得到共計(jì)18組計(jì)算工況，詳見表2。

3.2 隧道模型

針對(duì)離散元的建模特點(diǎn)，依據(jù)離心機(jī)原理及相似準(zhǔn)則，隧道開挖尺寸取實(shí)際隧道的1/10，重力加速度乘以10 倍，則可保證隧道的初始地應(yīng)力與實(shí)際相同，由此建立的隧道開挖模型如圖7所示。同時(shí)，為了體現(xiàn)冰磧層圍巖棱角性特點(diǎn)，隨機(jī)選取冰磧層圍巖中20 組顆粒進(jìn)行數(shù)碼拍照，采用Mat?lab 中的Candy 算法計(jì)算顆粒邊界坐標(biāo)，將邊界坐標(biāo)導(dǎo)入CAD 中得到顆粒輪廓線，在PFC 軟件中導(dǎo)入CAD 文件得到Clump 顆粒，部分結(jié)果如圖8所示。

3.3 細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定

采用建立的冰磧層圍巖數(shù)值標(biāo)定模型（見圖9），依次對(duì)照表2中的計(jì)算工況進(jìn)行細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定，將數(shù)值模擬得到的應(yīng)力—應(yīng)變曲線與室內(nèi)大型三軸試驗(yàn)得到的進(jìn)行對(duì)比，當(dāng)兩者的應(yīng)力—應(yīng)變曲線的峰值強(qiáng)度相差不超過5%時(shí)，則認(rèn)為細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定成功。部分標(biāo)定曲線如圖10所示，標(biāo)定結(jié)果見表3。其中，接觸模型選用線性接觸模型，顆粒密度取2 265 kg·m-3。

表2 冰磧層圍巖計(jì)算工況

圖7 離散元隧道開挖模型（單位：m）

圖8 冰磧層圍巖Clump顆粒

圖9 冰磧層圍巖數(shù)值標(biāo)定模型（單位：mm）

圖10 室內(nèi)試驗(yàn)與數(shù)值標(biāo)定模型的應(yīng)力—應(yīng)變曲線對(duì)比

3.4 冰磧層圍巖穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果

不同的隧道開挖跨度，導(dǎo)致圍巖產(chǎn)生的塌方高度和塌方類型不同，因此，采用建立的離散元隧道開挖模型（見圖7），對(duì)于上述18 種工況，逐漸增大隧道開挖跨度，數(shù)值模擬得到不同開挖跨度時(shí)的圍巖塌方高度和塌方類型。對(duì)照TB 1003—2016《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》中關(guān)于圍巖塌方類型和塌方高度的判斷標(biāo)準(zhǔn)，可將18 種工況中的塌方過程分為以下3類。

（1）類型1：隨著開挖跨度的增加，冰磧層圍巖由局部失穩(wěn)，發(fā)展成小塌方，最后發(fā)展成中～大塌方。

以工況1 的顆粒、裂隙、力鏈分布圖為例，如圖11所示，圖中，紅色為張拉破壞裂隙，綠色為剪切破壞裂隙，灰色為壓縮力鏈，紫色為張拉力鏈。由圖可知：當(dāng)開挖跨度為6 m 時(shí)，隧道僅在左拱腰出現(xiàn)張拉破壞，產(chǎn)生局部坍塌，在力鏈圖中呈左拱腰脫空，右拱腰集中；當(dāng)開挖跨度為8 m 時(shí)，隧道產(chǎn)生中塌方，上部形成錐形塌落拱，拱頂處發(fā)生張拉破壞，在力鏈圖中拱腰處出現(xiàn)壓應(yīng)力集中現(xiàn)象；當(dāng)開挖跨度為10 m時(shí)，隧道發(fā)生大塌方，拱頂形成橢圓形塌落拱，在力鏈圖中拱頂呈完全脫空狀態(tài)。

（2）類型2：隨著開挖跨度的增大，冰磧層圍巖由局部失穩(wěn)，迅速發(fā)展成中～大塌方。

以工況7 的顆粒、裂隙、力鏈分布圖為例，如圖12所示。由圖可知：當(dāng)開挖跨度為4 m 時(shí)，隧道出現(xiàn)拱腰處張拉破壞，且力鏈呈局部脫空；當(dāng)開挖跨度為6 m 時(shí)，隧道迅速發(fā)展為大塌方，在拱頂處形成橢圓形塌落拱，且力鏈呈橢圓形脫空。

表3 冰磧層圍巖細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定結(jié)果

圖11 工況1的顆?！严?、力鏈分布圖

圖12 工況7的顆?！严?、力鏈分布圖

（3）類型3：隨著開挖跨度的增加，冰磧層圍巖直接發(fā)展成大塌方。

以工況13 的顆粒、裂隙、力鏈分布圖為例，如圖13所示。由圖可知：當(dāng)開挖跨度為4 m 時(shí)，隧道即出現(xiàn)大塌方，且無(wú)法形成塌落拱，裂隙呈“蝴蝶形”分布，力鏈出現(xiàn)圓形脫空。

圖13 工況13的顆?！严丁⒘︽湻植紙D

4 冰磧層圍巖亞分級(jí)

根據(jù)上述冰磧層圍巖穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果，可得到18 種工況條件下冰磧層圍巖的自穩(wěn)跨度，對(duì)照TB 1003—2016《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》中關(guān)于自穩(wěn)跨度與圍巖等級(jí)之間的關(guān)系表，可得到18 種工況條件下冰磧層圍巖的亞分級(jí)結(jié)果，詳見表4，由表4可知，當(dāng)選取密實(shí)程度、含石量和含水率作為分級(jí)指標(biāo)時(shí)，冰磧層圍巖主要分為Ⅳ2，Ⅴ1和Ⅴ2這3 個(gè)亞級(jí)。

表4 冰磧層圍巖亞分級(jí)結(jié)果

整理各工況中密實(shí)程度、含石量和含水率的取值范圍，得到冰磧層圍巖亞分級(jí)及對(duì)應(yīng)指標(biāo)的取值范圍，見表5。

表5 冰磧層圍巖亞分級(jí)表

5 藏噶隧道冰磧層圍巖亞分級(jí)和加固措施

5.1 藏噶隧道冰磧層圍巖亞分級(jí)

根據(jù)上文得到的冰磧層圍巖亞分級(jí)表，結(jié)合拉林鐵路藏噶隧道地質(zhì)勘察結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)情況，對(duì)藏噶隧道冰磧層圍巖進(jìn)行亞分級(jí)。

1）Ⅳ2亞級(jí)冰磧層圍巖

隧道DK173+490—DK173+540 段，礦物成分以石英砂巖、花崗巖、閃長(zhǎng)巖為主，密實(shí)，粒徑為60～150 mm，最大可見200 mm，約占總質(zhì)量60%～65%，呈次棱角狀～棱角狀。該段含水率約為2.0%～6.4%，密實(shí)，含石量在70%以上，對(duì)照表5，可認(rèn)為該段圍巖屬于Ⅳ2亞級(jí)圍巖。

2）Ⅴ1亞級(jí)冰磧層圍巖

隧道DK173+540—DK173+605 段，礦物成分以石英砂巖、花崗巖、閃長(zhǎng)巖為主，中密，粒徑為60～150 mm，最大可見200 mm，約占總質(zhì)量60%～65%，呈次棱角狀～棱角狀。該段含水率約為12.3%～16.4%，中密，含石量在70%以上，對(duì)照表5，可認(rèn)為該段圍巖屬于Ⅴ1亞級(jí)圍巖。

3）Ⅴ2亞級(jí)冰磧層圍巖

隧道DK166+950—DK167+910 段，礦物成份以石英砂巖、花崗巖、閃長(zhǎng)巖為主，稍密，粒徑為60～150 mm，最大可見200 mm，約占總質(zhì)量60%～65%，呈次棱角狀～棱角狀。該段含水率普遍大于20.0%，有涌水產(chǎn)生，對(duì)照表5，可認(rèn)為該段圍巖屬于Ⅴ2亞級(jí)圍巖。

5.2 藏噶隧道冰磧層圍巖施工方法和加固措施

針對(duì)藏噶隧道冰磧層圍巖亞分級(jí)結(jié)果，依據(jù)現(xiàn)場(chǎng)施工方法，給出如下支護(hù)措施建議，并匯總于表6。

表6 冰磧層圍巖支護(hù)措施推薦表

（1）Ⅳ2亞級(jí)冰磧層圍巖：現(xiàn)場(chǎng)采用“小斷面三臺(tái)階”工法進(jìn)行開挖；依據(jù)冰磧層圍巖穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果，其自穩(wěn)跨度為5 m，推薦采用噴射混凝土和型鋼鋼架進(jìn)行加固。

（2）Ⅴ1亞級(jí)冰磧層圍巖；現(xiàn)場(chǎng)采用“小斷面三臺(tái)階”工法進(jìn)行開挖；依據(jù)冰磧層圍巖穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果，其自穩(wěn)跨度為3 m，推薦采用“管棚+小導(dǎo)管”進(jìn)行超前加固，支護(hù)方式采用型鋼鋼架和管棚。

（3）Ⅴ2亞級(jí)冰磧層圍巖；現(xiàn)場(chǎng)采用“小斷面三臺(tái)階”工法進(jìn)行開挖；依據(jù)冰磧層圍巖穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果，其自穩(wěn)跨度為2 m，推薦采用“帷幕注漿、管棚+小導(dǎo)管”進(jìn)行超前加固，支護(hù)方式采用型鋼鋼架和管棚，同時(shí)為提高施工安全和施工效率可采用臨時(shí)橫撐。

現(xiàn)場(chǎng)采用上述推薦的支護(hù)措施后，對(duì)180個(gè)斷面監(jiān)測(cè)30 d，統(tǒng)計(jì)冰磧層段沉降監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，其中部分?jǐn)嗝娴谋O(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)如圖14所示。由圖可知：拱頂、上臺(tái)階、下臺(tái)階的累計(jì)最大沉降分別為24.5，22.1，23.7 mm，均小于100 mm，滿足隧道施工要求。因此，藏噶隧道冰磧層段施工方法和支護(hù)措施可為其他隧道提供參考。

同時(shí)，應(yīng)當(dāng)注意到，Ⅴ2亞級(jí)冰磧層圍巖的含水率極高，容易產(chǎn)生涌水，易發(fā)生細(xì)顆粒的流失，改變冰磧層圍巖的顆粒結(jié)構(gòu)及膠結(jié)狀態(tài)，使冰磧層圍巖的穩(wěn)定性進(jìn)一步降低的危險(xiǎn)。因此，下一步的研究重點(diǎn)為地下水對(duì)冰磧層顆粒流失的影響以及顆粒流失后冰磧層隧道圍巖的穩(wěn)定性問題。

圖14 藏噶隧道冰磧層段累計(jì)沉降曲線

6 結(jié) 論

（1）冰磧層圍巖的抗剪強(qiáng)度隨密實(shí)程度和含石量的增大逐漸增大，隨含水率的增大逐漸減??；依據(jù)抗剪強(qiáng)度的變化趨勢(shì)可將密實(shí)程度劃分為密實(shí)、中密和稍密3 組，含石量劃分為低含石量和高含石量2 組，含水率劃分為低含水率、中含水率和高含水率3組。

（2）冰磧層圍巖塌方過程分為3 類，第1 類為隨著開挖跨度的增大，隧道先是局部失穩(wěn)，再發(fā)展成小塌方，最后發(fā)展為中～大塌方；第2類為隨著開挖跨度的增大，隧道由局部失穩(wěn)迅速發(fā)展成中～大塌方；第3 類為隨著開挖跨度的增大，隧道直接發(fā)展為大塌方。

（3）在選取密實(shí)程度、含石量和含水率作為分級(jí)指標(biāo)時(shí)，冰磧層圍巖分為Ⅳ2，Ⅴ1和Ⅴ2共3 個(gè)亞級(jí)。當(dāng)密實(shí)程度大于0.67 時(shí)，依據(jù)含石量和含水率的不同，冰磧層圍巖為Ⅳ2和Ⅴ1共2 個(gè)亞級(jí)；當(dāng)密實(shí)程度在0.35～0.67 之間時(shí)，依據(jù)含石量和含水率的不同，冰磧層圍巖為Ⅴ1和Ⅴ2共2 個(gè)亞級(jí)；當(dāng)密實(shí)程度小于0.35時(shí)，冰磧層圍巖為Ⅴ2亞級(jí)。

（4）藏噶隧道冰磧層圍巖主要分為Ⅳ2，Ⅴ1和Ⅴ2共3 個(gè)亞級(jí)。對(duì)應(yīng)的加固措施應(yīng)分別為：噴射混凝土和型鋼鋼架進(jìn)行加固；采用“管棚+小導(dǎo)管”進(jìn)行超前加固，采用型鋼鋼架和管棚進(jìn)行支護(hù)；采用“帷幕注漿、管棚+小導(dǎo)管”進(jìn)行超前加固，采用型鋼鋼架和管棚進(jìn)行支護(hù)?，F(xiàn)場(chǎng)采用該加固措施后，最大沉降小于100 mm，滿足隧道施工要求。因此，藏噶隧道冰磧層段亞分級(jí)表、施工方法和施工措施可為拉林線奔中山隧道、米林隧道及川藏線中穿越冰磧層地區(qū)的隧道施工提供參考。