蘭德輝，樊俊杰，張忠孝，胡興雷，陳松林

(1.上海理工大學(xué) 環(huán)境與建筑學(xué)院，上海 200093；2.上海交通大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200240；3.上海理工大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200093)

0 引 言

我國新疆高堿煤儲量巨大，但由于煤炭原生礦物中富含Na、K等堿金屬元素，導(dǎo)致在新疆地區(qū)燃用此煤種非常困難，大多數(shù)電廠為滿足鍋爐的正常運(yùn)行不得不摻燒其他煤種[1]。而作為一種具有較高燃燒強(qiáng)度和捕渣率的燃燒技術(shù)，液態(tài)排渣鍋爐技術(shù)能有效解決固態(tài)排渣鍋爐因燃用易結(jié)渣煤種而導(dǎo)致爐膛水冷壁結(jié)渣、受熱面黏污和積灰以及結(jié)渣嚴(yán)重等問題[2-3]。

準(zhǔn)東煤最突出的特點(diǎn)是煤灰中Na2O含量高，煤中鈉主要由不溶性鈉和可溶性鈉組成。其中不溶性鈉為鈉的硅鋁酸鹽，可溶性鈉則包括了水溶鈉、醋酸銨溶鈉、稀鹽酸溶鈉，且醋酸銨溶液可以萃取以羧酸鹽形式存在的有機(jī)鈉，稀鹽酸溶液則可以萃取在煤結(jié)構(gòu)中以配位形式存在的有機(jī)鈉[4-5]。對于鈉在準(zhǔn)東煤中的賦存形式和影響，翁青松等[6]研究表明鈉在準(zhǔn)東煤中的存在形式主要為水溶鈉，并且煤中有機(jī)鈉和水溶性鈉對燃燒起促進(jìn)作用。陶玉潔等[7]研究發(fā)現(xiàn)灰化溫度影響堿金屬、堿土金屬在準(zhǔn)東煤灰中的含量，堿金屬Na、Ca的釋放規(guī)律不同，Na在400～600 ℃開始析出，而Ca在600 ℃前部分析出，并在1 000 ℃析出最快。

研究表明高堿煤在燃燒過程中發(fā)生受熱面結(jié)渣主要是因?yàn)楦邏A煤中含有大量堿金屬和堿土金屬，由于冷凝，堿金屬和堿土金屬硫酸鹽會(huì)在受熱面形成能夠捕獲煙氣中灰顆粒的黏性內(nèi)白層，內(nèi)白層和煙氣中的灰顆粒發(fā)生反應(yīng)生成的低熔點(diǎn)物質(zhì)能保持內(nèi)白層黏性的同時(shí)，增加厚度和表面積，進(jìn)一步增加內(nèi)白層捕獲煙氣中灰顆粒的能力，造成惡性循環(huán)，加劇了結(jié)渣的生成[8]。對準(zhǔn)東煤的沾污性能進(jìn)行實(shí)驗(yàn)室分析，楊榮等[9]研究發(fā)現(xiàn)由于不同煙溫處，煤灰的各成分會(huì)發(fā)生選擇性沉積，沉積在各受熱面上的灰樣組分不一致，且與原煤灰差別較大，經(jīng)過高溫升華后，鈉大多會(huì)在中低溫受熱面上凝結(jié)形成結(jié)渣源。聶立等[10]在3 MW煤粉燃燒試驗(yàn)臺上進(jìn)行準(zhǔn)東煤燃燒試驗(yàn)，研究煙氣溫度對積灰試驗(yàn)管積灰特性的影響，結(jié)果表明隨著煙溫升高，積灰程度越來越嚴(yán)重，在低于520 ℃的煙氣溫度下時(shí)，積灰試驗(yàn)段的積灰程度隨時(shí)間推移幾乎不變。張翔等[11]在3 MW煤粉燃燒試驗(yàn)臺上對高鈉煤沾污機(jī)理進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)受熱面產(chǎn)生黏污的原因是堿金屬與煙氣中SO2、飛灰等發(fā)生反應(yīng)后會(huì)形成無水石膏(CaSO4)、無水芒硝(Na2SO4)以及Na-Al-Si和Ca-Al-Si的低溫共熔體。為研究準(zhǔn)東高堿煤的強(qiáng)沾污結(jié)渣特性，上海鍋爐廠有限公司在準(zhǔn)東地區(qū)對非針對準(zhǔn)東煤設(shè)計(jì)的300 MW鍋爐燃用準(zhǔn)東煤情況開展了調(diào)研，并對典型新疆高堿煤開展相關(guān)試驗(yàn)研究與理論分析，發(fā)現(xiàn)750～1 000 ℃內(nèi)準(zhǔn)東高堿煤中富含的Na、K等堿金屬有很強(qiáng)的黏性，在燃燒過程中會(huì)黏結(jié)、捕捉大量飛灰并使其黏結(jié)在管壁上產(chǎn)生高溫黏結(jié)性積灰[12]。這種高溫黏性積灰和硫酸鹽造成的高溫腐蝕的綜合作用使高鈉煤嚴(yán)重黏污，尤其是對于氯含量較高的高鈉煤(沙爾湖煤)，這種綜合作用尤其明顯。李明強(qiáng)[13]等通過模擬旋風(fēng)爐中自身液渣與高堿煤的相互界面反應(yīng)，結(jié)果表明在遠(yuǎn)離反應(yīng)界面的底層中，煤中Na、Ti、K、Cr、Al、S、Ca等堿金屬會(huì)遷移到液渣中，而參與界面反應(yīng)的煤中Mg、Fe、Mn、P會(huì)向遠(yuǎn)離液渣-煤反應(yīng)層的煤層遷移。

本文設(shè)計(jì)搭建了一臺臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐試驗(yàn)臺，并在試驗(yàn)臺進(jìn)行沙爾湖煤的燃燒試驗(yàn)，研究高堿煤在臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐上的燃燒特性，為臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃用高堿煤和緩解受熱面黏污結(jié)渣提供參考。

1 試 驗(yàn)

1.1 煤質(zhì)特性

試驗(yàn)選取典型新疆沙爾湖高堿煤為研究對象，煤質(zhì)特性見表1、2。

試驗(yàn)煤種具有典型新疆高堿煤的特點(diǎn)?；抑袎A性氧化物(CaO、MgO、Na2O、K2O、Fe2O3)達(dá)到了59.416%，明顯高于已知?jiǎng)恿τ妹?，且灰中CaO、MgO和Na2O含量相對偏高，導(dǎo)致燃用沙爾湖煤時(shí)其沾污、結(jié)渣特性與國內(nèi)常規(guī)低灰熔融溫度煙煤差別較大。

表1 準(zhǔn)東高堿煤的工業(yè)分析及元素分析

表2 準(zhǔn)東高堿煤的灰成分及煤灰熔融溫度

1.2 小型臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)燃燒試驗(yàn)裝置

小型臥式旋風(fēng)燃燒試驗(yàn)裝置如圖1所示。電爐采用上海意豐電爐廠生產(chǎn)的定制高溫多功能箱式電阻爐(長1.9 m，高1.4 m)，通過串聯(lián)硅鉬棒加熱，最高溫度加熱至1 600 ℃，額定功率17 kW。加熱爐主體分為3部分：入口處為蝸殼式燃燒器，風(fēng)粉混合物在此產(chǎn)生旋流并被點(diǎn)燃；旋風(fēng)筒結(jié)構(gòu)采用熱振性和耐熱性相對較好的碳化硅材料，筒體長575 mm，直徑250 mm，煤粉在此燃燒并形成液態(tài)渣，液態(tài)渣通過縮口結(jié)構(gòu)上的排渣口排出，并在筒體長度方向上均勻布置測點(diǎn)，用于觀測兼取樣和測量;爐體后半部為模擬二次室結(jié)構(gòu)，中間擋板用于模擬煙氣回流。二次室底部有流渣口，用于接收旋風(fēng)筒排出的液渣，并用水封槽進(jìn)行冷卻收集液渣和密封，二次室出口接引風(fēng)管道以排出煙氣。電爐設(shè)定溫度為熱電偶測到的旋風(fēng)筒外壁上的溫度，試驗(yàn)以此溫度作為工況溫度的設(shè)定。

圖1 小型臥式旋風(fēng)燃燒試驗(yàn)裝置Fig.1 Small horizontal cyclone combustion experimental device

1.3 試驗(yàn)流程和方法

采用電加熱方式將筒內(nèi)溫度升至一定溫度，一次風(fēng)攜帶的煤粉以一定風(fēng)速通過蝸殼燃燒器旋流進(jìn)入旋風(fēng)筒內(nèi)被加熱燃燒，產(chǎn)生后的煙氣通過引風(fēng)機(jī)從尾部排煙管道排出，筒內(nèi)產(chǎn)生的熔渣通過爐體下部的流渣口排入水封槽。其中煤粉由圓盤給料機(jī)持續(xù)給粉送入一次風(fēng)管道后被一次風(fēng)攜帶進(jìn)入爐膛，并通過標(biāo)定來控制給煤量大小。一次風(fēng)量由渦街流量計(jì)讀數(shù)獲取，通過一次風(fēng)閥門調(diào)節(jié)引風(fēng)管道，通過壓力表來控制，引風(fēng)量大小由引風(fēng)管道閥門調(diào)節(jié)。在旋風(fēng)筒內(nèi)軸向距蝸殼燃燒器158 mm處沿出口布置10個(gè)測點(diǎn)，相鄰2個(gè)測點(diǎn)間距為50 mm；在距蝸殼燃燒器158、263 mm處分別布置a、b兩列徑向溫度測點(diǎn)，每列以50 mm間距分別布置5個(gè)測點(diǎn)；分別用熱電偶和煙氣分析儀測量爐膛溫度和煙氣，并在爐膛內(nèi)、出口處以及排煙管道上采集飛灰。

試驗(yàn)開始后，在某一工況下持續(xù)燃燒1 h以上，認(rèn)為工況穩(wěn)定，開始采樣，采集到的渣樣和飛灰樣收集冷卻后磨至0.075 mm(200目)以下進(jìn)行XRD檢測分析，通過計(jì)算渣樣和飛灰樣中的堿金屬Na、K、Na+K的氧化物含量和固堿率情況，分析臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃用高堿煤時(shí)液渣對煤中堿金屬的捕捉特性，其中固堿率由式(1)計(jì)算。

(1)

式中，η為堿金屬固堿率，%；ηY為液渣中堿金屬氧化物質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；ηM為煤灰中堿金屬氧化物質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；ηHZ為灰渣比，%，由式(2)計(jì)算。

(2)

式中，MH為灰的質(zhì)量，g；ZZ為液渣的質(zhì)量，g。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 爐內(nèi)液渣形成分析

設(shè)定溫度1 100、1 200、1 300、1 400 ℃，過量空氣系數(shù)α=1.2時(shí)連續(xù)運(yùn)行2 h以上冷卻后的爐膛壁面成渣情況如圖2所示?？芍O(shè)定溫度為1 100、1 200 ℃時(shí)爐膛內(nèi)還未形成液渣，主要為積灰，1 300 ℃以上開始形成液渣，1 400 ℃時(shí)爐膛內(nèi)壁面成渣已經(jīng)非常明顯，此時(shí)測得煙氣溫度為1 423 ℃，超過了煤灰的流動(dòng)溫度1 340 ℃，滿足該煤種液態(tài)排渣的要求。

圖2 不同試驗(yàn)臺設(shè)定溫度下的成渣情況Fig.2 Slag formation at different test bench set temperatures

爐膛內(nèi)壁形成結(jié)渣基本條件是具有黏性的初始沉積層(內(nèi)白層)形成，內(nèi)白層能捕獲煙氣中的灰顆粒使其沉積在受熱表面[14]。而內(nèi)白層的形成是由于燃燒過程中，經(jīng)過氣化、成核、凝結(jié)、團(tuán)聚以及爆裂等過程的煤中礦物質(zhì)會(huì)形成通過粒子擴(kuò)散、熱遷移或慣性遷移運(yùn)動(dòng)到受熱表面的細(xì)微灰顆粒和粗灰顆粒等，其中的細(xì)微灰顆粒和煙氣中形成的堿金屬及堿土金屬氣態(tài)活性成分會(huì)有選擇性或熔融性地沉積在受熱表面。沉積的堿金屬、鐵以及鈣形成的化合物均能影響內(nèi)白層的形成，且引起內(nèi)白層形成的主要原因是堿金屬化合物的沉積[15-16]，在高溫下?lián)]發(fā)的煤中堿金屬與其他化合物反應(yīng)生成的堿金屬硫酸鹽在受熱面冷凝后形成液態(tài)黏性層，冷凝的堿金屬硫酸鹽和鐵、鈣的化合物反應(yīng)生成低熔點(diǎn)化合物，如Na3Fe(SO4)3、NaFe(SO4)2和Na2O·SiO2·CaO等，促進(jìn)內(nèi)白層的形成[8]。

為分析不同溫度對旋風(fēng)爐爐膛內(nèi)結(jié)渣程度的影響，分別取中溫燃燒區(qū)域(1 220～1 320 ℃)、高溫燃燒區(qū)域(1 320～1 420 ℃)2個(gè)區(qū)域的液渣樣品，通過掃描電鏡對其微觀形貌進(jìn)行觀察，結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同溫度區(qū)域渣樣微觀形貌和能譜分析Fig.3 Analysis of microscopic morphology and energy spectrum of slag samples in different temperature regions

由圖3可知，不同溫度區(qū)域的渣樣不同。溫度較高區(qū)域中的液渣樣品呈現(xiàn)較高的玻璃化程度，形成幾乎沒有縫隙的致密光滑平面；而相對于高溫燃燒區(qū)域，中溫區(qū)域的液態(tài)渣樣品基本熔融并交聯(lián)在一起，同時(shí)表面凹凸不平，燒結(jié)程度較為嚴(yán)重。

2.1.1爐內(nèi)液渣成分分析

為進(jìn)一步了解不同溫度區(qū)域液渣中的成分，對不同溫度區(qū)域的液渣樣品進(jìn)行能譜分析，結(jié)果如圖4和表3所示。

圖4 不同位置能譜分析Fig.4 Energy spectrum analysis of different locations

表3 能譜分析

由圖4、表3可知，中溫燃燒區(qū)域的液渣成分主要以Fe、O、Si為主，這是由于該溫度區(qū)域，燒結(jié)層會(huì)捕獲煙氣中的Fe氧化物生成較低熔點(diǎn)物質(zhì)，當(dāng)其在爐膛內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)遷移至爐膛水冷壁壁面時(shí)會(huì)發(fā)生黏結(jié)，從而導(dǎo)致含鐵礦物發(fā)生富集，這與其他學(xué)者研究結(jié)果一致[11]；而對于溫度1 320～1 420 ℃的液渣樣品，高溫燃燒區(qū)域液渣中的K、Na質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高，且在高溫燃燒區(qū)域未檢測到S元素，說明在溫度極高的燃燒條件下，含S化合物基本完全分解，并以氣相形式存在于煙氣中；高堿煤在液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃燒時(shí)，煤中含Na、K物質(zhì)易升華、冷凝，揮發(fā)后的堿金屬或堿金屬氧化物會(huì)以氣態(tài)形式存在于鍋爐煙氣中。當(dāng)爐膛內(nèi)壁成渣時(shí)，爐內(nèi)自身液渣會(huì)與高堿煤發(fā)生相互的邊界反應(yīng)，而在此界面反應(yīng)中，爐膛內(nèi)壁的液渣能捕獲揮發(fā)在煙氣中的Na、K，并使其游離到硫酸鹽晶系中或液渣的Si-Al體系中形成穩(wěn)定的高熔點(diǎn)化合物Na4Ca(SO4)3·2H2O、NaCa2HSi3O9、KCaAl3Si3O12(H2O)5[13]，使煙氣中堿金屬、堿土金屬含量降低，進(jìn)而抑制內(nèi)白層的形成，緩解受熱面黏污、結(jié)渣，主要反應(yīng)為

(3)

(4)

(5)

2.1.2爐內(nèi)溫度場分布分析

α=1.2時(shí)，不同工況下爐膛徑向和軸向的溫度分布特征如圖5所示。

由圖5可以看出，爐膛內(nèi)壁成渣時(shí)，在爐膛的中心區(qū)域，由于煤粉以旋流噴方式射入爐膛，加之空氣的高速旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，使該區(qū)域燃料濃度較低，導(dǎo)致溫度水平出現(xiàn)低谷。該區(qū)域的溫度水平主要反映了中心回流區(qū)的溫度特性；在爐膛中心到爐壁之間的過渡區(qū)域，大部分燃料的劇烈燃燒和強(qiáng)烈的氣流旋轉(zhuǎn)使得火焰溫度快速上升至峰值，從而在橫截面上形成環(huán)狀高溫區(qū)。而在軸向方向上，由于煤粉從被加熱到燃燒存在一個(gè)過程，因此該方向上溫度逐漸升高，在筒體的后半段燃燒最充分，溫度也最高，在爐膛出口附近溫度又有所下降，從整體上看爐內(nèi)總體溫度分布比較均勻。由圖5可知，設(shè)定溫度為1 300、1 400 ℃時(shí)爐膛內(nèi)溫度總體均勻穩(wěn)定，且爐膛內(nèi)溫度整體大于1 200 ℃。

圖5 爐內(nèi)徑向和軸向溫度情況Fig.5 Radial and axial temperature conditions in the furnace

2.2 固堿率分析

通過煙氣分析儀對旋風(fēng)筒出口處的煙氣成分進(jìn)行測試，結(jié)果見表4。研究表明，臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐內(nèi)自身液渣捕捉堿金屬進(jìn)而發(fā)生界面反應(yīng)，使堿金屬Na、K隨液渣流入凝渣池，排出爐膛，從而減少煙氣中的堿金屬含量。通過計(jì)算臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)試驗(yàn)爐內(nèi)成渣時(shí)Na、K、Na+K的固堿率從而分析臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃高堿煤時(shí)液渣對堿金屬Na、K的捕捉效率，為運(yùn)用臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃高堿煤提供參考。

在渣灰比一定的情況下，以液渣中的鈉鉀元素含量與煤灰中鈉鉀含量之比作為固堿率。設(shè)定溫度為1 300和1 400 ℃時(shí)不同過量空氣系數(shù)下的固堿率見表5，可知爐膛內(nèi)成渣時(shí)固堿率均能達(dá)到50%以上，最高達(dá)到61.01%。在沒有添加劑的情況下，高堿煤自身固態(tài)灰對Na的捕捉率為38.87%[17]，而添加了高嶺土后，其捕捉率為50.92%[18]。

表4 煙氣分析

表5 1 300和1 400 ℃不同過量空氣系數(shù)的固堿率

圖6為不同設(shè)定溫度和過量空氣系數(shù)下Na、K元素的固堿率與高堿煤自身固態(tài)灰以及向高溫區(qū)添加高嶺土?xí)r對Na的捕捉效率對比?？芍陨砉虘B(tài)灰、添加高嶺土兩者對Na的捕捉效率均比液渣捕捉Na的效率低；1 400 ℃的固堿率大于1 300 ℃，且在α=1.2時(shí)固堿率較大，α=0.9時(shí)固堿率較小，這是由于煙溫也是影響新疆高堿煤爐內(nèi)黏污、結(jié)渣程度的關(guān)鍵因素[11]，同時(shí)溫度越高、燃燒越完全，含S化合物分解更完全，更易與煙氣中的Na、K元素反應(yīng)形成硫酸鹽，進(jìn)而被液渣捕獲生成高熔點(diǎn)的Na、K硅鋁復(fù)鹽。

圖6 液渣捕捉堿金屬效率Fig.6 Liquid slag captures alkali metal efficiency

2.3 準(zhǔn)東高堿煤燃燒旋風(fēng)爐內(nèi)積灰分析

為進(jìn)一步研究準(zhǔn)東高堿煤在液態(tài)排渣臥式旋風(fēng)爐內(nèi)燃燒時(shí)爐內(nèi)的積灰情況，從而了解液渣捕獲煙氣中Na、K堿金屬對受熱面黏污、積灰的影響，取爐內(nèi)中溫燃燒區(qū)灰樣中的典型顆粒通過掃描電鏡對其進(jìn)行微觀形貌觀察以及能譜分析，結(jié)果如圖7和表6所示。

圖7 中溫燃燒區(qū)典型微觀形貌和能譜分析Fig.7 Typical microscopic morphology and energy spectrum analysis of the moderate temperature combustion zone

表6 中溫燃燒區(qū)顆粒能譜分析

由圖7可知，飛灰顆粒表面呈現(xiàn)出2種完全不同的區(qū)域，在譜圖13、14區(qū)域，顆粒表面呈平整光滑的平面，玻璃化程度明顯；而在譜圖15、16區(qū)域則能清楚看到大部分灰顆粒沉積在玻璃化顆粒表面，致使表面凹凸不平，飛灰沉積現(xiàn)象明顯。由表5和圖6中顆粒的能譜分析可知，在玻璃化程度明顯的譜圖13、14區(qū)域中堿金屬Na、K、Ca含量相對于譜圖15、16明顯偏高，尤其是堿金屬K，在譜圖15、16區(qū)域均未檢測到，且在這2個(gè)區(qū)域出現(xiàn)Fe元素的富集，同時(shí)在譜圖13、14區(qū)域，Al、Si含量也相對較高，故推測其主要為石英顆粒。這是由于準(zhǔn)東高堿煤在旋風(fēng)爐內(nèi)燃燒過程中，煤中Na、K、Ca等堿金屬在高溫環(huán)境下經(jīng)揮發(fā)散至煙氣中，與同樣富集在煙氣中的SO2發(fā)生反應(yīng)生成硫酸鹽黏結(jié)在石英顆粒表面增加其黏性，加強(qiáng)捕獲煙氣中飛灰顆粒的能力，使飛灰中Fe系氧化物更易富集在石英顆粒表面，進(jìn)而加劇因燃用高堿煤引起的黏污現(xiàn)象。液態(tài)排渣臥式旋風(fēng)爐燃用高堿煤時(shí)爐內(nèi)液渣能有效捕獲煙氣中Na、K堿金屬，使其隨液渣流入凝渣池，排出爐膛，從而降低煙氣中的堿金屬、堿土金屬含量，在一定程度上能抑制爐內(nèi)飛灰在石英顆粒表面的沉積，有效緩解受熱面黏污、積灰問題。石英顆粒表面出現(xiàn)Fe元素的富集，同時(shí)說明了該試驗(yàn)煤種在臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐中燃燒時(shí)，F(xiàn)e系化合物的富集對液渣形成影響較大，易黏結(jié)在石英顆粒表面并增加其黏性，加強(qiáng)燒結(jié)層捕獲灰顆粒的能力，促進(jìn)渣層生長[19]。

3 結(jié) 論

1)臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃用試驗(yàn)高堿煤爐內(nèi)形成液渣時(shí),液渣中Fe元素會(huì)黏結(jié)在石英顆粒表面，增加其黏性，加強(qiáng)燒結(jié)層捕獲灰顆粒的能力，促進(jìn)渣層生長，因此試驗(yàn)煤種Fe元素對液渣的形成影響較大。

2)采用臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃高堿煤能有效緩解爐膛內(nèi)壁黏污、結(jié)渣問題，同時(shí)高溫燃燒區(qū)相對于低溫燃燒區(qū)緩解效果較為明顯。

3)高堿煤在臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)燃燒爐內(nèi)燃燒時(shí)徑向溫度呈中心低、周圍高；軸向則隨距離緩慢增加，但爐內(nèi)總體溫度分布相對比較均勻。

4)臥式液態(tài)排渣旋風(fēng)爐燃用高堿煤捕渣率高，液渣對堿金屬Na、K的捕捉效率均能達(dá)到50%以上，最高達(dá)到61.01%，高于文獻(xiàn)中自身固態(tài)灰或高溫區(qū)添加高嶺土的Na捕捉率。其中設(shè)定溫度1 400 ℃的固堿率大于1 300 ℃；α=1.2時(shí)固堿率較大，α<1時(shí)固堿率較小。