田 哲 潘 峰 沈淺灝
上海建工五建集團有限公司 上海 200063
隨著改革開放以來中國經(jīng)濟的發(fā)展,裝配式建筑變得越來越重要,國內(nèi)外裝配式建筑都有著不錯的發(fā)展[1-8]。國務(wù)院辦公廳關(guān)于大力發(fā)展裝配式建筑的指導(dǎo)意見提出“力爭用10年左右的時間,使裝配式建筑占新建建筑面積的比例達到30%”。裝配式建筑的發(fā)展,使得建筑建造方式發(fā)生了較大變化,特別是在裝配式建筑施工的構(gòu)件吊裝過程中,如何高效、精準地調(diào)整構(gòu)件的就位姿態(tài),是提升裝配式建筑施工質(zhì)量安全的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。
本文將通過對自主研發(fā)的裝配式建筑構(gòu)件自平衡吊具系統(tǒng)進行有限元模擬,以期為系統(tǒng)研發(fā)和選型提供設(shè)計依據(jù)。
裝配式建筑預(yù)制構(gòu)件常用的2種吊裝方法為直接吊裝法與橫吊梁吊裝法。
直接吊裝法主要是通過吊鉤、鋼絲繩與吊點的組合來完成構(gòu)件吊裝。對于起吊量較多的預(yù)制墻板,通常在預(yù)制構(gòu)件上預(yù)埋吊點連接件。常見的預(yù)埋吊點形式主要包括:預(yù)埋螺母、預(yù)埋吊釘與預(yù)埋吊環(huán)(圖1)。
圖1 直接吊裝法常見預(yù)埋吊點形式
橫吊梁吊裝法主要采用專用橫吊梁,根據(jù)不同起吊構(gòu)件對吊點位置進行調(diào)整,使得塔吊吊鉤和預(yù)制構(gòu)件重心豎向一致,從而有效避免吊裝過程中預(yù)制板塊傾斜,方便預(yù)制構(gòu)件就位。吊點主要采用預(yù)制板內(nèi)預(yù)埋吊鉤(環(huán))形式,配套鋼絲繩應(yīng)根據(jù)每次起吊時最重的構(gòu)件選取(圖2)。
圖2 橫吊梁示意及橫吊梁吊裝法
然而,目前施工現(xiàn)場產(chǎn)業(yè)工人經(jīng)驗水平參差不齊,預(yù)制構(gòu)件起吊前,需要通過手拉葫蘆調(diào)整鋼絲繩,使鋼絲繩處于緊繃狀態(tài),此工序中現(xiàn)場調(diào)節(jié)效率較低,且因現(xiàn)場產(chǎn)業(yè)工人操作不當,易出現(xiàn)預(yù)制構(gòu)件斜吊等存在安全隱患的現(xiàn)象。
因此,需要研發(fā)適應(yīng)于裝配式建筑預(yù)制構(gòu)件,特別是異形構(gòu)件的吊裝工具,以保證預(yù)制構(gòu)件吊運的高效安全。
裝配式建筑構(gòu)件自平衡吊具系統(tǒng)是適用于異形預(yù)制構(gòu)件起吊就位、自動調(diào)節(jié)平衡的智能化裝備,集“姿態(tài)感應(yīng)、平衡調(diào)節(jié)、安全鎖扣”等技術(shù)于一體。預(yù)制構(gòu)件吊裝預(yù)埋件與該設(shè)備起吊臂鎖扣后,即可在起吊過程中感應(yīng)預(yù)制構(gòu)件質(zhì)量,自動調(diào)節(jié)吊臂,使得預(yù)制構(gòu)件在起吊過程中保持平穩(wěn)。該系統(tǒng)主要由質(zhì)量控制箱體、伸縮平衡吊桿、上下連接吊鉤以及測量控制系統(tǒng)等組成。
有限元軟件Abaqus建模的實際操作過程包括:支撐各部件繪制、各部件材料屬性設(shè)置、部件裝配、分析步設(shè)置、互相作用設(shè)置、荷載加載、網(wǎng)格劃分,以及運算和后處理。
3.1.1 自平衡吊具材料本構(gòu)模型
自平衡吊具采用Q235型號的鋼材制作,屈服強度為235 MPa,彈性模型為206 GPa,泊松比為0.3。考慮到支撐在加載過程中最大應(yīng)變≤5%,因此鋼材的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系采用理想雙線型隨動強化材料模型(圖3),切線模量E2取彈性模量E1的2%。
圖3 鋼材本構(gòu)模型
3.1.2 自平衡吊具網(wǎng)格劃分
對于網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格單元類型為八節(jié)點六面體線性減縮積分單元。該單元適用于細網(wǎng)格劃分、含有接觸問題的數(shù)值模擬。根據(jù)實際構(gòu)件和SolidWorks模型,建立有限元模型,網(wǎng)格劃分如圖4所示。
3.1.3 自平衡吊具加載規(guī)則
圖4 網(wǎng)格劃分
在吊具體系中,根據(jù)實際工作中自平衡吊具的固定方式,假定頂部吊鉤下部的鋼板為固定端,上部耳板承受自重與構(gòu)件的質(zhì)量;下部吊鉤則假定一端吊鉤固定約束,另一端受與構(gòu)件所受重力相當?shù)睦?,在所受荷載作用下進行靜力分析。其加載與約束情況如圖5所示。
圖5 模擬組合荷載
模擬結(jié)果如圖6~圖11所示,從模擬結(jié)果可以看出,自平衡吊具穩(wěn)定,吊鉤耳板整體最大應(yīng)力222 MPa、最小應(yīng)力20 MPa。油缸簡化為圓管,兩端焊接鋼板與耳板,由于耳板連接處截面變小,出現(xiàn)應(yīng)力集中,最大應(yīng)力出現(xiàn)在銷軸與耳板處。下部吊鉤銷軸整體最大應(yīng)力43.4 MPa,最小應(yīng)力7.2 MPa。平均應(yīng)力25.3 MPa,計算值21.23 MPa,與模型相符合。端部因為存在焊接焊縫,出現(xiàn)應(yīng)力集中,為正?,F(xiàn)象。
圖6 下部吊鉤應(yīng)力云圖
圖7 上部耳板應(yīng)力云圖
圖8 下部吊鉤連接耳板應(yīng)力云圖
圖9 下部吊鉤銷軸應(yīng)力云圖
圖10 頂部吊鉤連接耳板應(yīng)力云圖
圖11 頂部吊鉤銷軸應(yīng)力云圖
下部吊鉤中間耳板處最大應(yīng)力101 MPa,最小應(yīng)力6.18 MPa,依據(jù)規(guī)范的計算值為107.14 MPa,均滿足要求。
頂部吊鉤最大應(yīng)力為104.1 MPa,整體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,耳板連接處應(yīng)力集中。
銷軸平均切應(yīng)力計算得31.84 MPa,模型計算值為41.49 MPa?;疚呛?。
上海某工地60 m處需安裝一片高2.9 m、寬2.6 m、厚0.3 m的裝配式墻板,通過吊具吊裝現(xiàn)場安裝,平衡吊具的承載力有可能不夠,需要對其進行校算。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)的基本概念和相關(guān)規(guī)范,對自平衡吊具進行剛度、強度、連接件等校算。
油缸如下圖12所示。
圖12 油缸示意
中間油缸部位簡化為φ100 mm×10 mm圓管,桿件本身受拉。拉應(yīng)力σ =21.23 MPa<370 MPa,滿足要求
耳板如圖13所示。耳板按照GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》進行驗算,b=30 mm、a=30 mm、d0=30 mm、N=60 kN、t=28 mm,耳板寬厚比為1.071 4<4,滿足要求。耳板幾何尺寸be=2t+16=72 mm>b=30 mm,a=30mm<4be/3=96 mm,不滿足要求。
銷軸連接的構(gòu)造應(yīng)符合GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準規(guī)范》11.6.2節(jié)銷軸連接的規(guī)定。
對耳板進行驗算:耳板孔凈截面處抗拉強度b1=min(2t+16,b-d0/3)=20 mm,滿足要求;b=N/(2tb1)= 53.571 4 MPa<fu=370 MPa,滿足要求;耳板端部截面抗拉(劈開)強度σ=N/[2t(a-2d0/3)]=107.142 8 MPa<fu=370 MPa,滿足要求;耳板抗剪強度τ=N/(2tz)=N/{2t[(a+d0/2)2-(d0/2)2]1/2}=120 MPa,滿足要求。
頂部耳板示意圖如圖14所示。N=80 kN,b=25 mm,a=20 mm,t=35 mm,寬厚比為0.714<4,滿足要求;a=20 mm<4be/3=114.66 mm,不滿足要求。
頂部設(shè)計承載力為80 kN,取孔凈截面處的抗拉強度b1=11.67 mm,σ=97.93 MPa<fu=370 MPa,滿足要求;耳板抗剪強度τ=32.99 MPa<fv=120 MPa
對比依據(jù)規(guī)范的計算結(jié)果和有限元模擬結(jié)果如表1所
圖13 耳板示意
圖14 頂部耳板示意
示。油缸、中間耳板、頂部耳板和銷軸有限元結(jié)果與手算結(jié)果誤差分別為16%、6%、6%和23%,誤差在允許范圍內(nèi)。
表1 構(gòu)件驗算結(jié)果對比
本文通過有限元軟件對自平衡吊具的受力進行模擬,結(jié)果表明自平衡吊具能夠進行有效的工作。自平衡吊具耳板構(gòu)件的規(guī)范計算結(jié)果,表明自平衡吊具構(gòu)件在自身承載力滿足要求的前提下,還應(yīng)滿足規(guī)范構(gòu)造要求,才可以安全地工作。自平衡吊具,在規(guī)范構(gòu)造上進行一系列改進,在施工方面可保證安全、高效、準確、可靠,可廣泛推廣使用。