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      基于OpenSees的不同頻率正弦波下群樁動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值模擬與試驗(yàn)對(duì)比分析

      2020-12-09 05:37:36李雨潤(rùn)楊皓天梁艷趙青山
      地震研究 2020年3期
      關(guān)鍵詞:群樁正弦波振動(dòng)臺(tái)

      李雨潤(rùn) 楊皓天 梁艷 趙青山

      摘要:地震作用下樁土的相互作用一直都是抗震研究中的熱點(diǎn)問(wèn)題。基于2×2直、斜群樁振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn),利用OpenSees有限元軟件進(jìn)行不同頻率正弦波輸入下直、斜群樁的動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析。結(jié)果表明:在正弦波作用下、直、斜群樁承臺(tái)位移與加速度均被放大;隨著輸入正弦波頻率的增大,承臺(tái)位移與加速度放大倍數(shù)均表現(xiàn)出增長(zhǎng)趨勢(shì),并且直群樁承臺(tái)的放大倍數(shù)大于斜群樁;對(duì)于正弦波輸入下的非液化砂土和飽和砂土的直、斜群樁工況,振動(dòng)過(guò)程中土樣的液化速度與輸入正弦波頻率成正相關(guān)。通過(guò)OpenSees軟件進(jìn)行數(shù)值模擬的計(jì)算結(jié)果與振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果吻合較好,驗(yàn)證了液化土中直、斜群樁動(dòng)力響應(yīng)數(shù)值模型的正確性。

      關(guān)鍵詞:OpenSees有限元軟件;直、斜群樁;動(dòng)力響應(yīng);孔隙水壓力;數(shù)值模擬

      0 引言

      樁基具有穩(wěn)定性好、承載力大、差異沉降小等特點(diǎn),可以更好地適應(yīng)復(fù)雜的地質(zhì)條件,將荷載傳至地下深處承載性能好的土層。這些樁基往往會(huì)受到水平地震的影響而導(dǎo)致上部結(jié)構(gòu)發(fā)生變形甚至破壞,探究樁基與土體之間的動(dòng)力相互作用是目前亟待研究的問(wèn)題(魏春莉,2008;袁曉銘等,2009)。試驗(yàn)和模擬是目前進(jìn)行樁-土作用研究的主要方式(李偉鑫等,2016;曹衛(wèi)平等,2018)。試驗(yàn)的方法雖然更加貼合實(shí)際,但是對(duì)設(shè)備要求較高,且由于場(chǎng)地、費(fèi)用的影響很多無(wú)法進(jìn)行足尺試驗(yàn),導(dǎo)致與實(shí)際不符。數(shù)值模擬的優(yōu)點(diǎn)在于重復(fù)性好、條件易控制,可以考慮土和樁的線(xiàn)性和非線(xiàn)性特性,并能很好地模擬土壤液化等問(wèn)題,因此數(shù)值模擬成為樁-土相互作用研究的重要手段(唐亮等,2012)。

      目前許多學(xué)者利用數(shù)值模擬來(lái)探究樁-土相互作用,Yang和Elgamal(2002)以及Elgamal等(2003)建立了液化砂土的應(yīng)力應(yīng)變混合空間的彈塑性本構(gòu)模型;莊海洋和陳國(guó)興(2011)將其模型應(yīng)用到三維液化大變形的數(shù)值分析中,驗(yàn)證了該模型在ABAQUS開(kāi)發(fā)子程序中的可靠性;王睿等(2013)基于三維應(yīng)力空間中砂土液化大變形本構(gòu)模型,對(duì)飽和砂土不排水循環(huán)扭剪試驗(yàn)采用OpenSees模擬,進(jìn)行真三維傾斜地基的動(dòng)力反應(yīng)分析;崔春義等(2016)基于大型通用數(shù)值計(jì)算平臺(tái)ADINA建立三維數(shù)值模型,分別結(jié)合相互作用三維接觸模型和p-y曲線(xiàn)簡(jiǎn)化分析模型模擬樁土系統(tǒng)在水平荷載作用下的樁頂位移變化規(guī)律。除此之外,許多學(xué)者采用試驗(yàn)與數(shù)值模擬相對(duì)比的方法,來(lái)驗(yàn)證試驗(yàn)的真實(shí)性。凌賢長(zhǎng)等(2004,2008)進(jìn)行液化場(chǎng)地樁-土-橋梁結(jié)構(gòu)地震相互作用振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn),并建立了液化場(chǎng)地樁-土-橋梁結(jié)構(gòu)地震相互作用數(shù)值模擬的二維分析模型和計(jì)算方法,通過(guò)與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證了數(shù)值模擬方法的可靠性;Motamed等(2013)通過(guò)E-Defense大型振動(dòng)臺(tái)設(shè)備研究了群樁對(duì)液化側(cè)向擴(kuò)展的地震響應(yīng);Boulanger等(2014)基于臨界狀態(tài)下砂土本構(gòu)模型,運(yùn)用FLAC有限差分程序?qū)ι鲜鲈囼?yàn)?zāi)P瓦M(jìn)一步模擬,結(jié)果表明,數(shù)值模型可以很好地再現(xiàn)液化導(dǎo)致的側(cè)向擴(kuò)展以及孔隙重分布現(xiàn)象;王桂萱等(2013)建立了樁-土-結(jié)構(gòu)動(dòng)力相互作用模型,并通過(guò)有限元分析計(jì)算得到靜力、地震作用下樁體內(nèi)力分布,給出滿(mǎn)足抗震承載力要求的配筋方案,研究結(jié)果可為類(lèi)似條件下的核島廠房軟土地基處理方案的抗震設(shè)計(jì)提供借鑒與參考。

      目前對(duì)于直群樁動(dòng)力響應(yīng)等的研究較為深入,而對(duì)于斜群樁的動(dòng)力特性和樁土作用機(jī)理的研究還處于初級(jí)階段。同時(shí),對(duì)直、斜群樁性能的對(duì)比研究也很有必要,有利于在實(shí)際工程中選用最優(yōu)的樁型來(lái)抵御或者削弱不良地質(zhì)作用。因此,本文基于電磁式振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)(李雨潤(rùn)等,2019),通過(guò)OpenSees有限元軟件建立數(shù)值計(jì)算模型,重點(diǎn)研究在不同頻率下正弦波輸入下直、斜群樁動(dòng)力響應(yīng)特性。

      1 振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)

      1.1 試驗(yàn)用砂

      試驗(yàn)砂土為福建標(biāo)準(zhǔn)砂制備土樣,詳細(xì)參數(shù)為:最大干密度ρdmax=1.72 g/cm3,最小干密度ρdmin=1.44 g/cm3,ρb比重=2.644,孔隙率n=10.59%,孔隙比e=0.118 4,飽和重度γsat=24.21 kN/m3,上覆黏土層重度γsat=16 kN/m3。

      1.2 試驗(yàn)?zāi)P?/p>

      本次試驗(yàn)剪切箱的尺寸為800 mm×600 mm×500 mm,載重0.48 t。模型樁采用有機(jī)玻璃管樁,通過(guò)灌注鐵砂到管樁內(nèi)模擬樁身配重。樁基模型布置為2×2全傾斜群樁和2×2全直群樁,直樁凈長(zhǎng)637 mm,斜樁長(zhǎng)度為736.1 mm,控制連接直樁與斜樁的套筒與承臺(tái)的角度分別為0°,12°。樁端處采用橡膠墊來(lái)模擬持力層,保證試驗(yàn)過(guò)程樁的穩(wěn)定性。

      在試驗(yàn)中布置了加速度傳感器、孔隙水壓力傳感器、位移傳感器、光纖布拉格光柵(Fibber Bragg Grating,簡(jiǎn)稱(chēng)FBG)傳感系統(tǒng)等。由于群樁體系的對(duì)稱(chēng)性,試驗(yàn)采用FBG傳感系統(tǒng)對(duì)群樁中的左前樁和右前樁的樁身同時(shí)進(jìn)行動(dòng)應(yīng)變的測(cè)量,保證了試驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性和同步性,光柵點(diǎn)分別設(shè)置在2根樁距樁底45,125,205,285,365,445和525 mm的位置,在砂土中設(shè)置柔性梁,在其上布置間距同樣為80 mm的5個(gè)光柵點(diǎn),用于監(jiān)測(cè)土位移,具體布設(shè)情況及試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)如圖1所示。

      1.3 試驗(yàn)工況

      本次試驗(yàn)包括正弦波輸入下非液化砂土與飽和砂土中2×2直群樁和2×2斜群樁共計(jì)4種工況,輸入正弦波峰值加速度為0.15 g,輸入頻率分別為1.5,3和6 Hz,工況的變量為模型土形式、模型樁形式、輸入頻率形式。

      2 數(shù)值模擬

      2.1 模型建立

      圖2為使用OpenSees軟件所建立的三維有限元數(shù)值分析模型。本次數(shù)值模擬使用Soildworks進(jìn)行初始模型設(shè)計(jì),之后導(dǎo)入到Hypermesh中進(jìn)行土單元的網(wǎng)格劃分,并輸出節(jié)點(diǎn)、單元信息,在OpenSees軟件中進(jìn)行后續(xù)運(yùn)算。樁頭承臺(tái)模擬為集中質(zhì)量,分別加在雙樁樁頭。將土體模擬為實(shí)體單元;基于Gauss-Legendre積分準(zhǔn)則將樁體部分模擬為梁?jiǎn)卧⊿mith,1994),根據(jù)位移梁柱理論將樁模擬為線(xiàn)彈性梁柱單元,并使得物理屬性保持相同。模型采用桿單元連接的方式,通過(guò)剛性連接桿將樁和土進(jìn)行連接,使得在彎矩作用時(shí)可以保持為平面。同時(shí)為了模擬樁土的摩擦滑移,使樁橫截面上內(nèi)力可以傳遞給土體,在剛性桿與土體間增加零長(zhǎng)單元,并假定剛性桿的剛度為樁剛度的10 000倍。為了模擬孔壓變化,在OpenSees軟件中使用的土體單元采用8節(jié)點(diǎn)BrickUP六面體單元進(jìn)行模擬,該方式能夠較好模擬三維土-水完全耦合過(guò)程(Parra,1996;Yang et al,2003)。

      模擬主要采用固定邊界條件,在進(jìn)行初始應(yīng)力分析的過(guò)程中,將其設(shè)置為固定底部全部自由度;在進(jìn)行動(dòng)力加載的過(guò)程中,將其設(shè)置為在基底增加基巖節(jié)點(diǎn)并連接底部除振動(dòng)方向以外的自由度。

      2.2 本構(gòu)模型

      在振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)?zāi)M中,對(duì)于砂土采用的本構(gòu)模型為理想彈塑性模型,選用樁材料是彈性材料,選取梁柱單元下基于位移的梁?jiǎn)卧巴良皹兜膮?shù)設(shè)置見(jiàn)表1,2。砂土采用Pressure Depend Multi Yield 02(PDMY02)材料模擬,該材料是一種彈塑性、可模擬對(duì)壓力敏感的材料,如砂土在各種荷載下的力學(xué)行為(Yang,2000)。對(duì)于這種材料,通常需要分自重荷載(包括各種靜載)和動(dòng)力荷載進(jìn)行分析。在自重荷載分析階段,PDMY02材料表現(xiàn)為線(xiàn)彈性;之后,材料屬性發(fā)生變化,表現(xiàn)為彈塑性。在此后的動(dòng)力荷載分析階段,就應(yīng)用彈塑性材料的性質(zhì),PDMY02材料的塑性是基于多屈服面(嵌套表面)概念制定的,應(yīng)用非關(guān)聯(lián)流動(dòng)法則以重現(xiàn)剪脹效應(yīng)。

      2.3 三維樁-土界面模擬

      在OpenSees軟件中考慮接觸問(wèn)題一般采用建立零長(zhǎng)度來(lái)實(shí)現(xiàn),但對(duì)于樁-土接觸面采用零長(zhǎng)度單元主要為零長(zhǎng)度桿件,而對(duì)于零長(zhǎng)度彈簧、零長(zhǎng)截面的研究相對(duì)較少。鑒于OpenSees內(nèi)置的大量零長(zhǎng)度單元,在借鑒Elgamal樁-土剛性連接的基礎(chǔ)上,土、剛性連接單元間增加相應(yīng)零長(zhǎng)度截面單元,通過(guò)賦予零長(zhǎng)度截面單元樁-土接觸面屬性,近似模擬樁-土摩擦滑動(dòng)機(jī)理。這種連接方式仍保留剛性連接單元主要有2方面的考慮,一是樁徑效應(yīng);二是避免由于樁-土界面滑動(dòng)導(dǎo)致阻尼力過(guò)大。

      三維樁-土界面連接示意如圖3所示,在樁節(jié)點(diǎn)①、土節(jié)點(diǎn)④間增加另外2個(gè)節(jié)點(diǎn)②③,其中節(jié)點(diǎn)②③④具有相同的全局坐標(biāo),節(jié)點(diǎn)①②通過(guò)剛性桿件連接來(lái)考慮樁徑效應(yīng),節(jié)點(diǎn)②③通過(guò)零長(zhǎng)度單元來(lái)近似模擬樁-土摩擦滑動(dòng)機(jī)理(即零長(zhǎng)單元和零長(zhǎng)截面單元采用并聯(lián)的連接方式,零長(zhǎng)單元提供沿剛性連接方向的軸力,零長(zhǎng)截面單元提供沿樁軸向和樁切向耦合剪切力),最后節(jié)點(diǎn)③④等效自由度完成樁土的連接。

      3 振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)與數(shù)值模擬動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析? 本文針對(duì)直群樁和斜群樁在非液化砂土和飽和砂土中的動(dòng)力響應(yīng)問(wèn)題,將試驗(yàn)與模擬所得出的加速度、位移時(shí)程曲線(xiàn)以及土層孔隙水壓力變化的時(shí)程曲線(xiàn)進(jìn)行對(duì)比研究。

      3.1 非液化砂土試驗(yàn)與模擬動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析

      非液化砂土的試驗(yàn)與模擬動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析包括正弦波頻率分別為1.5,3和6 Hz時(shí),直、斜群樁的加速度與位移的對(duì)比分析,其峰值數(shù)據(jù)結(jié)果見(jiàn)表3。由表3可以看出:隨著輸入頻率的增大,模擬和試驗(yàn)中樁頭承臺(tái)較于臺(tái)面的放大倍數(shù)逐漸增大。在輸入頻率為1.5和3 Hz正弦波工況下,模擬與試驗(yàn)所得出的加速度與位移時(shí)程擬合較好,承臺(tái)的模擬加速度和位移峰值與試驗(yàn)結(jié)果幾乎一致。在輸入頻率為6 Hz工況下,數(shù)值模擬結(jié)果相較于振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)結(jié)果略大,這是因?yàn)樵谑褂肙penSees模擬過(guò)程中將很多假設(shè)條件理想化,而試驗(yàn)過(guò)程中所受到的影響因素很多,有很多復(fù)雜多變的情形,不能完全模擬出復(fù)雜的試驗(yàn)條件,這也屬于合理范圍。由于篇幅有限,僅展示在加速度幅值為0.15 g,頻率為1.5 Hz的正弦波下,對(duì)非液化砂土的試驗(yàn)與數(shù)值模擬結(jié)果,如圖4所示。

      3.2 飽和砂土試驗(yàn)與模擬動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析

      飽和砂土的試驗(yàn)與模擬動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比分析包括在頻率分別為1.5,3,6 Hz的正弦波下,直、斜群樁的加速度與位移對(duì)比分析,其峰值數(shù)據(jù)結(jié)果見(jiàn)表4。由表4可知:不論是模擬還是試驗(yàn),隨著輸入頻率增大,樁頭承臺(tái)較于臺(tái)面的放大倍數(shù)逐漸增大。總體來(lái)看,相較于非液化砂土,飽和砂土的直群樁的放大倍數(shù)明顯增大,斜群樁的放大倍數(shù)略有增大,這說(shuō)明在土體發(fā)生液化時(shí),直群樁的側(cè)向動(dòng)力響應(yīng)更加明顯,在易于液化的場(chǎng)地中,斜群樁能更好地抵抗地震作用。由于篇幅有限,僅給出加速度幅值為0.15 g、頻率為1.5 Hz的正弦波下,飽和砂土試驗(yàn)與數(shù)值模擬結(jié)果,如圖5所示。

      3.3 飽和砂土試驗(yàn)與模擬孔隙水壓力對(duì)比分析

      飽和砂土中,直、斜群樁孔隙水壓力變化的形狀及變化趨勢(shì)基本一致,因此本文基于“孔壓比判別法”,選取直群樁進(jìn)行振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn),并進(jìn)行數(shù)值模擬孔隙水壓力變化的時(shí)程分析。為了便于對(duì)比,本次數(shù)值模擬的選取位置與試驗(yàn)取點(diǎn)相同,分別為砂土中距箱底170 mm的樁外側(cè)處,記為P1;砂土中距箱底310 mm的樁外側(cè)處,記為P2。在5 s時(shí)輸入頻率分別為1.5,3 Hz的正弦波,在3 s時(shí)輸入頻率為6 Hz的正弦波。

      圖6給出了輸入頻率分別為1.5,3和6 Hz正弦波3種工況下,試驗(yàn)與模擬中孔壓時(shí)程對(duì)比曲線(xiàn)。由圖可見(jiàn),當(dāng)孔壓達(dá)到1.0時(shí)即出現(xiàn)液化現(xiàn)象,對(duì)于試驗(yàn)結(jié)果,下層孔壓要先于上層孔壓液化;對(duì)于模擬結(jié)果,上層孔壓要先于下層孔壓液化。理論上,由于上層有效自重較小,超靜孔隙水壓力應(yīng)首先大于上層飽和砂土導(dǎo)致其液化,即與模擬情況較為接近,但實(shí)際試驗(yàn)過(guò)程中由于樁在下部晃動(dòng)幅度較大,導(dǎo)致下部先出現(xiàn)液化現(xiàn)象。隨著頻率的增加,試驗(yàn)和模擬中到達(dá)液化的時(shí)間縮短,液化速度加快。在上升階段,試驗(yàn)與模擬結(jié)果大致相同;而在液化以后,試驗(yàn)與模擬結(jié)果呈現(xiàn)不同的現(xiàn)象。試驗(yàn)中,在飽和砂土液化后,經(jīng)過(guò)一定時(shí)間的震蕩,孔壓比呈現(xiàn)下降趨勢(shì);而模擬中,在飽和砂土液化后,經(jīng)過(guò)一定時(shí)間的震蕩,孔壓比會(huì)保持在1.0。這是因?yàn)樵谠囼?yàn)中,飽和砂土液化后,經(jīng)過(guò)一定時(shí)間累積,液化土中的孔隙水壓力已經(jīng)足夠大,可沖破其上覆黏土層的自重,由于孔壓積累區(qū)域的貫通,水?dāng)y帶著砂礫迅速涌出,表現(xiàn)為噴砂冒水現(xiàn)象,但模擬無(wú)法模擬到這一過(guò)程,因此孔壓比穩(wěn)定在1.0而沒(méi)有下降。

      4 結(jié)論

      本文將振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)與有限元軟件OpenSees模擬的直群樁和斜群樁在不同工況下的動(dòng)力響應(yīng)進(jìn)行對(duì)比分析,通過(guò)對(duì)承臺(tái)加速度、位移放大倍數(shù)及土中孔壓的數(shù)據(jù)分析,證明使用OpenSees有限元軟件所得結(jié)果與振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)規(guī)律相符,可得到很好的效果,主要結(jié)論如下:

      (1)非液化砂土和飽和砂土中,在正弦波輸入下,直、斜群樁的承臺(tái)加速度和位移都表現(xiàn)出放大的趨勢(shì),且直群樁放大倍數(shù)高于斜群樁。隨著輸入正弦波頻率的增大,直群樁和斜群樁承臺(tái)的放大倍數(shù)均表現(xiàn)出增長(zhǎng)的趨勢(shì),同樣直群樁工況承臺(tái)的放大倍數(shù)大于斜群樁放大倍數(shù),因此斜群樁的抗震效果要優(yōu)于直群樁。

      (2)對(duì)于飽和砂土,直、斜群樁試驗(yàn)和模擬中土樣的液化速度與輸入正弦波頻率呈正相關(guān)。在相同頻率的正弦波作用下,對(duì)于下層土樣,試驗(yàn)時(shí)土樣的液化速度要比模擬的快;對(duì)于上層土樣,試驗(yàn)與模擬時(shí)土樣的液化速度基本持平。

      (3)通過(guò)將振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)與數(shù)值模擬所得數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析,得出規(guī)律性結(jié)論,即數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果總體規(guī)律上相差不大,模擬結(jié)果的準(zhǔn)確性較高。

      參考文獻(xiàn):

      曹衛(wèi)平,夏冰,趙敏,等.2018.砂土中水平受荷斜樁的p-y曲線(xiàn)及其應(yīng)用[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),37(3):743-753.

      崔春義,孟坤,程學(xué)磊,等.2016.基于ADINA的樁土相互作用分析[J].地震研究,39(1):96-100.

      李偉鑫,伊訓(xùn)強(qiáng),王桂萱.2016.考慮樁-土-結(jié)構(gòu)動(dòng)力相互作用的土質(zhì)地基條件下核島廠房地震響應(yīng)[J].地震研究,39(1):40-45.

      李雨潤(rùn),王佳瑋,鄒澤,等.2019.變頻規(guī)則波輸入下直斜群樁動(dòng)力響應(yīng)對(duì)比試驗(yàn)研究[J].防災(zāi)減災(zāi)工程學(xué)報(bào),39(2):191-200.

      凌賢長(zhǎng),王東升,王志強(qiáng),等.2004.液化場(chǎng)地樁-土-橋梁結(jié)構(gòu)動(dòng)力相互作用大型振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)研究[J].土木工程學(xué)報(bào),37(11):67-72.

      凌賢長(zhǎng),徐鵬舉,于恩慶,等.2008.液化場(chǎng)地樁-土-橋梁結(jié)構(gòu)地震相互作用振動(dòng)臺(tái)模型試驗(yàn)數(shù)值模擬方法研究[J].地震工程與工程振動(dòng),28(3):172-177.

      唐亮,凌賢長(zhǎng),徐鵬舉,等.2012.液化場(chǎng)地樁-土地震相互作用振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)數(shù)值模擬[J].土木工程學(xué)報(bào),45(S1):302-306,311

      王桂萱,張睿,趙杰.2013.某沿海軟土地區(qū)核電廠核島天然地基及樁基抗震承載力分析[J].地震研究,39(1):15-21.

      王睿,張建民,王剛.2013.砂土液化大變形本構(gòu)模型的三維化及其數(shù)值實(shí)現(xiàn)[J].地震工程學(xué)報(bào),35(1):91-97.

      魏春莉.2008.樁-土-橋梁結(jié)構(gòu)地震動(dòng)力相互作用振動(dòng)臺(tái)模擬試驗(yàn)研究[D].重慶:重慶交通大學(xué).

      袁曉銘,曹振中,孫銳,等.2009.汶川8.0級(jí)地震液化特征初步研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),28(6):1288-1296.

      莊海洋,陳國(guó)興.2011.砂土液化大變形本構(gòu)模型及在ABAQUS軟件上的實(shí)現(xiàn)[J].世界地震工程,27(2):45-50.

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