王群蕾,王 奇,祝 林
(1.金華市港航管理局,浙江金華 321013;2.嘉興市金航船舶設(shè)計(jì)有限公司,浙江嘉興314001)
為適應(yīng)航道等級提升后的船舶疏航及搶險(xiǎn)工作,浙江金華地區(qū)近來成功地研制開發(fā)出一種小型的多功能工作艇。該艇不僅可以承擔(dān)維護(hù)水上安全巡航及人命救助指揮,而且具備可在夜間或霧天等惡劣海況下實(shí)施疏航及搶險(xiǎn)作業(yè)的能力。
按照設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求,該艇兼顧航道疏通執(zhí)法和拖離擱淺貨船之雙重功能,具體要求是:
1)自由航速≥20 km/h。
2)系柱拉力≥100 kN。
3)在3 m/s的水流速度下,能上水拖帶800 t散貨船或50 m貨船等遇險(xiǎn)船舶脫離急流險(xiǎn)灘。
同時(shí),本船總費(fèi)用(設(shè)計(jì)和建造)應(yīng)控制在300萬元以內(nèi)。
實(shí)船建成后,歷經(jīng)幾年來的營運(yùn)實(shí)踐表明,該艇全面滿足了上述的任務(wù)要求,實(shí)是一種集疏航與拖帶等多種功能于一體的實(shí)用經(jīng)濟(jì)的小艇。其成功的關(guān)鍵在于,該船的船型尺度要素、航速及推進(jìn)動力設(shè)備的選定及其配套的推進(jìn)裝置的選取等均為合理。作為經(jīng)驗(yàn)總結(jié),本文對以上幾方面作系列分析,為希望研發(fā)此類小艇的有關(guān)內(nèi)河運(yùn)管部門提供借鑒和參考。
按照前述要求,確定了25 m疏航艇的主要尺度系數(shù)于表1。
表1 25 m 疏航艇的主要尺度系數(shù)
在尺度系數(shù)確定后,確定疏航艇的自由航速成為關(guān)鍵。船舶航速連同船舶的水線長度決定了船舶按既定航速航行時(shí)所相應(yīng)的長度傅氏數(shù)FNL,進(jìn)而決定了船舶的航行狀態(tài)。
根據(jù)《船舶原理》[1]和《高速艇動力學(xué)》[2]所闡明的基本概念,當(dāng)船舶的長度傅氏數(shù)FNL<0.4時(shí),船舶的航行狀態(tài)基本上為排水量型,船舶的重量全部由船體的浮力所承擔(dān);隨著航速的增高,當(dāng)其長度傅氏數(shù)FNL≥0.4時(shí),船舶則處于過渡型高速排水量艇的航行狀態(tài)。此時(shí),要求船舶在航行時(shí)能在艇底產(chǎn)生一部分流體動升力,與浮力一起共同支撐艇體重量。表2在既定的金華25 m疏航艇的船舶尺度系數(shù)條件下,系列航速所對應(yīng)的傅氏數(shù)及所對應(yīng)的船舶航行狀態(tài)的變化。
表2 25 m 疏航艇在系列航速下的航行狀態(tài)
若按過渡型高速排水量型進(jìn)行小艇設(shè)計(jì),為了在艇底產(chǎn)生流體動升力,對其艇體線型,特別是艉部線型有著一定的特殊要求,即需要采用平底和方尾,不宜采用隧道式的尾部線型型,限制了螺旋槳的直徑,進(jìn)而影響到螺旋槳的推進(jìn)效率及其系柱與拖帶特性。
自由航速的提高會引起航行阻力的激增。若按普通的排水量型船舶進(jìn)行設(shè)計(jì),一般可按愛爾氏法進(jìn)行船舶阻力和船體有效功率的估算;若按
過渡型的高速排水量型船舶進(jìn)行設(shè)計(jì),一般采用通過回歸分析所建立的的計(jì)算方法[2]進(jìn)行船舶阻力和船體有效功率的估算。表3和表4是針對前述的船型尺度系數(shù)要素分別按這2種計(jì)算方法求得的相應(yīng)于2種航行狀態(tài)的船舶阻力。計(jì)算中,均考慮增加15%的附體阻力。
此外,內(nèi)河航道一般存在有流速并伴隨有“水面比降”的急流險(xiǎn)灘。當(dāng)船舶逆水上行時(shí),船舶會遭受“比降阻力”,見表3。
表3 普通排水量型航行狀態(tài)阻力計(jì)算結(jié)果
比降阻力即為船體重量在其運(yùn)動方向上的分量。假定水面比降為3‰,計(jì)算求得其比降阻力,進(jìn)而計(jì)算得其逆流航行時(shí)的“上灘”總阻力。
相應(yīng)于20 km/h自由航速下的船舶上灘總阻力為2 996 kgf(1 kgf=9.806 65 N)。過渡型高速艇航行狀態(tài)阻力計(jì)算結(jié)果見4。
表4 過渡型高速艇航行狀態(tài)阻力計(jì)算結(jié)果
相應(yīng)于24 km/h自由航速下的船舶上灘總阻力為6 372 kgf。
由此可見,對金華25 m疏航艇的尺度系數(shù)而言,若將其自由航速由原定的20 km/h提高至24 km/h,船舶的航行狀態(tài)必然由排水量型改變成過渡型的高速排水量型,致使其上灘時(shí)的總阻力增大至原先的2.13倍,此時(shí)須大幅增加所需匹配的主機(jī)功率,經(jīng)濟(jì)性不強(qiáng)。對該艇而言,原定約20 km/h的自由航速,使其按排水量型的狀態(tài)航行,是合理的,也是經(jīng)濟(jì)實(shí)用的。
本船的系柱推力要求達(dá)到100 kN以上,可以滿足在夜間或霧天等惡劣海況對遇險(xiǎn)船舶下實(shí)施疏航及搶險(xiǎn)作業(yè)的要求。
另外,該艇尚需具備在急流險(xiǎn)灘的情況下,拖曳遇險(xiǎn)的50 m貨船或800 t貨船上水脫離急流險(xiǎn)灘航段,金華港航部門建議克服3 m/s的水流速度上行過灘??紤]到,存在有流速的急流險(xiǎn)灘,必然伴隨水面比降,在假定其水面比降為0.3‰的條件下,其上灘時(shí)的阻力增加。
按照前述的綜合需求,選定本艇所使用的推進(jìn)主機(jī)及配套減速齒輪箱為:主機(jī)2臺,持續(xù)功率317 kW,持續(xù)轉(zhuǎn)速1 800 r/min,減速比5.05。
為兼顧船舶的系柱拉力、上水拖曳50 m或800 t貨船沖過急流險(xiǎn)灘以及單艇自由航速等綜合要求,該艇采用了在拖船上普遍使用的導(dǎo)管螺
根據(jù)蘭溪水文監(jiān)測點(diǎn)的水溫監(jiān)測數(shù)據(jù),錢塘江航道的蘭江大橋下游800 m處,存在較大流速的急流險(xiǎn)灘,并且,水流速度隨著水位的提高而有顯著增大。表5為蘭溪水文監(jiān)測點(diǎn)蘭江大橋下游800 m測得的此段航段在各種水位季節(jié)下的平均流速表。旋槳推進(jìn)裝置。利用文獻(xiàn)[3]給出的導(dǎo)管螺旋槳的設(shè)計(jì)方法,進(jìn)行了該艇導(dǎo)管槳的設(shè)計(jì)計(jì)算。
表5 蘭溪水文監(jiān)測點(diǎn)蘭江大橋下游800 m 平均流速表
為配合采用此種推進(jìn)裝置,盡可能增大導(dǎo)管螺旋槳直徑,該艇采用了作為大徑深比技術(shù)的隧道式尾型。同時(shí),考慮到本船的尾部空間有限,該艇采用了長度直徑比為0.5的19a型短導(dǎo)管,配合以盤面比為0.7的ka4-70型的寬葉梢螺旋槳。取螺旋槳的限制直徑為1.65 m。
為了兼顧自由航速、系柱拉力及在急流險(xiǎn)灘中脫離貨船的綜合要求,經(jīng)探索計(jì)算,決定按14.5 km/h的設(shè)計(jì)航速進(jìn)行該艇的導(dǎo)管螺旋槳設(shè)計(jì),選取的導(dǎo)管螺旋槳的螺距比為為P/D=0.888 3。
按前述的導(dǎo)管螺旋槳要素進(jìn)行了在系列航速下的導(dǎo)管槳的推力計(jì)算,計(jì)算結(jié)果匯總列于表6。
表6 系列航速下的導(dǎo)管螺旋槳總推力
由此可見,導(dǎo)管槳發(fā)出的總系柱拉力為128.8 kN,達(dá)到了對系柱拉力的預(yù)期要求。
由螺旋槳發(fā)出的總推力曲線與25 m疏航艇總阻力曲線的交點(diǎn)可得25 m艇的自由航速為:Vmax=20.7 km/h,達(dá)到了對自由航速的預(yù)期要求。
由牽引力曲線與2型被拖船總阻力曲線的交點(diǎn),可得2型被拖船舶上灘時(shí)的對水航速,減去10.8 km/h的水流速度,即可獲得被拖船上灘時(shí)的對岸航速,見表7。
表7 配置導(dǎo)管螺旋槳的25 m 疏航艇的航速預(yù)報(bào)
由此可見,該艇具備有足夠的拖帶能力脫離2型貨船上水駛離急流險(xiǎn)灘。
通過上述論證比較研究,得出下述結(jié)論性意見:
1)所設(shè)立的25 m疏航艇主要尺度要素是合理的,既可滿足總體布置要求,又具有良好的阻力和推進(jìn)性能。
2)該艇采用雙機(jī)推進(jìn)動力裝置是合理的。
3)該艇采用19a型導(dǎo)管匹配以Ka4-70型螺旋槳的推進(jìn)裝置,其自由航速可達(dá)20.7 km/h,系住拉力達(dá)128 kN;同時(shí),在考慮3 m/s的水流速度和3‰的水面比降的急流灘險(xiǎn)條件下,2型被拖貨船的上灘對岸航速均可達(dá)5~6 km/h,完全滿足預(yù)期的拖帶需求。
4)金華25 m疏航艇集疏航執(zhí)法和拖帶等多種功能于一體,一船多用,是實(shí)用經(jīng)濟(jì)的多功能小艇,值得相關(guān)航管部門在研發(fā)時(shí)借鑒參考。