陳諦

摘? ? 要：本文以39000DWT散貨船軸系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)計(jì)算為實(shí)例，簡要介紹調(diào)整軸系中間軸及螺旋槳軸的參數(shù)、匹配調(diào)頻輪及轉(zhuǎn)動(dòng)飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量來改變其固有頻率，降低扭轉(zhuǎn)應(yīng)力峰值，以滿足船級社規(guī)范的要求，達(dá)到控制扭振的目的，消除船舶營運(yùn)中軸系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)故障的風(fēng)險(xiǎn)。

關(guān)鍵詞：船舶;軸系;扭振計(jì)算;共振;頻率;臨界轉(zhuǎn)速

中圖分類號：U664.21 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

Abstract： In this paper， the calculation of shafting torsional vibration for 39 000 DWT bulk carrier is taken as an example， the natural frequency is changed and torsional stress is reduced by adjusting the parameters of the middle shaft and propeller shaft， matching the moment of inertia for tuning wheel and flywheel， so as to meet the requirements of the classification rules， achieve the purpose of controlling torsional vibration and eliminate the risk of shafting torsional vibration failure in ship operation.

Key words： Ship; Shafting; Torsional vibration calculation; Resonance; Frequency; Critical speed

1? ? ?前言

扭振比其他形式的軸系振動(dòng)（軸向振動(dòng)、回轉(zhuǎn)振動(dòng)等）具有更大的危害性，它關(guān)系到船舶的航行安全，亦是船東最關(guān)心的問題之一。

由扭振產(chǎn)生的主要危害是：在交變應(yīng)力最大的軸段過渡處發(fā)生過熱和發(fā)燙，易發(fā)生疲勞扭曲變形或斷裂;如果扭振發(fā)生在軸與軸之間的連接法蘭處，易導(dǎo)致連接螺栓的斷裂;當(dāng)軸系使用高彈聯(lián)軸節(jié)時(shí)，彈性元件會(huì)受到交變應(yīng)力，從而使彈性元件溫度升高、燒壞;柴油機(jī)工作不平穩(wěn)，導(dǎo)致整個(gè)機(jī)架振動(dòng)加劇;螺旋槳無鍵聯(lián)接錐度表面產(chǎn)生摩擦腐蝕;柴油機(jī)的輸出軸功率下降等。

如果軸系扭振計(jì)算結(jié)果不滿足船級社要求，應(yīng)采用一些措施來調(diào)整主機(jī)的臨界轉(zhuǎn)速或減小扭振應(yīng)力峰值。調(diào)整軸系扭振計(jì)算結(jié)果的常用方法有：

（1）加裝高彈聯(lián)軸節(jié)或改變其彈性系數(shù)來改變中間軸的剛度;

（2）提高傳動(dòng)軸的抗拉強(qiáng)度，如采用高強(qiáng)度合金鋼傳動(dòng)軸等;

（3）調(diào)整軸徑，改變軸系剛度和轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;

（4）選配合適的重飛輪，改變其轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;

（5）在柴油機(jī)的自由端安裝重調(diào)頻輪;

（6）選擇最佳的螺旋槳安裝角度，采用相位差使螺旋槳產(chǎn)生的激振力抵消柴油機(jī)的激振力矩，從而減小扭振應(yīng)力;

（7）在柴油機(jī)自由端安裝扭振減振器來增加阻尼，減小扭振應(yīng)力幅值，使其下降到許用應(yīng)力以下。

2? ? ? 某39 000 DWT散貨船扭振調(diào)節(jié)方法

2.1? ? ?控制扭振的方法

（1）安裝高彈聯(lián)軸節(jié)

安裝高彈聯(lián)軸節(jié)可以大幅度降低軸系的剛度，使臨界轉(zhuǎn)速降低到柴油機(jī)最低轉(zhuǎn)速以下。通常，在柴油機(jī)與減速箱之間設(shè)高彈聯(lián)軸節(jié)，因低速柴油機(jī)驅(qū)動(dòng)軸系不需變速，往往不設(shè)齒輪箱而僅設(shè)離合器，且該離合器與主機(jī)成一體，故難以采用改變高彈的方法來調(diào)整頻率。因此該方法只適用于中速和高速柴油機(jī)。

（2）改變飛輪重量

選擇過重的飛輪會(huì)造成柴油機(jī)尾端的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量過大，對曲軸強(qiáng)度有一定的影響。主機(jī)廠家通常備有幾種轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的飛輪可供選擇，可通過扭振計(jì)算進(jìn)行篩選，扭振應(yīng)力峰值調(diào)整幅度約為3%～5%，效果不太明顯，因此采用調(diào)整飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的方法應(yīng)用有限;

（3）改變調(diào)頻輪重量

主機(jī)廠有幾種轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的調(diào)頻輪可供選用。在自由端安裝調(diào)頻輪可以改變軸系固有頻率，調(diào)整扭振應(yīng)力峰值。但重調(diào)頻輪會(huì)造成柴油機(jī)自由端的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量過大，可能對主機(jī)內(nèi)部曲軸強(qiáng)度和曲軸拐檔差值有較大的影響，同時(shí)對縱向振動(dòng)也會(huì)造成影響;

（4）選擇最佳的螺旋槳安裝角度

在安裝螺旋槳時(shí)，通過調(diào)整螺旋槳的葉片中心線與柴油機(jī)曲柄的相對夾角，使螺旋槳的激振力矩與柴油機(jī)的激振力矩疊加后相互削峰，從而減小傳動(dòng)軸系扭振應(yīng)力峰值。這種方法在柴油機(jī)缸數(shù)是螺旋槳葉片數(shù)整數(shù)倍時(shí)最有效，本船為五缸柴油機(jī)、四葉螺旋槳，故效果稍差。

由上可知，該船采用以上單一的控制扭振的方法無法滿足規(guī)范要求，因此需結(jié)合加裝扭振減振器、調(diào)整中間軸和螺旋槳軸材料的抗拉強(qiáng)度、軸直徑以及選用高強(qiáng)度合金鋼的綜合方法進(jìn)行調(diào)整。

2.2? ? 扭振計(jì)算分析

（1）根據(jù)MAN B&W 推薦的飛輪和調(diào)頻輪選型表：初步選擇飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為12 180 kg.m2、調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為20 933 kg.m2;根據(jù)軸系強(qiáng)度計(jì)算：初步選擇中間軸直徑為φ380 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=720 N/mm2的合金鋼;螺旋槳軸直徑初步選擇為φ450 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=560 N/mm2的碳素鋼。

將上述參數(shù)輸入扭振計(jì)算軟件進(jìn)行扭振計(jì)算，計(jì)算結(jié)果在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值很接近瞬間許用應(yīng)力曲線，見圖1、圖2;在柴油機(jī)的任意一個(gè)缸失火的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值超過了瞬間許用應(yīng)力曲線，見圖3、圖4。因此，這種配置的軸系扭振計(jì)算結(jié)果，不滿足船級社規(guī)范要求;

（2）根據(jù)MAN B&W 推薦的飛輪和調(diào)頻輪選型表，調(diào)整飛輪型號為轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇12 154 kG.m2、調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇25 000 kG.m2;軸徑和軸材料不變。

將上述參數(shù)輸入扭振計(jì)算軟件進(jìn)行扭振計(jì)算，計(jì)算結(jié)果在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值沒有超過瞬間許用應(yīng)力曲線，滿足船級社規(guī)范要求，見圖5、圖6;在柴油機(jī)任何一個(gè)缸失火的情況下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值均非常接近瞬間許用應(yīng)力曲線，見圖7、圖8。因此，此種配置的軸系扭振計(jì)算結(jié)果滿足船級社規(guī)范，但調(diào)頻輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量達(dá)到了最大值;

（3）根據(jù)MAN B&W 推薦的飛輪和調(diào)頻輪選型表：選擇飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為12 154 kG.m2、調(diào)頻輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量為20 933 kG.m2;根據(jù)軸系強(qiáng)度計(jì)算，選擇中間軸直徑為φ370 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=790 N/mm2的合金鋼;選擇螺旋槳軸直徑為φ450 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=560 N/mm2的碳素鋼。

將上述參數(shù)輸入扭振計(jì)算軟件進(jìn)行扭振計(jì)算，計(jì)算結(jié)果在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值均沒有超過瞬間許用應(yīng)力曲線，滿足船級社規(guī)范，見圖9、圖10;但在柴油機(jī)任何一個(gè)缸失火的情況下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值超過了瞬間許用應(yīng)力，不滿足船級社規(guī)范要求，見圖11、圖12;

（4）船級社最終批準(zhǔn)的軸系扭振計(jì)算：

① 入級LR船級社

主機(jī)型號MAN B&W 5S50ME-B9.2 ，SMCR6050 kW/99 r/min、CSR4810 kW/89.9 r/min;飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇12 180 kg.m2、調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇21 000 kg.m2;中間軸直徑為φ380 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=800 N/mm2的合金鋼;螺旋槳軸直徑為φ460 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=600 N/mm2的碳素鋼。

在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒及任何一缸失火的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值均沒有超過瞬間許用應(yīng)力曲線;五缸均發(fā)火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為53.5～64.0 r/min、一缸失火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為53.5～85.0 r/min。這種配置的轉(zhuǎn)動(dòng)飛輪及調(diào)頻輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量均未達(dá)到最大值。

② 入級CCS船級社

主機(jī)型號及扭振計(jì)算結(jié)果，與入級LR船級社完全相同。

③ 入級BV船級社

主機(jī)型號MAN B&W 5S50ME-B9.3 ，SMCR6050 kW/99 r/min、CSR4538 kW/89.9 r/min;飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇12180 kg.m2、調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇21 000 kg.m2;中間軸直徑為φ360 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=800 N/mm2的合金鋼;螺旋槳軸直徑為φ450 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=600 N/mm2的碳素鋼。

在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒及任何一缸失火的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值均沒有超過瞬間許用應(yīng)力曲線;五缸均發(fā)火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為53.0～63.5 r/min，一缸失火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為52.0 r/min以上。滿足船級社規(guī)范要求，且這種配置的轉(zhuǎn)動(dòng)飛輪及調(diào)頻輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量均未達(dá)到最大值。

④ 入級LR船級社后續(xù)船

主機(jī)型號MAN B&W 5S50ME-B9.3 ，SMCR6050 kW/99 r/min、CSR4538 kW/89.9 r/min;轉(zhuǎn)動(dòng)飛輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇12 180 kg.m2、調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇24000 kg.m2;中間軸直徑為φ360 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=800 N/mm2的合金鋼;螺旋槳軸直徑為φ450 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=600 N/mm2的碳素鋼。

在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒及任何一缸失火的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值均沒有超過瞬間許用應(yīng)力曲線，五缸均發(fā)火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為53.0～63.5 r/min，一缸失火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為52.0～67.0 r/min及85.0 r/min以上。滿足船級社規(guī)范，且這種配置的轉(zhuǎn)動(dòng)飛輪及調(diào)頻輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量均未達(dá)到最大值。

⑤ 入級BV船級社后續(xù)船

根據(jù)國際船級社協(xié)會(huì)IACS UR M68 （Rev.2， Apr 2015），如中間軸采用特殊認(rèn)可的純凈鋼，軸徑和扭振許用應(yīng)力計(jì)算時(shí)軸材料的抗拉強(qiáng)度最高取值可以從目前UR M68.4規(guī)定的800 N/mm2提高到950 N/mm2，但需按規(guī)定進(jìn)行扭轉(zhuǎn)疲勞試驗(yàn)。因此在計(jì)算時(shí)允許中間軸提高許用抗拉強(qiáng)度的方法調(diào)整其結(jié)果，如采用該方法，建議核實(shí)訂貨是否可行。

主機(jī)型號MAN B&W 5S50ME-C9.7 ，SMCR6483 kW/101.4 r/min、CSR4538 kW/90.0 r/min;飛輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇10 092 kg.m2、調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量選擇24 732 kg.m2、中間軸直徑為φ360 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=950 N/mm2的合金鋼;螺旋槳軸直徑為φ460 mm、抗拉強(qiáng)度為σb=600 N/mm2的碳素鋼。

在柴油機(jī)的五個(gè)缸均正常發(fā)火燃燒及任何一缸失火的條件下，中間軸和螺旋槳軸的實(shí)際扭振應(yīng)力峰值均沒有超過瞬間許用應(yīng)力，五缸均發(fā)火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為53.0～64.0 r/min，一缸失火時(shí)的轉(zhuǎn)速禁區(qū)為53.0～66.0 r/min及90.0 r/min以上。滿足船級社規(guī)范要求。

以上五種船型最終批準(zhǔn)的扭振計(jì)算結(jié)果顯示，在無扭振減振器、中間軸和螺旋槳軸的設(shè)計(jì)長度不變條件下，可通過合理選擇傳動(dòng)軸材料的抗拉強(qiáng)度和直徑以及飛輪和調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，調(diào)整軸系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)計(jì)算結(jié)果，最終滿足船級社規(guī)范要求。

3? ? 成本影響分析

扭振計(jì)算結(jié)果與軸系配置方案有關(guān)，亦關(guān)系到船舶的制造成本?，F(xiàn)分析如下：

若船廠承接39 000 DWT系列靈便型散貨船35艘，采用MAN B&W 5S50ME-B9.2/9.3或5S50ME-C9.7五缸推進(jìn)主機(jī)：如選擇配置硅油扭振減振器方案，其扭振計(jì)算結(jié)果較好，但扭振減振器成本較高，每臺價(jià)格大約60～70萬元;如選用增加軸抗拉強(qiáng)度+配置調(diào)頻輪方案，其調(diào)頻輪價(jià)格每個(gè)大約6～7萬元，而合金鋼40CrMnMo的中間軸與優(yōu)質(zhì)碳素鋼的材料差價(jià)是1.3～1.95萬元，抗拉強(qiáng)度為560MPa與600MPa的優(yōu)質(zhì)碳素鋼螺旋槳軸材料差價(jià)很小。因此中間軸采用抗拉強(qiáng)度更高的合金鋼材料、并匹配合適的飛輪和調(diào)頻輪來替代安裝扭振減振器的方案，成本較低，每艘船可節(jié)約采購費(fèi)用50萬元以上，35艘船可節(jié)約1 750萬元以上的總成本，數(shù)目可觀。

4? ? 結(jié)束語

通過以上幾種調(diào)整方案，其軸系扭振計(jì)算結(jié)果表明，在不增設(shè)扭振減振器的情況下，通過合理選擇傳動(dòng)軸材料的抗拉強(qiáng)度和直徑，并調(diào)整飛輪和調(diào)頻輪轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，可有效解決軸系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的問題，效果明顯，并能節(jié)約成本。

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