丁二烯尾氣選擇加氫裝置異常工況動(dòng)態(tài)模擬

田 峻

（中國(guó)石化 北京化工研究院，北京 100013）

動(dòng)態(tài)模擬可方便地用于工程設(shè)計(jì)與生產(chǎn)操作全過(guò)程分析，模擬實(shí)際裝置運(yùn)行的動(dòng)態(tài)特性，從而提高裝置的操作彈性、安全性，已成為提高工藝設(shè)計(jì)水平及提升裝置安全運(yùn)行的一項(xiàng)重要技術(shù)手段［1］。異常工況分析是驗(yàn)證裝置安全性的重要手段，是檢驗(yàn)和提升裝置工藝設(shè)計(jì)水平及穩(wěn)定操作運(yùn)行的重要方法［2］，將動(dòng)態(tài)模擬技術(shù)應(yīng)用于異常工況分析，可對(duì)異常工況發(fā)生的全過(guò)程進(jìn)行模擬跟蹤分析，預(yù)判可能產(chǎn)生的風(fēng)險(xiǎn)和事故，驗(yàn)證裝置控制及聯(lián)鎖策略以及事故應(yīng)急處理流程，從而減少或避免事故的發(fā)生，保證裝置平穩(wěn)運(yùn)行［3-6］。

本工作針對(duì)丁二烯尾氣選擇加氫裝置建立了動(dòng)態(tài)模型，對(duì)丁二烯尾氣選擇加氫裝置典型的異常工況進(jìn)行了模擬，取得了異常工況全過(guò)程參數(shù)隨時(shí)間變化的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，分析了異常工況中系統(tǒng)狀態(tài)變量隨時(shí)間的變化趨勢(shì)、原因及可能導(dǎo)致的后果，并針對(duì)異常工況提出了改進(jìn)和預(yù)防措施，以降低裝置運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。

1 動(dòng)態(tài)模型的建立

以某石化企業(yè)20 kt/a 丁二烯尾氣選擇加氫裝置為研究對(duì)象，該裝置以丁二烯液化尾氣為原料，在裝有催化劑的固定床反應(yīng)器中將原料中炔烴與二烯烴選擇性加氫生成單烯烴，產(chǎn)品中炔烴及二烯烴含量小于30×10-6（w），單烯烴收率大于96%。

本工作首先建立了穩(wěn)態(tài)模型，物性方法采用PENG-ROB 狀態(tài)方程，反應(yīng)器模型采用平推流模型，通過(guò)采集實(shí)際運(yùn)行裝置原料及產(chǎn)品大量的分析數(shù)據(jù)和反應(yīng)系統(tǒng)相關(guān)操作參數(shù)進(jìn)行回歸確定了碳四炔烴、二烯烴及單烯烴與氫氣反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)參數(shù)，建立了碳四不飽和烴加氫反應(yīng)模型，反應(yīng)器穩(wěn)態(tài)模擬結(jié)果與裝置實(shí)際運(yùn)行結(jié)果一致性較好。在該穩(wěn)態(tài)模型的基礎(chǔ)上通過(guò)補(bǔ)充設(shè)備、管道及閥門的尺寸和布置、儀表控制、安全聯(lián)鎖等詳細(xì)設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)完成了動(dòng)態(tài)模型的建立，通過(guò)相關(guān)控制單元對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，確保運(yùn)行平穩(wěn)后的動(dòng)態(tài)模擬結(jié)果與穩(wěn)態(tài)模擬結(jié)果吻合良好，使得動(dòng)態(tài)模型能夠較好地反映實(shí)際裝置運(yùn)行情況。

2 典型異常工況的模擬研究

2.1 一段氫氣進(jìn)料量失控

異常工況發(fā)生前，一段反應(yīng)器氫氣進(jìn)料量為50 kg/h，閥門開度為50%，裝置運(yùn)行穩(wěn)定。因閥門故障導(dǎo)致閥門全開，一段氫氣進(jìn)料量突然增加，反應(yīng)系統(tǒng)其余參數(shù)控制不變。圖1 為裝置溫度、組分含量、液位及壓力等參數(shù)隨時(shí)間的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線。由于進(jìn)料閥門故障導(dǎo)致閥門全開后，氫氣進(jìn)料量增加至133 kg/h。

圖1 溫度（a）、組分含量（b）、液位（c）及壓力（d）的響應(yīng)曲線Fig.1 Responsive curves of temperature(a)，component content(b)，liquid level(c) and pressure(d) against operating time.

由圖1 可知，氫氣大量進(jìn)入反應(yīng)器與單烯烴發(fā)生加氫反應(yīng)，一段反應(yīng)器出口溫度快速上升超過(guò)90 ℃，實(shí)際生產(chǎn)中反應(yīng)器內(nèi)可能會(huì)出現(xiàn)溫度分布不均勻而產(chǎn)生局部熱點(diǎn)，存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施的可能，但一段反應(yīng)器出口整體溫度會(huì)在90 ℃附近。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的反應(yīng)，由于氫氣過(guò)量，反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)碳四中的烯烴含量不斷下降，烷烴含量不斷上升，反應(yīng)器出口溫度緩慢降低，當(dāng)單烯烴含量降低到某個(gè)臨界點(diǎn)時(shí)，反應(yīng)器出口溫度將快速下降恢復(fù)至正常反應(yīng)狀態(tài)。二段反應(yīng)器溫度波動(dòng)較小，主要是二段反應(yīng)器進(jìn)料流量波動(dòng)引起的。異常事故發(fā)生前，一段反應(yīng)器及二段反應(yīng)器液位均為完全浸泡狀態(tài)，氫氣進(jìn)料量失控后，經(jīng)過(guò)一段時(shí)間的單烯烴加氫反應(yīng)，反應(yīng)系統(tǒng)中的烯烴含量不斷降低，進(jìn)入反應(yīng)器的氫氣出現(xiàn)剩余，反應(yīng)器中的碳四被過(guò)量的氫氣吹掃至一段緩沖罐中，一段反應(yīng)器液位快速下降，一段緩沖罐、二段緩沖罐及穩(wěn)定塔塔釜液位先后升高，隨后在液位控制器的作用下逐漸恢復(fù)穩(wěn)定。由于氫氣進(jìn)料調(diào)節(jié)閥失效全開，反應(yīng)系統(tǒng)壓力出現(xiàn)短暫升高，但在壓力控制器的作用下，經(jīng)一段緩沖罐頂向燃料氣系統(tǒng)進(jìn)行了泄放，壓力逐漸恢復(fù)穩(wěn)定。而當(dāng)反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)單烯烴基本被加氫消耗完時(shí)，反應(yīng)系統(tǒng)氫氣大量過(guò)剩，反應(yīng)系統(tǒng)壓力突然快速升高，一段緩沖罐頂向燃料氣系統(tǒng)再次泄放，并很快達(dá)到了該泄放閥的最大通量，但仍然無(wú)法降低反應(yīng)系統(tǒng)壓力。當(dāng)反應(yīng)系統(tǒng)壓力達(dá)到了2.6 MPa（表壓，下同）時(shí)，碳四循環(huán)泵出口壓力達(dá)到了3.2 MPa，達(dá)到了碳四冷卻器的設(shè)計(jì)壓力，存在超壓的風(fēng)險(xiǎn)。通過(guò)對(duì)一段氫氣進(jìn)料失控工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬發(fā)現(xiàn)，該工況導(dǎo)致的后果比較嚴(yán)重，雖然反應(yīng)器出口溫度未達(dá)到聯(lián)鎖溫度，但反應(yīng)器內(nèi)的局部熱點(diǎn)可能會(huì)觸發(fā)反應(yīng)器的超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施。同時(shí)，在氫氣進(jìn)料調(diào)節(jié)閥失效全開時(shí)反應(yīng)系統(tǒng)極易出現(xiàn)局部超壓引起安全閥泄放的情況，需要提高相關(guān)設(shè)備的設(shè)計(jì)壓力，增加反應(yīng)系統(tǒng)壓力超高聯(lián)鎖，及時(shí)切斷氫氣及碳四進(jìn)料。

2.2 碳四進(jìn)料量失控

異常工況發(fā)生前，稀釋后的丁二烯尾氣原料正常進(jìn)料量為4.5 t/h，進(jìn)料閥門開度為50%，裝置運(yùn)行穩(wěn)定。因閥門故障導(dǎo)致進(jìn)料閥門全開，碳四進(jìn)料量突然增加，反應(yīng)系統(tǒng)其余參數(shù)（包括氫氣進(jìn)料量）控制不變。圖2 為裝置溫度及液位等參數(shù)隨時(shí)間的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線。由于進(jìn)料閥門故障導(dǎo)致閥門全開后，進(jìn)料量增加至10 t/h。由圖2 可知，當(dāng)碳四進(jìn)料突然增加時(shí)，一段反應(yīng)器入口溫度會(huì)因?yàn)闇囟茸詣?dòng)控制滯后而略微下降，導(dǎo)致反應(yīng)器出口溫度也略微下降，隨著更多的炔烴及二烯烴進(jìn)入反應(yīng)器發(fā)生反應(yīng)，反應(yīng)器出口溫度會(huì)逐漸升高，但由于氫氣量有限，一段反應(yīng)并不會(huì)很激烈，出口溫度最高僅達(dá)到59 ℃；由于大量的碳四原料進(jìn)入一段反應(yīng)系統(tǒng)，在液位控制下，進(jìn)入二段反應(yīng)器的碳四流量也增加，同樣受到氫氣量不足的限制，反應(yīng)器出口溫度反而下降。若考慮氫氣進(jìn)料量會(huì)隨進(jìn)料量自動(dòng)調(diào)整，一段反應(yīng)器出口溫度將會(huì)達(dá)到70 ℃，仍處于設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，不存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖的情況。異常工況發(fā)生后，碳四原料罐的液位將快速下降，10 min 后液位便被抽空，進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)的碳四原料將中斷，一段緩沖罐由于體積較大，液位變化不明顯，而二段緩沖罐體積較小，且出料量有限，液位將會(huì)較快上升，存在滿罐的風(fēng)險(xiǎn)。通過(guò)對(duì)碳四進(jìn)料失控工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬發(fā)現(xiàn)，該異常工況對(duì)反應(yīng)系統(tǒng)壓力基本無(wú)影響，不會(huì)觸發(fā)超溫聯(lián)鎖，不存在大的安全風(fēng)險(xiǎn)，但進(jìn)料量的突然增加會(huì)導(dǎo)致產(chǎn)品中的炔烴及二烯烴含量上升并超標(biāo)，需要對(duì)裝置操作參數(shù)（如配氫量）進(jìn)行調(diào)整，避免對(duì)下游裝置產(chǎn)生影響。

2.3 進(jìn)料溫度失控

異常工況發(fā)生前，一段反應(yīng)器進(jìn)料溫度由循環(huán)碳四冷卻器使用循環(huán)水冷卻控制在40 ℃，裝置運(yùn)行穩(wěn)定。因碳四冷卻器控制閥門故障導(dǎo)致冷卻水全關(guān)，碳四進(jìn)料溫度突然升高，反應(yīng)系統(tǒng)其余參數(shù)（包括氫氣進(jìn)料量）控制不變。

圖2 溫度（a）及液位（b）的響應(yīng)曲線Fig.2 Responsive curves of temperature(a) and liquid level(b) against operating time.

圖3 為裝置溫度參數(shù)隨時(shí)間的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線。由圖3 可知，異常工況發(fā)生后，一段反應(yīng)器入口及出口溫度均快速上升，長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行穩(wěn)定后，入口溫度達(dá)到78 ℃，出口溫度達(dá)到88 ℃。二段反應(yīng)器入口溫度在二段入口冷卻器的控制下基本穩(wěn)定，但出口溫度降低。經(jīng)模擬發(fā)現(xiàn)，當(dāng)一段反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)整體溫度升高后，一段反應(yīng)系統(tǒng)中炔烴及二烯烴含量上升，原因是反應(yīng)系統(tǒng)溫度升高后，導(dǎo)致隨循環(huán)碳四進(jìn)入反應(yīng)器內(nèi)的氫氣量減少，從而造成選擇加氫反應(yīng)氫氣量不足。同理，二段反應(yīng)器出口溫度降低也是由于進(jìn)入反應(yīng)器的氫氣量減少導(dǎo)致有效反應(yīng)變少引起的。通過(guò)對(duì)進(jìn)料溫度失控工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬發(fā)現(xiàn)，該異常工況發(fā)生過(guò)程中反應(yīng)系統(tǒng)壓力能夠保持平穩(wěn)，但一段反應(yīng)器反應(yīng)溫度升高幅度較大，存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施的可能，同時(shí)產(chǎn)品中的炔烴及二烯烴含量會(huì)上升并超標(biāo)，需要及時(shí)切換不合格產(chǎn)品去向，避免對(duì)下游裝置產(chǎn)生影響。

圖3 溫度響應(yīng)曲線Fig.3 Responsive curves of temperature against operating time.

2.4 循環(huán)碳四中斷

異常工況發(fā)生前，用于稀釋反應(yīng)器原料及撤走反應(yīng)熱的循環(huán)碳四流量為40 t/h，進(jìn)料閥門開度為50%，裝置運(yùn)行穩(wěn)定。因碳四循環(huán)泵故障或碳四循環(huán)流量調(diào)節(jié)閥誤關(guān)閉導(dǎo)致循環(huán)碳四中斷，反應(yīng)系統(tǒng)其余參數(shù)（包括氫氣進(jìn)料量）控制不變。圖4 為裝置溫度參數(shù)隨時(shí)間的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線。由圖4 可知，異常工況發(fā)生后，反應(yīng)器入口溫度會(huì)逐漸降低至碳四原料罐中碳四進(jìn)料溫度，但反應(yīng)器出口溫度會(huì)快速上升至84 ℃，考慮到循環(huán)碳四中斷后，進(jìn)入一段反應(yīng)器的碳四量驟減，實(shí)際生產(chǎn)中可能會(huì)出現(xiàn)溫度分布不均勻從而導(dǎo)致反應(yīng)器內(nèi)產(chǎn)生局部熱點(diǎn)，存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施的可能，但反應(yīng)器出口整體溫度會(huì)在84 ℃附近。二段反應(yīng)器入口溫度在二段入口冷卻器的控制下基本穩(wěn)定，但出口溫度降低。經(jīng)模擬發(fā)現(xiàn)，當(dāng)一段反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)整體溫度升高后，一段反應(yīng)系統(tǒng)中炔烴及二烯烴含量快速上升，這是因?yàn)殡S循環(huán)碳四進(jìn)入反應(yīng)器的氫氣中斷，造成選擇加氫反應(yīng)氫氣量不足。同理，二段反應(yīng)器出口溫度降低也是由于進(jìn)入反應(yīng)器的氫氣量減少導(dǎo)致的。通過(guò)對(duì)循環(huán)碳四中斷工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬發(fā)現(xiàn)，該異常工況導(dǎo)致的后果與進(jìn)料溫度失控相似，反應(yīng)系統(tǒng)壓力能夠保持平穩(wěn)，一段反應(yīng)器反應(yīng)溫度升高幅度較大，存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施的可能，產(chǎn)品中的炔烴及二烯烴含量也會(huì)上升并超標(biāo)，但該工況中炔烴和二烯烴超標(biāo)的速度和程度會(huì)遠(yuǎn)高于進(jìn)料溫度失控工況，需要更及時(shí)地切換不合格產(chǎn)品去向，避免對(duì)下游裝置產(chǎn)生影響。

圖4 溫度響應(yīng)曲線Fig.4 Responsive curves of temperature against operating time.

2.5 冷卻水中斷

異常工況發(fā)生前，裝置運(yùn)行穩(wěn)定。因發(fā)生全裝置停水事故，所有使用循環(huán)水的換熱器將失效，主要有碳四冷卻器、二段冷卻器、穩(wěn)定塔塔頂冷凝器等，反應(yīng)系統(tǒng)其余參數(shù)（包括氫氣進(jìn)料量）控制不變。圖5 為裝置溫度、壓力、進(jìn)料流量等參數(shù)隨時(shí)間的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線。由圖5 可知，異常工況發(fā)生后，對(duì)于一段反應(yīng)系統(tǒng)，發(fā)生停水事故時(shí)與進(jìn)料溫度失控相似；對(duì)于二段反應(yīng)系統(tǒng)，發(fā)生停水事故后一段反應(yīng)產(chǎn)物未經(jīng)冷卻直接進(jìn)入二段反應(yīng)器，二段反應(yīng)器出口溫度出現(xiàn)較大幅度上升，長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行最終觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施。發(fā)生停水事故后反應(yīng)系統(tǒng)壓力能夠保持平穩(wěn)，但對(duì)于穩(wěn)定塔單元，穩(wěn)定塔塔頂冷凝器無(wú)法將塔頂氣相冷凝，產(chǎn)品冷卻器無(wú)法將塔側(cè)線采出的氣體冷凝，受限于回流罐頂和產(chǎn)品罐頂壓力調(diào)節(jié)閥排放量的限制，穩(wěn)定塔壓力將快速上升導(dǎo)致穩(wěn)定塔塔頂安全閥起跳泄放，最終穩(wěn)定塔壓力維持在1.2 MPa。異常工況發(fā)生后，裝置排放燃料氣系統(tǒng)的流量最高達(dá)到1.2 t/h，裝置內(nèi)安全閥火炬排放量最高達(dá)到了3.0 t/h。通過(guò)對(duì)冷卻水中斷工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬發(fā)現(xiàn)，該異常工況導(dǎo)致的后果比較嚴(yán)重，反應(yīng)單元兩段反應(yīng)器均存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施的可能。對(duì)于穩(wěn)定塔單元，會(huì)出現(xiàn)超壓而引起安全閥起跳的事故，需要增加穩(wěn)定塔壓力超高聯(lián)鎖保護(hù)措施，及時(shí)切斷塔釜加熱蒸汽，避免超壓。

圖5 溫度（a）、壓力（b）及流量（c）的響應(yīng)曲線Fig.5 Responsive curves of temperature(a)，pressure(b) and flowrate(c) against operating time.

2.6 電力中斷

異常工況發(fā)生前，裝置運(yùn)行穩(wěn)定。因發(fā)生全裝置停電事故，所有用電設(shè)備將停止運(yùn)轉(zhuǎn)，即進(jìn)料泵、循環(huán)泵、穩(wěn)定塔回流泵都將停止運(yùn)轉(zhuǎn)，反應(yīng)系統(tǒng)其余參數(shù)（包括氫氣進(jìn)料量）控制不變。圖6 為裝置溫度、液位、壓力、流量等參數(shù)隨時(shí)間的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線。

圖6 溫度（a）、液位 （b）、壓力（c）及流量（d）的響應(yīng)曲線Fig.6 Responsive curves of temperature(a)，liquid level(b)，pressure(c) and flowrate(d) against operating time.

由圖6 可知，發(fā)生全裝置停電事故后，一段反應(yīng)器液相進(jìn)料停止，僅氫氣原料進(jìn)入反應(yīng)器與反應(yīng)器內(nèi)剩余的碳四烯烴發(fā)生加氫反應(yīng)，反應(yīng)器出口溫度迅速升高至接近80 ℃，當(dāng)反應(yīng)器內(nèi)剩余碳四烯烴因反應(yīng)消耗完后，反應(yīng)器出口溫度逐漸降低至氫氣來(lái)源溫度25 ℃。由于二段反應(yīng)器為鼓泡床反應(yīng)器，碳四原料從反應(yīng)器底部進(jìn)入，進(jìn)料中斷后氫氣繼續(xù)進(jìn)入反應(yīng)器，反應(yīng)器內(nèi)繼續(xù)發(fā)生加氫反應(yīng)但熱量無(wú)法轉(zhuǎn)移出去，反應(yīng)器出口溫度持續(xù)緩慢上升，最終將觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施。發(fā)生全裝置停電事故后，由于從反應(yīng)系統(tǒng)去碳四原料罐的稀釋碳四并未中斷（采用壓差輸送），一段緩沖罐的液位持續(xù)下降，碳四原料罐的液位不斷上升至滿罐導(dǎo)致安全閥起跳，當(dāng)一段緩沖罐液位降低至0 后發(fā)生從反應(yīng)系統(tǒng)向碳四原料罐的氫氣高壓串低壓事故，再次導(dǎo)致碳四原料罐頂安全閥起跳，泄放量達(dá)到5.5 t/h。裝置發(fā)生全裝置停電事故一段時(shí)間內(nèi)，反應(yīng)系統(tǒng)壓力及碳四原料罐壓力基本穩(wěn)定，穩(wěn)定塔壓力逐漸降低至與產(chǎn)品罐壓力一致。當(dāng)反應(yīng)器內(nèi)剩余的碳四烯烴反應(yīng)完后氫氣量開始過(guò)剩，在反應(yīng)系統(tǒng)內(nèi)累積造成反應(yīng)系統(tǒng)壓力上升，當(dāng)一段緩沖罐液位變空，串壓至碳四原料罐，反應(yīng)系統(tǒng)壓力開始降低。碳四原料罐在發(fā)生滿罐和串壓后壓力均出現(xiàn)超壓引起安全閥起跳泄放。通過(guò)對(duì)停電工況進(jìn)行動(dòng)態(tài)模擬發(fā)現(xiàn)，該工況導(dǎo)致的后果較為嚴(yán)重，二段反應(yīng)器存在觸發(fā)超溫聯(lián)鎖保護(hù)措施的可能，且可能會(huì)發(fā)生高壓串低壓事故，存在較大的安全隱患。為降低裝置運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)，在裝置設(shè)計(jì)方面需要增加一段緩沖罐液位低聯(lián)鎖保護(hù)措施，當(dāng)一段緩沖罐液位低時(shí)及時(shí)切斷去碳四原料罐的稀釋碳四，停止氫氣及碳四進(jìn)料，做到從根源上保護(hù)裝置安全運(yùn)行，避免高壓串低壓事故的發(fā)生。同時(shí)，碳四原料罐安全閥設(shè)計(jì)應(yīng)考慮該工況的發(fā)生，確保安全閥額定泄放量能夠滿足泄放要求。

3 結(jié)論

1）建立了丁二烯尾氣選擇加氫裝置動(dòng)態(tài)模型，模擬了典型的六種異常工況，獲得了異常工況全過(guò)程中裝置主要操作參數(shù)隨時(shí)間變化的響應(yīng)曲線，分析了異常工況發(fā)生的過(guò)程、產(chǎn)生的風(fēng)險(xiǎn)和影響。

2）模擬結(jié)果表明，六種異常工況發(fā)生均會(huì)對(duì)裝置運(yùn)行產(chǎn)生較大影響，其中氫氣進(jìn)料量失控工況、冷卻水中斷工況及電力中斷工況對(duì)裝置運(yùn)行影響相對(duì)較大，存在超溫或超壓的風(fēng)險(xiǎn)，需要完善裝置設(shè)計(jì)以提高裝置抵抗異常工況的能力，降低運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。

3）針對(duì)典型的異常工況可能發(fā)生的風(fēng)險(xiǎn)和影響，從裝置設(shè)計(jì)及運(yùn)行方面提出了優(yōu)化改進(jìn)措施，避免裝置超溫或超壓情況的發(fā)生，有效提高了裝置抵抗異常工況的能力，降低了裝置運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。

4）采用動(dòng)態(tài)模擬技術(shù)對(duì)異常工況進(jìn)行模擬研究，可驗(yàn)證、指導(dǎo)和優(yōu)化裝置設(shè)計(jì)和生產(chǎn)運(yùn)行，是檢驗(yàn)和提升裝置設(shè)計(jì)及安全運(yùn)行的一項(xiàng)重要技術(shù)手段，對(duì)工藝技術(shù)開發(fā)和生產(chǎn)運(yùn)行方案的制定具有較好的指導(dǎo)意義。