趙 崠
(太原重工股份有限公司矯直機(jī)研究所, 山西 太原030024)
輥式板材矯直機(jī)由多個(gè)矯直輥對(duì)已變形板材連續(xù)施加相應(yīng)的反彎,使板材經(jīng)反彎彈復(fù)后殘余曲率逐步減小,最終達(dá)到平直狀態(tài)。矯直機(jī)的輥系參數(shù)受所需矯直板材的性能、規(guī)格、反彎要求以及零件機(jī)械強(qiáng)度的綜合影響而保持相對(duì)固定值,因此輥系的矯直能力也處于一定的范圍內(nèi);輥系參數(shù)是固定的,而矯直方案是多樣的,不同方案設(shè)定的各矯直輥對(duì)軋件彎曲程度不同,所以不同方案所需的力能參數(shù)也是不同的,即使同一方案中各輥的力能參數(shù)也存在很大差異,通過多種矯直方案的應(yīng)用,可以在相對(duì)固定的輥系參數(shù)條件下,達(dá)到提高設(shè)備矯直能力的目的。特別是寬厚板矯直機(jī)具有矯直板材強(qiáng)度高、力能參數(shù)大的特點(diǎn),因此在計(jì)算力能參數(shù)時(shí),一定要結(jié)合相應(yīng)矯直方案的各輥曲率變化情況進(jìn)行。
根據(jù)矯直原理,結(jié)合設(shè)備結(jié)構(gòu)以及不同規(guī)格板材的矯直特點(diǎn),常用的寬厚板矯直方案有4種:上矯直輥系整體調(diào)整大變形矯直方案、大變形小殘差矯直方案、平行輥縫小變形矯直方案、小變形矯直方案。本文以某九輥寬厚板矯直機(jī)為例,研究各矯直方案的曲率變化。該矯直機(jī)輥徑φ220 mm,輥距 260 mm。
大變形線性遞減矯直方案既可保證較高的矯直精度,又不至于消耗過多功率,適用于薄板和中等厚度板材的矯直。如矯直板材厚度8~25 mm、寬度1 200~3 500 mm、屈服強(qiáng)度σS為350~650 MPa時(shí),矯直機(jī)各矯直輥下的相對(duì)曲率變化見表1[1]。
表1 上矯直輥系整體調(diào)整大變形矯直方案
大變形小殘差矯直方案可有效提升高強(qiáng)度薄板的矯直精度,但設(shè)備結(jié)構(gòu)與工藝參數(shù)設(shè)定比較復(fù)雜、功率消耗較大。當(dāng)矯直板材厚度5~20 mm、寬度 1 200~2 800 mm、屈服強(qiáng)度σS為550~1 000 MPa時(shí),矯直機(jī)各矯直輥下的相對(duì)曲率變化見表2[2]。
表2 大變形小殘差矯直方案
平行輥小變形矯直方案適用于中、厚板的矯直,工藝參數(shù)設(shè)定便捷,矯直力與矯直力矩相對(duì)較小,可有效避免負(fù)轉(zhuǎn)矩的形成。當(dāng)矯直板材厚度10~30 mm、寬度1 200~3 000 mm、屈服強(qiáng)度σS為450~600 MPa時(shí),各矯直輥下的相對(duì)曲率變化見表3[3]。
表3 平行輥縫小變形矯直方案
小變形矯直方案具有壓下量相對(duì)較小、功率消耗小的特點(diǎn),適用于原始曲率較小的厚板矯直。設(shè)定各輥相對(duì)反彎曲率Cw(i)應(yīng)使進(jìn)入該輥軋件的最大相對(duì)原始曲率C0(i)能完全矯直,經(jīng)反彎彈復(fù)后,最大相對(duì)殘留曲率CC(i)是板材平直處反彎彈復(fù)后留下,并成為下一輥的原始曲率。采用該方案矯直厚度10~30 mm、寬度 2 800~4 300 mm、屈服強(qiáng)度σS為450~800 MPa的板材。各輥處設(shè)定的相對(duì)反彎曲率Cw(i)可通過求解矯直曲率方程得出。
Cw(i)3+(2C0(i)-1.5)Cw(i)2+(C0(i)2- 3C0)Cw(i)+0.5-1.5C0(i)2=0
(1)
再由彈復(fù)曲率方程式(2),得出Cf(i)。
(2)
計(jì)算殘留曲率CC(i)=Cw(i)-Cf(i)作為下一輥的原始曲率,依次計(jì)算各矯直輥下的相對(duì)曲率變化見表4。
表4 小變形矯直方案
由表1~4可以看出,不同方案設(shè)定的各矯直輥對(duì)軋件彎曲程度不同,所以不同方案所需的力能參數(shù)也是不同的。
矯直力能參數(shù)主要包括矯直力和矯直力矩。通過四種矯直方案對(duì)矯直力、矯直力矩的影響進(jìn)行分析,得出各矯直方案的力能參數(shù)計(jì)算方法。
在矯直過程中,各矯直輥對(duì)軋件施加連續(xù)反彎,使板材發(fā)生彈塑性變形,作用在各矯直輥上的力Pi,可由在輥距t間所受的彈塑性彎曲力矩Mi來決定,如圖1所示。
圖1 作用在各矯直輥上的壓力
(3)
從總矯直力P可以看出,只要確定了各輥處軋件彎矩值Mi就可以得出矯直力。各輥處軋件彎矩值Mi決定于反彎曲率的大?。豢筛鶕?jù)板材規(guī)格、原始曲率C0(i)和相應(yīng)矯直方案設(shè)定的反彎曲率Cw(i)按式(3)計(jì)算Mi。
(4)
(5)
(6)
圖2 各輥相對(duì)矯直力變化曲線
由圖2可以看出,不同矯直方案的矯直力差異還是比較大的,即使同一方案的各輥矯直力也存在很大差異。
矯直力矩T包括摩擦力矩Tm和彎曲變形力矩Tb。矯直方案對(duì)摩擦力矩和對(duì)變形力矩的影響。矯直力矩T的一般計(jì)算公式為
(1)矯直方案對(duì)摩擦力矩的影響。
(7)
式中,Tm(i)為各輥摩擦力矩;t為輥距,mm;d為軸頸,mm;f為軋件與輥面的滾動(dòng)摩擦系數(shù),取0.4 mm;μ為軸承摩擦系數(shù),取0.005;
圖3 各輥相對(duì)摩擦力矩變化曲線
(2)矯直方案對(duì)變形力矩的影響。計(jì)算各輥?zhàn)冃瘟豑b(i)不僅可以得出總變形力矩,而且也反映了相應(yīng)矯直方案各輥?zhàn)冃瘟氐淖兓?guī)律。
(8)
(9)
圖4 各輥?zhàn)冃文芰勘茸兓€
由圖3、圖4可以看出,不同矯直方案的矯直力矩差異還是比較大的,即使同一方案各輥的矯直力矩也存在很大差異。
表5 相應(yīng)矯直方案的相對(duì)力能平均值
通過分析可以看出,不同矯直方案的矯直力矩差異還是比較大的,即使同一方案各輥的力能參數(shù)也存在很大差異。因此進(jìn)一步總結(jié)4種矯直方案的各輥力能參數(shù)分布特點(diǎn)和計(jì)算方法,可為準(zhǔn)確計(jì)算提供方便。
分別按圖2、圖3、圖4中的各輥相對(duì)力能值計(jì)算各輥矯直力Pi占總矯直力P的百分比,各輥摩擦力矩Tm(i)占總摩擦力矩Tm的百分比,各輥軋件彎曲變形力矩Tb(i)所占總彎曲變形力矩Tb的百分比,結(jié)果見表6。
表6 相應(yīng)矯直方案的各輥力能參數(shù)占比
注:A、B、C、D分別為上矯直輥系整體調(diào)整大變形矯直方案、大變形小殘差矯直方案、平行輥縫小變形矯直方案、小變形矯直方案。
通過分析,各主要矯直方案力能參數(shù)計(jì)算的理論問題已經(jīng)解決,計(jì)算方法基本明確,以便深入理解和準(zhǔn)確掌握。例如該九輥矯直機(jī)對(duì)確定規(guī)格的工件進(jìn)行矯直,按上矯直輥系整體調(diào)整大變形矯直方案計(jì)算得到各項(xiàng)力能參數(shù)。矯直機(jī)技術(shù)參數(shù)見表7。
表7 九輥矯直機(jī)技術(shù)參數(shù)
T=Tm+Tb=171 452 832.5 N·mm
式中,η為傳動(dòng)效率系數(shù);0.7~0.9,取0.9;v為矯直速度;取v=1 m/s。同理,也可方便、準(zhǔn)確的計(jì)算出其它三種矯直方案的力能參數(shù)。
按表6中方案A各輥力能參數(shù)占比計(jì)算各輥力能參數(shù),結(jié)果見表8。
表8 各輥矯直力能參數(shù)
寬厚板的不同矯直方案所需的力能參數(shù)值差異很大,在進(jìn)行力能參數(shù)計(jì)算時(shí),一定要結(jié)合相應(yīng)矯直方案的反彎特點(diǎn)進(jìn)行;采用相對(duì)值表達(dá)各項(xiàng)參數(shù)的方式可形成具有普遍意義的關(guān)系式,無論軋件斷面尺寸、工件材質(zhì)如何,在計(jì)算時(shí)只要結(jié)合具體的輥系參數(shù)和軋件規(guī)格,就可按相應(yīng)矯直方案方便、準(zhǔn)確的計(jì)算各項(xiàng)力能參數(shù)。這不僅為設(shè)備強(qiáng)度計(jì)算提供了依據(jù),而且為矯直工藝的優(yōu)化提供了參考,在生產(chǎn)實(shí)踐中具有重要的指導(dǎo)意義。