許 彪
(四川省鐵路集團(tuán)有限責(zé)任公司,四川 成都 610031)
隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)不斷向前發(fā)展,城市開(kāi)發(fā)進(jìn)程不斷向周邊延伸,早期興建的地方鐵路工程已處于城市地帶,在市政工程設(shè)施建設(shè)過(guò)程中必然存在同既有鐵路產(chǎn)生交叉,對(duì)于交叉方案的選擇成為了市政項(xiàng)目的關(guān)鍵點(diǎn),合理的設(shè)計(jì)方案選擇必須在保障市政工程建設(shè)順利的同時(shí)保證鐵路運(yùn)營(yíng)安全。
瀘州市城東沙茜過(guò)長(zhǎng)江通道(即城東長(zhǎng)江二橋)及連接線工程位于瀘州市城東片區(qū),為沙茜CBD與高壩組團(tuán)的連接通道。本工程起始連接點(diǎn)于既有國(guó)窖長(zhǎng)江大橋東橋頭茜草立交,經(jīng)過(guò)茜草半島后跨越長(zhǎng)江,于瀘州老窖羅漢釀酒基地旁上岸后,下穿瀘州進(jìn)港鐵路,與已建空港大道相交形成全互通立交,終點(diǎn)止于既有成—自—瀘—赤高速公路收費(fèi)站,路線全長(zhǎng)約6.25 km,包含跨江橋工程及兩岸接線工程。本項(xiàng)目即為東岸連接線工程,需下穿已經(jīng)在運(yùn)營(yíng)的進(jìn)港鐵路,下穿位置為瀘州港中心港區(qū)鐵路專用線長(zhǎng)堰塘中橋,鐵路橋中心樁號(hào)為中心里程K7+185,全長(zhǎng)93.10 m。項(xiàng)目平面布置圖見(jiàn)圖1。
本市政道路定位為城市主干路,設(shè)計(jì)時(shí)速60 km/h,為雙向八車道,道路紅線寬度為40 m,兩側(cè)各預(yù)留3 m控制綠帶,路基頂面總寬度為46 m。為盡量減小下穿路基對(duì)鐵路橋墩的影響,在進(jìn)港鐵路長(zhǎng)堰塘中橋1號(hào)墩四周設(shè)置矩形鋼筋混凝土護(hù)筒進(jìn)行保護(hù)。護(hù)筒包括基礎(chǔ)底板、側(cè)墻、中間隔墻及頂板,頂板上設(shè)置防撞護(hù)欄。在護(hù)筒外圍設(shè)置路基,護(hù)筒作為受力結(jié)構(gòu),自身承擔(dān)路基填土荷載,因護(hù)筒與鐵路橋橋墩分離,不傳遞荷載給橋墩,形成對(duì)橋墩的保護(hù)作用。同時(shí)對(duì)下穿段市政道路路基增設(shè)土工格柵,增強(qiáng)路基整體穩(wěn)定性。
橋墩護(hù)筒采用C30矩形鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),整個(gè)護(hù)筒埋在路基下方,護(hù)筒底部尺寸為17.5 m×10.7 m,護(hù)筒頂部尺寸為13.5 m×6.7 m,護(hù)筒總高為3.1 m。護(hù)筒底板厚度為0.6 m,側(cè)墻及中間隔墻厚度0.4 m,頂板厚度0.4 m。護(hù)筒結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖2。
通過(guò)地面調(diào)查和鉆探揭露,本工程沿線出露地層為第四系全新統(tǒng)土層和侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組沉積巖層。覆蓋層主要為人類工程活動(dòng)堆填的第四系人工填土層和第四系殘坡積層、崩坡積和沖洪積層,下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組陸相沉積的砂巖和泥巖呈互層。本穿越段的地基持力土層主要為第四系殘坡積層,承載力均大于150 kPa,滿足公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范要求。
4.1.1 路基填土及汽車荷載取值
根據(jù)JTG D60—2015公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范,壓實(shí)填土中立的豎向和水平壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與汽車荷載等效土層厚度計(jì)算公式如下。
1)豎向和水平壓力強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。
豎向壓力強(qiáng)度:qV=γh;
水平壓力強(qiáng)度:qH=λγh;
λ=tan(45°-0.5×φ)。
其中,γ為土的重度,kN/m3;h為計(jì)算截面到路面頂?shù)母叨?,m;λ為側(cè)壓系數(shù)。
2)汽車荷載在橋臺(tái)或擋土墻后填土的破壞棱體上引起的土側(cè)壓力,等代均布土層厚度h(m)換算公式:
h=∑G/Bl0γ。
其中,γ為土的重度,kN/m3;∑G為布置在B×l0面積內(nèi)的車輪的總重力,kN;l0為橋臺(tái)或擋土墻后填土的破壞棱體長(zhǎng)度,m;B為橋臺(tái)橫向全寬或擋土墻的計(jì)算長(zhǎng)度,m。
3)根據(jù)JTG D81—2017公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范,橋梁護(hù)欄的汽車橫向碰撞荷載標(biāo)準(zhǔn)值取HA級(jí)720 kN。
4.1.2 結(jié)構(gòu)裂縫計(jì)算公式
Wcr=C1×C2×C3×σss/Es×
[(c+d)/(0.36+1.7×ρt)]。
其中,C1為鋼筋表面形狀系數(shù),帶肋鋼筋1.0;C2為作用(或荷載)長(zhǎng)期效應(yīng)系數(shù),C2=1+0.5NL/Ns(ML/Ms);C3為與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù);其他受彎構(gòu)件為1.0;σss為鋼筋應(yīng)力:受彎構(gòu)件σss=Ms/(0.87×As×h0);Es為軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離;c為最外排縱向受拉鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度,mm;d為受拉鋼筋直徑;ρt為縱向受拉鋼筋有效配筋率;Ns(Ms)為短期效應(yīng)軸力(彎矩);NL(ML)為長(zhǎng)期效應(yīng)軸力(彎矩)。
4.2.1 護(hù)筒側(cè)壁
護(hù)筒側(cè)壁分析時(shí),簡(jiǎn)化不考慮頂板、底板的約束作用,取最不利位置護(hù)筒底部1 m高度筒體進(jìn)行計(jì)算,采用均布土壓力進(jìn)行加載,護(hù)筒側(cè)壁橫向彎矩圖和軸力圖如圖3所示。
由上述計(jì)算結(jié)果可知,土壓力產(chǎn)生的護(hù)筒側(cè)壁梗腋處截面最大彎矩88.9 kN·m,等厚處截面最大彎矩41.3 kN·m,對(duì)應(yīng)軸壓力為76.7 kN,對(duì)護(hù)筒側(cè)壁等厚處、梗腋處截面進(jìn)行承載力均滿足設(shè)計(jì)要求,對(duì)護(hù)筒側(cè)壁等厚處、梗腋處截面進(jìn)行裂縫驗(yàn)算,驗(yàn)算結(jié)果最大值為0.092 mm,滿足設(shè)計(jì)要求。
4.2.2 護(hù)筒頂板
橋墩護(hù)筒頂板橫向彎矩圖見(jiàn)圖4。
由上述計(jì)算結(jié)果可知,汽車碰撞荷載產(chǎn)生的護(hù)筒頂板最大彎矩為144.5 kN·m,護(hù)筒頂板裂縫寬度最大值為0.132 mm,通過(guò)對(duì)護(hù)筒頂板截面進(jìn)行承載力及裂縫驗(yàn)算均滿足設(shè)計(jì)要求。
根據(jù)圍護(hù)滅火結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算基底應(yīng)力。
基底面積:17.5×10.7-33.765×2=119.72 m2;
護(hù)筒自重:155.2×25=3 880 kN;
護(hù)筒底板上填土(包括車輛荷載等代土層厚度)自重:96.8×3.9×20=7 550.4 kN;
平均基底應(yīng)力:3 880+7 550.4/119.72=95.5 kPa。
根據(jù)進(jìn)港鐵路橋處地勘資料,該橋處粉質(zhì)黏土地基承載力特征值為150 kPa,滿足護(hù)筒受力要求。
通過(guò)有限元分析軟件Midas對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行數(shù)值分析驗(yàn)算以及承載力和裂縫驗(yàn)算。對(duì)橋梁圍護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行了充分分析,可以得出:
1)在圍護(hù)結(jié)構(gòu)跨中和角部最不利工況條件下,通過(guò)合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),可以確保鐵路橋梁圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大彎矩滿足設(shè)計(jì)和承載要求。
2)圍護(hù)結(jié)構(gòu)最大裂縫變形為頂板處小于規(guī)范要求的0.2 mm,滿足結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及防護(hù)要求。
3)通過(guò)圍護(hù)結(jié)構(gòu)隔離市政道路路基和既有鐵路橋墩,對(duì)下穿段路基填筑中增設(shè)土工格柵等復(fù)合材料,能有效保證鐵路橋墩安全。
總之,臨近既有鐵路市政道路工程的控制要點(diǎn)為如何有效將新建工程隔離于鐵路結(jié)構(gòu)外,確保鐵路結(jié)構(gòu)其不受外力影響,合理的圍護(hù)結(jié)構(gòu)選擇可以確保其受力及裂縫檢算滿足要求。