側(cè)壁
- 三維超聲成像定量分析宮腔粘連的研究
周?chē)詾橹鳎?jiàn)側(cè)壁內(nèi)聚，宮腔縮窄。三維超聲子宮冠狀面表現(xiàn)為宮腔不同程度內(nèi)聚、縮窄。正常組：正常體檢人員，無(wú)臨床癥狀，超聲檢查無(wú)異常。納入標(biāo)準(zhǔn)：①正常組未有宮腔操作的正常體檢病例；②異常組患者有完整病例資料。排除標(biāo)準(zhǔn)：①子宮先天發(fā)育異常者（T 型子宮、單角子宮、雙角子宮、縱隔子宮等）；②子宮內(nèi)膜息肉以及三維超聲成像宮腔形態(tài)顯示不清病例。1.2 方法采用GE Voluson E8 超聲診斷儀，RIC5-9D 腔內(nèi)探頭，頻率為9 MHz，具有3D 功能，標(biāo)準(zhǔn)化
影像研究與醫(yī)學(xué)應(yīng)用 2023年3期2023-03-15
- 半地下高效沉淀及預(yù)氧化綜合池結(jié)構(gòu)分析與探討
蓋水池結(jié)構(gòu)，水池側(cè)壁板厚600mm，頂板厚200mm，底板厚800mm。混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35，池體結(jié)構(gòu)的抗?jié)B標(biāo)準(zhǔn)為P6?；A(chǔ)埋深4.10m，池體底板位于淤泥質(zhì)黏土層，經(jīng)初步驗(yàn)算，天然地基不滿足地基承載力及沉降，故設(shè)置樁基?；A(chǔ)形式采用PHC 管樁φ400mm，樁長(zhǎng)約38m，樁基持力層為粉砂層，單樁承載力特征值約為1000kN。2 結(jié)構(gòu)分析2.1 有限元模型利用Robot Structural有限元軟件對(duì)高效沉淀預(yù)氧化綜合池的三維整體模型進(jìn)行內(nèi)力分析。三維整
特種結(jié)構(gòu) 2022年5期2022-11-07
- 側(cè)壁角對(duì)梯形琴鍵堰泄流能力的影響
的設(shè)想，嘗試改變側(cè)壁角，將T.P.K堰、P.K堰和迷宮堰3種堰進(jìn)行對(duì)比，從而得出了T.P.K堰可能擁有更高過(guò)流能力的結(jié)論。但他并沒(méi)有專門(mén)對(duì)側(cè)壁角進(jìn)行研究。本文在不改變泄槽寬度的情況下，僅改變側(cè)壁角，研究不同側(cè)壁角對(duì)T.P.K堰過(guò)流能力的影響，并且利用數(shù)值模擬的優(yōu)點(diǎn)，對(duì)不同溢流前緣進(jìn)行監(jiān)控，同時(shí)通過(guò)流態(tài)、流速等解釋側(cè)壁角對(duì)過(guò)流能力的內(nèi)在影響原因。2 T.P.K堰的模型構(gòu)建與網(wǎng)格劃分2.1 T.P.K堰的幾何參數(shù)與模型建立T.P.K堰的結(jié)構(gòu)十分復(fù)雜，如圖1、圖
長(zhǎng)江科學(xué)院院報(bào) 2022年10期2022-10-27
- 地下室側(cè)壁及底板在不同邊界條件下的實(shí)際受力狀況分析及設(shè)計(jì)
其中，對(duì)于地下室側(cè)壁支座條件和力學(xué)模型的假定出錯(cuò)，而導(dǎo)致內(nèi)力分析結(jié)果與實(shí)際不符的情況比較常見(jiàn)。程懋堃大師提出“計(jì)算模型務(wù)必反映實(shí)際的力學(xué)狀態(tài)”，“已建成的工程，不等于是成功的工程”［1］，應(yīng)是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員奉為圭臬的原則。運(yùn)用Midas Gen 有限元軟件，對(duì)地下室多種底板厚度情況下，側(cè)壁與各層樓板的實(shí)際受力狀態(tài)進(jìn)行分析，并與傳統(tǒng)常規(guī)設(shè)計(jì)中使用的連續(xù)單向板模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比對(duì)，來(lái)說(shuō)明這個(gè)問(wèn)題，并進(jìn)一步提出一些設(shè)計(jì)措施和建議，供同行參考。1 Midas有限元
廣東土木與建筑 2022年8期2022-09-07
- 微小型光開(kāi)關(guān)側(cè)壁反射鏡光路傳輸效率優(yōu)化方法
相互作用,硅襯底側(cè)壁的表面粗糙度通常較差,降低了側(cè)壁反射鏡的光路傳輸效率,從而限制了微小型光開(kāi)關(guān)的發(fā)展。PHINNEY等研究了深反應(yīng)離子刻蝕制備的絕緣體上硅(silicon on insulator,SOI)MEMS器件的側(cè)壁粗糙度,全面地研究了刻蝕溝槽寬度(長(zhǎng)寬比)對(duì)粗糙度特性的影響,這對(duì)微小型光開(kāi)關(guān)側(cè)壁反射鏡的設(shè)計(jì)具有重要的參考意義。微小空間內(nèi)的側(cè)壁加工一直是微納加工領(lǐng)域的一個(gè)難題,采用現(xiàn)有的加工技術(shù),如離子注入、化學(xué)機(jī)械拋光、沉積、濺射等,都不能很好
制導(dǎo)與引信 2022年1期2022-06-22
- 泰國(guó)機(jī)車(chē)車(chē)體架司機(jī)室與側(cè)壁和頂蓋組焊質(zhì)量提升研究
與車(chē)架端部、兩側(cè)側(cè)壁和頂蓋進(jìn)行硬對(duì)接，這種從未有過(guò)的硬對(duì)接形式，對(duì)拼裝、定位、焊接變形控制等提出了更高的技術(shù)要求。因此要保證司機(jī)室與側(cè)壁和頂蓋兩側(cè)蒙皮整體平面度小于2mm/1000mm，就必須采用相應(yīng)的技術(shù)改進(jìn)和工藝措施。存在問(wèn)題機(jī)車(chē)車(chē)體架主要由車(chē)底架、側(cè)壁、頂蓋、司機(jī)室四大部件總成拼裝而成，按照?qǐng)D紙要求，各大件的設(shè)計(jì)尺寸是：車(chē)底架長(zhǎng)（19630±5）mm、寬（2720±4）mm，側(cè)壁高車(chē)頂上部寬度要控制在頂蓋寬在前幾臺(tái)機(jī)車(chē)車(chē)體架制作時(shí)，車(chē)底架寬度做的是下
鈑金與制作 2022年5期2022-06-09
- 側(cè)壁效應(yīng)對(duì)Rayleigh-Bénard對(duì)流影響的數(shù)值模擬研究
的研究中通常使用側(cè)壁絕熱的溫度邊界條件，在側(cè)壁絕熱的充分發(fā)展的RB湍流中，體區(qū)的溫度近似均勻，因此側(cè)壁的溫度在大部分區(qū)域近似為上下壁面溫度的平均值。實(shí)際的對(duì)流換熱裝置中，側(cè)壁的導(dǎo)熱性往往不能忽略[5-9]。極端條件下，當(dāng)側(cè)壁導(dǎo)熱系數(shù)相比流體很大時(shí)，可以認(rèn)為側(cè)壁是理想導(dǎo)熱壁面，此時(shí)側(cè)壁的溫度為線性分布[10-22]。前 人 在 寬 度∶深 度∶高 度 之 比 為6∶2∶1[23]和6∶4∶1[24]的三維方腔內(nèi)研究了低Ra下不同側(cè)壁溫度對(duì)系統(tǒng)流動(dòng)結(jié)構(gòu)的影響。
空氣動(dòng)力學(xué)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-05-10
- 綜合管廊側(cè)壁內(nèi)表面結(jié)露分析
廊建設(shè)，綜合管廊側(cè)壁(以下簡(jiǎn)稱側(cè)壁)內(nèi)表面結(jié)露成為共性問(wèn)題。尤其在南方沿海地區(qū)，地下管廊高濕的環(huán)境不僅引起衛(wèi)生環(huán)境惡化，還縮短廊內(nèi)設(shè)備壽命，增加運(yùn)營(yíng)成本。目前流行的加密通信方法有很多，但是根據(jù)密鑰類型的不同，可以為兩大類，對(duì)稱加密通信和非對(duì)稱加密通信。對(duì)稱加密通信中加密和解密均采用相同的密鑰，即加密密鑰也作解密密鑰。對(duì)稱加密通信加密算法簡(jiǎn)單、速度較快，適合大數(shù)據(jù)量的傳輸。非對(duì)稱加密通信中有一對(duì)密鑰，公鑰和私鑰，一般如果使用公鑰對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行加密，則對(duì)應(yīng)的私鑰用
煤氣與熱力 2022年3期2022-03-29
- 一種橡膠硫化機(jī)用加熱裝置
構(gòu)箱，機(jī)構(gòu)箱的內(nèi)側(cè)壁開(kāi)設(shè)有相對(duì)稱的固定槽，每個(gè)固定槽的內(nèi)側(cè)壁均固定連接有加熱器，兩個(gè)加熱器的輸出端均固定連接有導(dǎo)熱塊，機(jī)構(gòu)箱的內(nèi)底壁固定連接有加熱箱，兩個(gè)導(dǎo)熱塊相互靠近的一側(cè)面均與加熱箱的外表面固定連接，加熱箱的上表面開(kāi)設(shè)有相對(duì)稱的進(jìn)料孔，加熱箱的背面表面固定連接有殼體，殼體的內(nèi)側(cè)壁固定連接有電機(jī)。該橡膠硫化機(jī)用加熱裝置，提高了加熱裝置的加熱速度，并且達(dá)到了對(duì)橡膠原料快速加熱的效果，同時(shí)可以對(duì)橡膠液體中的雜質(zhì)進(jìn)行過(guò)濾處理，能夠使橡膠液體更加的精純，從而提高
橡塑技術(shù)與裝備 2022年3期2022-03-17
- 側(cè)壁設(shè)計(jì)對(duì)雙環(huán)柵場(chǎng)效應(yīng)晶體管電熱性能的研究
言High-k 側(cè)壁可以通過(guò)柵邊緣效應(yīng)增強(qiáng)器件的電流驅(qū)動(dòng)[1]，但這會(huì)引入較大的柵極電容（Cgg），且High-k 材料的低熱導(dǎo)率會(huì)引入嚴(yán)重的自熱效應(yīng)，對(duì)載流子遷移率產(chǎn)生不利影響[2]。論文通過(guò)TCAD 軟件研究了不同側(cè)壁設(shè)計(jì)對(duì)DGAA 器件電熱特性的影響，從而更好地進(jìn)行熱管理和器件設(shè)計(jì)。2 器件結(jié)構(gòu)圖1（a）、（b）分別為DGAA FET 的三維模型示意圖及xz 平面的二維示意圖。其源漏區(qū)設(shè)計(jì)為長(zhǎng)方體[3]。因?yàn)閴K狀襯底（bulk）相比于SOI 結(jié)構(gòu)成本
工程技術(shù)與管理 2022年3期2022-03-08
- 一種塑料橡膠注塑成形用脫模裝置
括底板，底板的上側(cè)壁固定連接有伸縮桿一，底板的右端上側(cè)壁固定連接有電機(jī)，電機(jī)的驅(qū)動(dòng)端固定連接有支架，伸縮桿一的驅(qū)動(dòng)端固定連接有滑動(dòng)套設(shè)在支架外壁的移動(dòng)板，移動(dòng)板的上側(cè)壁固定連接有下模，支架的下側(cè)壁固定連接有伸縮桿二。本實(shí)用新型通過(guò)夾板和上模的移動(dòng)，實(shí)現(xiàn)實(shí)現(xiàn)對(duì)注塑完成的塑料橡膠成品的夾持，移動(dòng)板向下運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)塑料橡膠成品的脫模，取代了人工難以從下模上的脫模工作，降低了人工的工作量，進(jìn)而提高了工作效率，以及支架和夾板的轉(zhuǎn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)塑料橡膠成品的轉(zhuǎn)移，從而不耽誤后
橡塑技術(shù)與裝備 2022年2期2022-02-14
- 復(fù)雜圍巖大斷面淺埋隧道開(kāi)挖方法的數(shù)值分析研究
階法、CD法和雙側(cè)壁法施工中隧道變形規(guī)律進(jìn)行了探究.蘭升元等[2]對(duì)Ⅴ類圍巖采用雙側(cè)壁導(dǎo)坑法、CRD法、CD法和小步距情況下的開(kāi)挖方式及對(duì)應(yīng)不同類型襯砌展開(kāi)闡述和評(píng)價(jià)，并針對(duì)典型斷面拱頂沉降、斷面收斂等工程實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析探究各施工方法和襯砌形式的適宜性及變形規(guī)律性;鄭廣順等[3]利用數(shù)值模擬對(duì)比分析上下臺(tái)階法和CD法施工引起的隧道變形及受力特點(diǎn)；葉光耀等[4]運(yùn)用FLAC軟件建立數(shù)值計(jì)算模型，對(duì)CD法、雙側(cè)壁導(dǎo)坑法在Ⅳ級(jí)圍巖條件下隧道中開(kāi)挖支護(hù)后的圍
河北建筑工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年4期2022-02-07
- 鋁合金電池殼反擠壓凸模偏心狀態(tài)對(duì)成形過(guò)程的影響
3003鋁合金，側(cè)壁厚度為0.6 mm，底部壁厚度為1.2 mm。由于零件側(cè)壁厚度僅為0.6 mm，誤差要求在0.05 mm以內(nèi)，成形過(guò)程中對(duì)于擠壓模的同軸度要求較高。凸模與凹模一旦發(fā)生偏心則會(huì)導(dǎo)致模具零件間隙不均勻，使成形件的側(cè)壁高度、厚度不均勻甚至無(wú)法成形零件[9,10]。圖1 鋁合金電池殼凸模向長(zhǎng)邊側(cè)橫向平移一定距離后其中心線與凹模中心線的水平距離為凸模偏心量Δb，如圖2所示，凸模短邊側(cè)未平移偏心，模具零件間隙仍為0.6 mm。對(duì)凸模偏心量Δb為0.
模具工業(yè) 2021年8期2021-08-30
- 激光窄間隙焊接側(cè)壁未熔合缺陷的研究
光焊接方法存在著側(cè)壁未熔合問(wèn)題嚴(yán)重，氣體保護(hù)效果不良等問(wèn)題，嚴(yán)重制約著窄間隙激焊接的應(yīng)用。1 側(cè)壁未熔合的形貌未熔合是指焊縫金屬與母材金屬，或焊縫金屬之間未熔化結(jié)合在一起的缺陷。按其所在部位，未熔合可分為坡口未熔合，層間未熔合和根部未熔合三種形式。未熔合是一種面積型缺陷，坡口未熔合和根部未熔合對(duì)承載截面積的減小都非常明顯，應(yīng)力集中也比較嚴(yán)重，其危害性僅次于裂紋。利用IPG6000光纖激光器對(duì)304不銹鋼板進(jìn)行焊接，激光功率為4000W,焊接速度0.5m/m
河北農(nóng)機(jī) 2021年8期2021-08-24
- 厚壁鋁合金搖動(dòng)電弧窄間隙GMAW焊縫氣孔分布與成形
窄間隙焊接特有的側(cè)壁熔合不良問(wèn)題,國(guó)內(nèi)外學(xué)者先后提出電弧搖動(dòng)(搖動(dòng)電弧屬于擺動(dòng)電弧一種,搖動(dòng)電弧擺動(dòng)路線為弧形,為區(qū)別于電弧的橫向直線擺動(dòng),在概念上稱為搖動(dòng)電弧)或旋轉(zhuǎn)的焊接方法[6-7],有效地解決了此問(wèn)題．受鋁合金材料本身特性的影響,厚壁鋁合金NG-GMAW氣孔問(wèn)題一直未見(jiàn)較好的解決方案,焊縫氣孔與成形是影響鋁合金NG-GMAW焊接質(zhì)量的兩個(gè)重要因素．焊縫氣孔分布與焊縫成形之間是否存在一定的聯(lián)系,從而可通過(guò)優(yōu)化焊縫成形減小焊縫氣孔缺陷．針對(duì)此問(wèn)題,文中
- GaN基光柵的干法刻蝕工藝
構(gòu)，它的陡直度、側(cè)壁粗糙度、均勻性以及刻蝕深度直接影響GaN基DFB激光器單縱模特性，因此得到一個(gè)陡直、側(cè)壁光滑、均勻且刻蝕深度可控的的光柵非常重要。光柵的特征尺寸較小，其刻蝕深度、形狀尺寸、均勻性以及陡直度是很難控制的。GaN材料具有較強(qiáng)的化學(xué)穩(wěn)定性[6]，因此濕法刻蝕并不是制作光柵的最佳方案。干法刻蝕具有相對(duì)可控的刻蝕速率以及相對(duì)高的各向異性而被廣泛應(yīng)用在GaN基器件制作工藝中，其中包括反應(yīng)離子刻蝕(Reactive ion etching，RIE)[
發(fā)光學(xué)報(bào) 2021年6期2021-06-16
- 鋁電解槽側(cè)壁材料的研究現(xiàn)狀
3）1 鋁電解槽側(cè)壁的重要性鋁電解槽是Hall-Héroult法煉鋁技術(shù)的核心裝置。鋁電解槽主要構(gòu)成部分是陽(yáng)極鋼棒、炭陽(yáng)極、導(dǎo)電母線、底部碳陰極和絕緣側(cè)壁等[1]。側(cè)壁是鋁電解槽不可缺少的組成部分，一方面是由于它被用作盛置電解質(zhì)和熔融鋁液容器，另一方面側(cè)壁起著保護(hù)鋼制金屬外殼免受電解質(zhì)熔體的侵蝕。因此側(cè)壁工作狀況很大程度上決定了電解槽的使用壽命。更為關(guān)鍵的是，側(cè)壁爐膛的形狀規(guī)整性對(duì)鋁電解生產(chǎn)過(guò)程中電流效率影響很大，從而直接影響著鋁電解技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的好壞。H
山西冶金 2021年2期2021-05-26
- 基于渦流發(fā)生器的翼型風(fēng)洞試驗(yàn)側(cè)壁干擾控制研究
上下壁干擾效應(yīng)和側(cè)壁干擾效應(yīng)。上下壁干擾效應(yīng)是一個(gè)二維的、無(wú)黏的問(wèn)題，其修正方法已發(fā)展得相對(duì)成熟［1-2］。而側(cè)壁干擾效應(yīng)是一個(gè)有黏的、三維流動(dòng)問(wèn)題［3-5］，目前減弱側(cè)壁干擾的有效方式是對(duì)其進(jìn)行流動(dòng)控制。在翼型風(fēng)洞試驗(yàn)中，為了實(shí)現(xiàn)大雷諾數(shù)，會(huì)使用弦長(zhǎng)相對(duì)較大的模型。弦長(zhǎng)大意味著展弦比小，展弦比較小時(shí)，側(cè)壁邊界層的發(fā)展會(huì)顯著影響翼型氣動(dòng)特性。對(duì)于小展弦比翼型，其誘導(dǎo)出的逆壓梯度與側(cè)壁邊界層相互干擾，引起側(cè)壁邊界層分離。側(cè)壁邊界層一旦分離，會(huì)在翼型模型與側(cè)壁
航空工程進(jìn)展 2021年2期2021-04-29
- 一種硅橡膠擠出生產(chǎn)用螺旋機(jī)
構(gòu)，所述支撐腿的側(cè)壁安裝有固定板，所述固定板內(nèi)安裝有密封機(jī)構(gòu)，所述密封機(jī)構(gòu)側(cè)壁轉(zhuǎn)動(dòng)連接有轉(zhuǎn)動(dòng)桿，兩個(gè)所述支撐腿相對(duì)的內(nèi)側(cè)壁共同安裝有橫板，所述橫板上安裝有移動(dòng)機(jī)構(gòu)，所述移動(dòng)機(jī)構(gòu)的上端與轉(zhuǎn)動(dòng)桿的下端轉(zhuǎn)動(dòng)連接，所述移動(dòng)機(jī)構(gòu)的上端側(cè)壁放置有收集箱，所述支撐腿的側(cè)壁安裝有限位機(jī)構(gòu)，所述擠壓機(jī)構(gòu)包括設(shè)置在支撐腿上端的擠壓箱，所述擠壓箱的側(cè)壁安裝有驅(qū)動(dòng)電機(jī)。本實(shí)用新型結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理，其能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)下料管的自動(dòng)閉合，避免了由于人工操作不及時(shí)，造成物料溢出的情況（申請(qǐng)專利號(hào)：
橡塑技術(shù)與裝備 2021年5期2021-03-16
- 一種塑料破碎加工用磁選裝置
上下兩端的箱體的側(cè)壁上均轉(zhuǎn)動(dòng)貫穿設(shè)有粉碎機(jī)構(gòu)，箱體的底部設(shè)有內(nèi)外連通的第二卸料口，箱體的側(cè)壁上固定連接有驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)，兩個(gè)粉碎機(jī)構(gòu)均與驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)傳動(dòng)連接，箱體的下端固定連接有分離槽，分離槽的內(nèi)壁上固定連接有與其內(nèi)壁相匹配的磁鐵，分離槽的側(cè)壁上轉(zhuǎn)動(dòng)貫穿設(shè)有傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，分離槽的底部轉(zhuǎn)動(dòng)連接有分散機(jī)構(gòu)，分散機(jī)構(gòu)與傳動(dòng)機(jī)構(gòu)傳動(dòng)連接，分離槽的側(cè)壁上設(shè)有出料口。本實(shí)用新型不僅能提高塑料的粉碎效果，而且還能對(duì)塑料中的金屬進(jìn)行磁性篩選（申請(qǐng)專利號(hào)：CN201922235134.2
橡塑技術(shù)與裝備 2021年4期2021-03-01
- 大斷面淺埋暗挖隧道施工穩(wěn)定性分析及安全預(yù)警
采用CRD法和雙側(cè)壁導(dǎo)坑法進(jìn)行數(shù)值模擬，通過(guò)對(duì)施工時(shí)圍巖的位移場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)和支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力的對(duì)比分析，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工時(shí)的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)圍巖的穩(wěn)定性進(jìn)行分析，并提出合理化施工建議。1 工程概況及數(shù)值模擬某市地鐵南停車(chē)場(chǎng)S1型斷面淺埋暗挖段隧道為單洞雙線隧道，長(zhǎng)161.8 m，開(kāi)挖寬度11.88 m，高度9.55 m，隧道最大埋深14.5 m，最小埋深5.4 m，結(jié)構(gòu)支護(hù)形式為噴射混凝土、鋼筋網(wǎng)、格柵鋼架和二次襯砌組成的復(fù)合式襯砌。隧道地質(zhì)條件較差，圍巖級(jí)別
山西建筑 2021年3期2021-01-23
- 減少曲軸車(chē)?yán)?span id="j5i0abt0b" class="hl">側(cè)壁刀崩刃的有效措施
r 車(chē)?yán)瓩C(jī)床圖片側(cè)壁刀對(duì)主軸頸相鄰的曲臂側(cè)面車(chē)削（見(jiàn)圖2）時(shí)，受切削深度ap大、切削剛性差及工況惡劣的影響，極易產(chǎn)生崩刃等問(wèn)題，造成工件返修/報(bào)廢與機(jī)床停機(jī)換刀。圖2 側(cè)壁刀車(chē)削曲臂側(cè)面示意2 課題選定近一年，曲軸線OP20 工位的清根刀、開(kāi)槽刀、側(cè)壁刀等刀具共計(jì)發(fā)生崩刃73 次。其中，側(cè)壁刀崩刃54 次，占比73.98%，累計(jì)鎖定崩刃工件546 件。這既嚴(yán)重制約產(chǎn)品質(zhì)量，又造成工件不良返修，還帶來(lái)大量人力、物力浪費(fèi)。因此，公司成立攻關(guān)型QC 小組（省略小
裝備制造技術(shù) 2020年6期2020-11-27
- 核電CV厚板窄間隙擺動(dòng)自動(dòng)焊接工藝參數(shù)研究
坡口內(nèi)擺動(dòng)速度、側(cè)壁停留時(shí)間、焊接電流、焊接速度和焊絲尖端到側(cè)壁距離等參數(shù)對(duì)焊縫熔深、余高和側(cè)壁熔深的影響規(guī)律。結(jié)果表明，在窄間隙坡口內(nèi)，擺動(dòng)速度對(duì)焊縫熔深的影響最大;焊接電流和焊接速度對(duì)余高影響最大;焊絲尖端到側(cè)壁距離對(duì)側(cè)壁熔深影響最大，并確定了最優(yōu)焊接參數(shù)范圍。其次采用最優(yōu)參數(shù)對(duì)試板進(jìn)行焊接并測(cè)試其力學(xué)性能，結(jié)果表明，其拉伸性能及沖擊性能均高于母材要求值。這為后續(xù)進(jìn)一步進(jìn)行CV窄間隙自動(dòng)焊工藝工程應(yīng)用研究提供了理論基礎(chǔ)和參考。關(guān)鍵詞：SA-738 Gr
電焊機(jī) 2020年3期2020-09-10
- 一種采煤機(jī)電控箱配電板安裝結(jié)構(gòu)的分析及應(yīng)用
靠近配電板本體的側(cè)壁通過(guò)多個(gè)復(fù)位彈簧固定連接有限位環(huán)，螺紋桿貫穿限位環(huán)，且限位環(huán)的側(cè)壁與配電板本體的側(cè)壁相抵，安裝箱的側(cè)壁設(shè)有箱蓋[2]。安裝箱的上下側(cè)壁均開(kāi)設(shè)有安裝槽，安裝槽中滑動(dòng)連接有滑動(dòng)塊，滑動(dòng)塊的側(cè)壁通過(guò)壓縮彈簧與安裝槽的底壁固定連接，滑動(dòng)塊遠(yuǎn)離壓縮彈簧的側(cè)壁固定連接有球體，球體遠(yuǎn)離滑動(dòng)塊的一端與配電板本體的側(cè)壁相抵。配電板本體的上下側(cè)壁均開(kāi)設(shè)有與球體匹配的弧形槽；箱蓋的側(cè)壁固定連接有多個(gè)密封條，安裝箱的側(cè)壁開(kāi)設(shè)有多個(gè)與密封條匹配的密封槽；轉(zhuǎn)鈕的側(cè)
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2020年11期2020-04-15
- 合并內(nèi)側(cè)壁骨折塊的股骨粗隆間骨折的研究進(jìn)展*
Evens提出內(nèi)側(cè)壁的概念，包括股骨頸下端、小粗隆、小粗隆附近皮質(zhì)及延伸至此的股骨距等結(jié)構(gòu)(圖1)，并指出內(nèi)側(cè)壁的完整性決定粗隆間骨折的穩(wěn)定性[6]。這一理念延續(xù)至今，并成為多種常用粗隆間骨折分型的基礎(chǔ)之一[7，8]。隨著內(nèi)固定、微創(chuàng)理念及手術(shù)技術(shù)的發(fā)展，內(nèi)側(cè)壁骨折塊在預(yù)測(cè)粗隆間骨折穩(wěn)定性和內(nèi)固定手術(shù)失敗方面受到一定挑戰(zhàn)[9～11]。本文圍繞合并內(nèi)側(cè)壁骨折塊的股骨粗隆間骨折的研究進(jìn)展進(jìn)行文獻(xiàn)總結(jié)。1 損傷機(jī)制、命名與骨折分型小粗隆是髂腰肌在股骨的止點(diǎn)。單純
中國(guó)微創(chuàng)外科雜志 2020年1期2020-02-14
- 一種多層透明防水再生塑料編織袋
述防水內(nèi)襯的四周側(cè)壁與所述收納空腔的側(cè)壁接觸貼合，所述防水內(nèi)襯的頂部邊沿與所述編織袋本體的頂部邊沿固定連接；所述防水閉合機(jī)構(gòu)包括呈長(zhǎng)條狀的第一密封條以及呈長(zhǎng)條狀且與所述第一密封條對(duì)應(yīng)的第二密封條，所述第一密封條與所述第二密封條的長(zhǎng)度均大于所述第一編織布片與所述第二編織布片頂部側(cè)邊的長(zhǎng)度，所述第一密封條內(nèi)固定有長(zhǎng)條狀的第一軟磁條，所述第一密封條的一端設(shè)有貫穿所述第一密封條的第一安裝槽孔，所述第一軟磁條插設(shè)固定于所述第一安裝槽孔內(nèi)，所述第一密封條的內(nèi)側(cè)壁上設(shè)有
塑料包裝 2019年6期2020-01-15
- 軟弱圍巖隧道變形段單側(cè)壁導(dǎo)坑施工技術(shù)研究
建隧道。變形段單側(cè)壁導(dǎo)坑施工成為軟弱圍巖隧道施工必不可少的一項(xiàng)工作[1]。我國(guó)的軟弱圍巖隧道變形段單側(cè)壁導(dǎo)坑施工技術(shù)的進(jìn)步有效地提高了建筑物的質(zhì)量。2 工程概況金口河隧道全長(zhǎng)8130m，進(jìn)口位于峨邊彝族自治縣宜坪鄉(xiāng)群力村巖門(mén)子下方官料河左岸陡坡中下部，受河流侵蝕作用地形陡峭，陡崖下斜坡體為天然斜坡，斜坡體上緩下陡，坡腳臨官料河處為70°～80°，甚至近直立陡坎，隧道洞口標(biāo)高比官料河河床標(biāo)高高出約50m，隧道最大埋深為1317m。隧道左右線測(cè)量軸線間距12.
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年1期2020-01-14
- 考慮側(cè)壁摩擦的采場(chǎng)礦溝順序填埋計(jì)算分析
的兩次填埋施工、側(cè)壁摩擦效應(yīng)。LI等[7]修正Mitchell模型，推導(dǎo)了填埋料所需黏聚力的Mohr-Coulomb準(zhǔn)則解答，但仍忽略了填埋順序。2014年LI[8]考慮礦溝填埋順序的影響，推導(dǎo)了填埋料所需黏聚力的新解答，但未考慮側(cè)壁摩擦角對(duì)提高填埋體安全性、降低填埋成本所起的積極作用，計(jì)算結(jié)果偏于保守。國(guó)內(nèi)研究多關(guān)注采場(chǎng)礦溝填埋應(yīng)力場(chǎng)的理論分析與數(shù)值模擬、應(yīng)力分布的拱效應(yīng)等[9-15]，與國(guó)外研究進(jìn)展有一定差距。因此，本文結(jié)合礦溝填埋的工程實(shí)際情況，綜合
- 沉井下沉側(cè)壁摩阻力離心模型試驗(yàn)研究
。而如何確定沉井側(cè)壁摩阻力的大小及分布規(guī)律，并在此基礎(chǔ)之上建立一個(gè)相應(yīng)的計(jì)算模型是確定上述參數(shù)的關(guān)鍵。現(xiàn)行規(guī)范[4]對(duì)于深大沉井側(cè)壁摩阻力的計(jì)算方法是依據(jù)大直徑樁的下沉機(jī)理分析或針對(duì)中小沉井得出。雖然簡(jiǎn)單易行，但與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果[5]存在很大差異。在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)與室內(nèi)試驗(yàn)方面，國(guó)內(nèi)外學(xué)者均做了相關(guān)研究。陳曉平等[6]以?？谀炒髽虺辆F(xiàn)場(chǎng)資料分析沉井下沉機(jī)理和受力特征，得出不同下沉深度下側(cè)壁摩阻力的分布規(guī)律及計(jì)算模型。王建等[7]研制了直接測(cè)量沉井側(cè)壁摩阻力的微型
鐵道建筑 2019年6期2019-07-25
- 一種可排水的外開(kāi)窗
第一橫向型材的上側(cè)壁，所述第一排水通道的第一出水口設(shè)于所述第一橫向型材遠(yuǎn)離室內(nèi)的側(cè)壁上；設(shè)于固定窗框下部的第二橫向型材內(nèi)設(shè)有第二排水通道，所述第二排水通道的第二進(jìn)水口為固定窗與第二橫向型材之間的間隙，所述第二排水通道的第二出水口設(shè)于所述第二橫向型材遠(yuǎn)離室內(nèi)的側(cè)壁上。所述外開(kāi)窗可以排水，避免積水，且排水結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，排水效果好。
中國(guó)建筑金屬結(jié)構(gòu) 2019年4期2019-05-15
- 鼻內(nèi)鏡下經(jīng)篩竇治療右眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折伴內(nèi)直肌嵌頓1例
傷時(shí)容易導(dǎo)致眶內(nèi)側(cè)壁骨折。內(nèi)直肌嵌頓在眶內(nèi)側(cè)壁骨折患者中并不少見(jiàn)。眶內(nèi)側(cè)壁骨折伴內(nèi)直肌嵌頓患者，可以出現(xiàn)眼球運(yùn)動(dòng)障礙、復(fù)視、甚至眼球內(nèi)陷。傳統(tǒng)的經(jīng)鼻外內(nèi)眥切口入路眶內(nèi)側(cè)壁骨折整復(fù)手術(shù)，存在術(shù)后面部遺留瘢痕、眶內(nèi)容物易受牽拉、刺激等缺點(diǎn)。隨著鼻內(nèi)鏡的廣泛應(yīng)用，以及鼻眼相關(guān)技術(shù)的日益成熟，經(jīng)鼻篩竇入路治療眶內(nèi)側(cè)壁骨折伴內(nèi)直肌嵌頓，彌補(bǔ)了經(jīng)鼻外內(nèi)眥切口手術(shù)入路的不足，手術(shù)效果肯定。1 臨床資料患者，女，36歲，因“被人打傷鼻背部、右眼部、頭部，伴頭痛及鼻出血3
實(shí)用醫(yī)藥雜志 2019年3期2019-03-22
- 脈沖噴吹內(nèi)置錐形濾筒的清灰性能
an等[9]利用側(cè)壁壓力峰值作為評(píng)價(jià)指標(biāo)，研究表明，隨著孔徑比增加，濾筒的側(cè)壁壓力先增大后減小。Li等[2]證明，噴吹壓力增大，濾筒內(nèi)壁的側(cè)壁峰值壓力增加；噴吹距離增加，濾筒內(nèi)壁的側(cè)壁峰值壓力先增大后減小，并且側(cè)壁峰值壓力應(yīng)大于600 Pa才能實(shí)現(xiàn)有效清灰。王沁淘等[10]實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)局部最大側(cè)壁峰值壓力大于5 282 Pa時(shí)，屬于過(guò)度清灰，導(dǎo)致高溫濾袋破損。顏翠平等[11]通過(guò)實(shí)驗(yàn)證明，脈沖清灰實(shí)驗(yàn)增加誘導(dǎo)噴嘴時(shí)，濾筒側(cè)壁壓力趨于從濾筒上部到濾筒底部逐漸
中國(guó)粉體技術(shù) 2019年1期2019-01-16
- 一種建筑模板單彎可調(diào)式緊固件1
靠近彎口的同一側(cè)側(cè)壁設(shè)有固定塊，所述長(zhǎng)板遠(yuǎn)離彎口的同一側(cè)側(cè)壁還設(shè)有與固定塊配合設(shè)置的滑槽，所述長(zhǎng)板中還設(shè)有空腔，所述固定塊中設(shè)有與空腔連通的凹槽，所述空腔中設(shè)有兩個(gè)對(duì)稱設(shè)置的連接桿，且連接桿延伸至凹槽中，兩個(gè)所述連接桿相背的一側(cè)側(cè)壁還設(shè)有第一卡塊，所述連接桿貫穿固定塊設(shè)置，且滑槽的內(nèi)壁排列設(shè)有多個(gè)與第一卡塊匹配的第一卡槽，所述長(zhǎng)板中還設(shè)有與空腔連通的第一轉(zhuǎn)槽。本發(fā)明操作簡(jiǎn)單，能夠?qū)崿F(xiàn)快速對(duì)方形建筑模板進(jìn)行加固，固定牢固穩(wěn)定，提高了工作效率。
中國(guó)建筑金屬結(jié)構(gòu) 2018年6期2018-08-31
- 具有胎圈包布和側(cè)壁的輪胎
及具有胎圈包布和側(cè)壁的輪胎。具體地本發(fā)明涉及充氣輪胎，其具有一對(duì)間隔開(kāi)的胎圈部件；位于胎圈部件之間的連接胎體；覆在胎體上面的一對(duì)側(cè)壁；以及與每個(gè)側(cè)壁相鄰的、位于每個(gè)胎圈部件的至少一部分周?chē)⒂糜谂c車(chē)輪的剛性輪輞接觸的橡膠胎圈包布，其中胎圈包布包含100重量份的彈性體；20～60份的低表面積炭黑，其具有通過(guò)ASTM D1510測(cè)量的約10～50 g/kg范圍內(nèi)的吸碘值；20～60份的高表面積炭黑，其具有通過(guò)ASTM D1510測(cè)量的約100～300 g/kg
橡塑技術(shù)與裝備 2018年5期2018-03-17
- 焊接參數(shù)對(duì)超細(xì)顆粒焊劑約束電弧超窄間隙焊接焊縫成形的影響
定空間范圍內(nèi)對(duì)兩側(cè)壁及其底部進(jìn)行加熱。圖1 焊接原理示意圖通過(guò)調(diào)整相關(guān)焊接參數(shù)并使之合理匹配，可有效控制電弧在超窄間隙中的加熱區(qū)范圍，提高電弧對(duì)側(cè)壁根部的加熱效果，保證熔化焊絲的填充高度與側(cè)壁被加熱熔化的高度相等，以獲得成形良好的超窄間隙焊縫。2 焊接參數(shù)對(duì)超窄間隙焊接焊縫成形的影響2.1 焊速對(duì)焊縫成形的影響在焊劑30～40目，間隙寬度5.2 mm，焊劑堆高21 mm，焊絲伸出長(zhǎng)度25 mm，襯墊金屬絲網(wǎng)的目數(shù)為100目等參數(shù)不變的情況下，改變焊接速度進(jìn)
橡塑技術(shù)與裝備 2018年6期2018-03-16
- 外流角輔助技術(shù)在MRA診斷腦側(cè)壁動(dòng)脈瘤中的應(yīng)用
價(jià)外流角技術(shù)對(duì)腦側(cè)壁動(dòng)脈瘤診斷的準(zhǔn)確度和鑒別能力，并與DSA作比較。1 材料與方法1.1 患者與相關(guān)定義回顧性收集2007年6月至2015年7月接受MRA外流角技術(shù)與DSA檢測(cè)的438例疑似腦側(cè)壁動(dòng)脈瘤及其它腦血管疾病患者臨床資料。其中男 194例，女 244例；年齡 15～84歲，平均（54.9±13.1）歲；完成所有MRA和DSA檢查。本研究經(jīng)醫(yī)院倫理委員會(huì)審查批準(zhǔn)，所有患者均簽署知情同意書(shū)。腦側(cè)壁動(dòng)脈瘤定義：腦動(dòng)脈側(cè)壁囊狀突起，突起頂端沒(méi)有動(dòng)脈分支發(fā)
介入放射學(xué)雜志 2018年2期2018-03-06
- 汽車(chē)?yán)錄_壓U形梁卷曲的控制
U型梁常見(jiàn)的回彈側(cè)壁卷曲，如圖1所示：圖1 1.2 板厚方向應(yīng)力差導(dǎo)致的回彈原理在彎曲R角的外側(cè)為材料延長(zhǎng)的拉應(yīng)力，內(nèi)側(cè)為材料收縮的壓應(yīng)力。內(nèi)外的應(yīng)力差產(chǎn)生力矩導(dǎo)致U形張開(kāi)角度發(fā)生變化（張開(kāi)回彈）。圖2 有下壓料板的U型彎曲材料從R部流入到側(cè)壁過(guò)程中發(fā)生彎曲——反彎曲，板后方向上正反應(yīng)力產(chǎn)生力矩：圖3 帽形側(cè)壁卷曲1.3 側(cè)壁卷曲的種類圖4 帽形側(cè)壁卷曲的種類1.4 側(cè)壁卷曲發(fā)生過(guò)程a-b:b點(diǎn)時(shí)刻彎曲，板外為拉應(yīng)力，內(nèi)側(cè)壓應(yīng)力。c:c點(diǎn)時(shí)刻反彎曲（曲率為
汽車(chē)實(shí)用技術(shù) 2017年24期2018-01-24
- 環(huán)保式污水處理裝置
腔體，所述池體外側(cè)壁與加熱腔對(duì)應(yīng)的位置設(shè)有與其內(nèi)部連通的進(jìn)水管，所述加熱腔外側(cè)壁還設(shè)有溫度控制器，所述加熱腔內(nèi)側(cè)壁設(shè)有加熱管，所述加熱腔與生物處理腔之間通過(guò)液化管連接，所述液化管為夾層結(jié)構(gòu)，所述液化管頂部設(shè)有與其夾層內(nèi)部連通的冷卻液管，所述生物處理腔內(nèi)底面設(shè)有植物種植桿，所述生物處理腔底部還設(shè)有曝氣機(jī)，所述生物處理腔與過(guò)濾腔之間通過(guò)連接管連通，所述過(guò)濾腔內(nèi)部從上到下依次設(shè)有與其內(nèi)側(cè)壁密封連接的活性炭過(guò)濾層和鋼網(wǎng)層，所述過(guò)濾腔外側(cè)壁設(shè)有與其內(nèi)部連通的出水管。
山西化工 2017年1期2017-04-11
- 雙側(cè)壁導(dǎo)坑法對(duì)山區(qū)高速公路寬拱隧道施工優(yōu)缺點(diǎn)思考與探索
550000)雙側(cè)壁導(dǎo)坑法對(duì)山區(qū)高速公路寬拱隧道施工優(yōu)缺點(diǎn)思考與探索李俊峰(貴州路橋集團(tuán)有限公司，貴州貴陽(yáng)550000)針對(duì)山區(qū)高速公路寬拱隧道施工中使用雙側(cè)壁導(dǎo)坑法的優(yōu)缺點(diǎn)進(jìn)行了分析，并提出了針對(duì)雙側(cè)壁導(dǎo)坑法工藝速度慢、成本高等缺點(diǎn)的優(yōu)化方案。隧道;雙側(cè)壁導(dǎo)坑法;工藝優(yōu)化1 雙側(cè)壁導(dǎo)坑法雙側(cè)壁導(dǎo)坑法，又叫眼鏡工法，是新奧義的分支。該工藝即是通過(guò)在主體隧道兩側(cè)進(jìn)行先行側(cè)壁導(dǎo)坑的施工建設(shè)，使先行側(cè)壁導(dǎo)坑提前進(jìn)洞，此時(shí)側(cè)壁導(dǎo)坑之間未開(kāi)挖的土體就可成為兩道側(cè)壁間
黑龍江交通科技 2017年4期2017-03-01
- 一種喇叭組裝用涂膠裝置
述涂膠主板的底部側(cè)壁上固定有涂膠連接板，涂膠連接板的頂面中部具有向上延伸的連接螺套，膠液連接套螺接在連接螺套中，膠液連接套的頂面固定有連接頂板，連接頂板的頂面中部固定有推壓氣缸，推壓氣缸的推桿伸入膠液連接套，推壓氣缸的推桿上固定有推壓板，推壓板的側(cè)壁上嵌套有密封圈，密封圈夾持在推壓板的側(cè)壁與膠液連接套的內(nèi)側(cè)壁之間，連接頂板上成型有排氣通孔，膠液連接套的側(cè)壁具有的進(jìn)料螺孔中螺接有堵頭；它可以根據(jù)需要將膠液均勻的從出料頭擠出滴落到盆架上，而不使用時(shí)，就自動(dòng)封住
科技資訊 2016年14期2016-05-30
- 一種喇叭組裝用涂膠裝置
述涂膠主板的底部側(cè)壁上固定有涂膠連接板，涂膠連接板的頂面中部具有向上延伸的連接螺套，膠液連接套螺接在連接螺套中，膠液連接套的頂面固定有連接頂板，連接頂板的頂面中部固定有推壓氣缸，推壓氣缸的推桿伸入膠液連接套，推壓氣缸的推桿上固定有推壓板，推壓板的側(cè)壁上嵌套有密封圈，密封圈夾持在推壓板的側(cè)壁與膠液連接套的內(nèi)側(cè)壁之間，連接頂板上成型有排氣通孔，膠液連接套的側(cè)壁具有的進(jìn)料螺孔中螺接有堵頭；它可以根據(jù)需要將膠液均勻的從出料頭擠出滴落到盆架上，而不使用時(shí)，就自動(dòng)封住
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2016年10期2016-05-30
- 1000MW鍋爐側(cè)墻水冷壁防止高溫腐蝕解決方案研究
燃燒器層兩側(cè)增加側(cè)壁風(fēng)，以削弱和預(yù)防側(cè)墻水冷壁還原性氣氛的生成，進(jìn)而達(dá)到防止水冷壁側(cè)墻高溫腐蝕的目的。改造后進(jìn)行了側(cè)壁風(fēng)門(mén)開(kāi)度試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果確定不同負(fù)荷下側(cè)壁調(diào)門(mén)開(kāi)度，并總結(jié)了該方案的優(yōu)點(diǎn)及注意事項(xiàng)。低氮燃燒器；水冷壁；高溫腐蝕；還原性氣氛；側(cè)壁風(fēng)；熱一次風(fēng)；負(fù)荷1 問(wèn)題的提出華電萊州發(fā)電有限公司一期工程2×1 000MW超超臨界機(jī)組為DG3000／26.15－Ⅱ1型鍋爐，為高效超超臨界參數(shù)變壓直流爐，采用單爐膛、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、運(yùn)轉(zhuǎn)層以上露天
綜合智慧能源 2016年2期2016-03-14
- 火星著陸器扶正展開(kāi)動(dòng)力學(xué)研究
座，另外3個(gè)面為側(cè)壁，扶正展開(kāi)執(zhí)行器位于基座和側(cè)壁中間的位置，設(shè)計(jì)中采用3個(gè)相同的展開(kāi)執(zhí)行器實(shí)現(xiàn)各個(gè)姿態(tài)下的扶正展開(kāi)功能?；鹦侵懫髦懞笫紫韧瓿芍懫鞯姆稣赐瓿芍懫鞯幕|地，之后完成另外3個(gè)側(cè)壁的展開(kāi)[11]。在氣囊完成收回后，著陸器開(kāi)始檢測(cè)重力的方向，采用優(yōu)化的扶正展開(kāi)策略對(duì)不同的著陸姿態(tài)進(jìn)行處理，這些處理方法是為了使施加的翻轉(zhuǎn)力矩最小化并保護(hù)科學(xué)儀器及載荷，最終的狀態(tài)是使4個(gè)面共面，完成整個(gè)著陸過(guò)程[12-13]。圖1 扶正展開(kāi)過(guò)程示意Fig
航天返回與遙感 2015年1期2015-10-11
- 地下變電站地下結(jié)構(gòu)有限元分析
變電站；扶壁柱；側(cè)壁；底板；有限元分析；1、 概述隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，大城市中心區(qū)用電負(fù)荷愈發(fā)密集，在此類地區(qū)設(shè)置變電站會(huì)面臨用地緊張、征地困難、拆遷賠償費(fèi)用高和規(guī)劃部門(mén)限高等困難，為解決上述問(wèn)題，越來(lái)越多的建設(shè)方選擇全地下變電站和半地下變電站方案。地下變電站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，面臨的第一困難就是側(cè)壁水平壓力過(guò)大，本文將結(jié)合某220kV半地下變電站工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)例，通過(guò)有限元整體分析地下部分受力情況，并對(duì)結(jié)構(gòu)薄弱位置進(jìn)行復(fù)算檢驗(yàn)。2、 工程優(yōu)化分析2.1 工程概
建筑工程技術(shù)與設(shè)計(jì) 2014年36期2014-10-21
- 上層建筑(甲板室)參與總縱強(qiáng)度程度分析
層建筑且上層建筑側(cè)壁大開(kāi)口的豪華游輪的上層建筑參與總縱彎曲的程度分析，目前一般的做法是計(jì)及強(qiáng)力甲板上最下一層上層建筑(或甲板室)，計(jì)算聯(lián)合剖面模數(shù)，即認(rèn)為除強(qiáng)力甲板上最下一層上層建筑(或甲板室)外，其余更高層的上層建筑(或甲板室)不參與總縱彎曲分析。這一假設(shè)是否科學(xué)實(shí)用，值得探討[1-3]。1 計(jì)算模型概述1.1 計(jì)算模型主體尺度為L(zhǎng)=144 m，B=22.0 m，D=8.2 m，d=4.0 m，Cb=1.0，▽=12 672 t，干舷甲板距船底的距離H=
船海工程 2014年2期2014-06-27
- 飛機(jī)側(cè)壁部件裝配調(diào)姿機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)與分析
(尤其是大型飛機(jī)側(cè)壁部件)的裝配方面，柔性工裝技術(shù)的應(yīng)用還相對(duì)較少.G.Williams等［9］設(shè)計(jì)了一種適用于飛機(jī)部件定位的機(jī)械手，每個(gè)機(jī)械手由2個(gè)可在水平和豎直方向運(yùn)動(dòng)的凸出支撐臂組成，由于2個(gè)支撐臂共用同一豎直滑動(dòng)支柱，其在航向方向上的運(yùn)動(dòng)受到限制.王少峰等［10］雖然使各支撐臂相互獨(dú)立，但各支撐臂的豎直滑動(dòng)支柱處于同一豎直平面內(nèi)，對(duì)于曲率變化較大的側(cè)壁部件，不可避免地將出現(xiàn)因某些支撐臂長(zhǎng)度增大而降低定位器強(qiáng)度的情況.本文結(jié)合飛機(jī)側(cè)壁部件自身的尺寸大
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年2期2014-03-19
- 搗固裝煤車(chē)側(cè)壁結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)分析與試驗(yàn)
程,搗固裝煤車(chē)的側(cè)壁結(jié)構(gòu)與端部結(jié)構(gòu)圍合組成煤餅成型的煤槽.推煤作業(yè)則將制成的合格煤餅推送到炭化室內(nèi),進(jìn)行高溫?zé)捊棺鳂I(yè)[5].煉焦設(shè)備大型化后,煤餅尺寸加大,要求搗固錘質(zhì)量增加.另一方面,隨著對(duì)搗固載荷研究的深入,可實(shí)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì),實(shí)現(xiàn)搗固裝煤車(chē)整體結(jié)構(gòu)輕量化.搗固錘沖擊對(duì)整車(chē)振動(dòng)會(huì)有怎樣的影響,需要深入研究.目前國(guó)內(nèi)對(duì)搗固煉焦設(shè)備的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)有所研究,比如文獻(xiàn)[6]研究了搗固工況下?lián)v固裝煤車(chē)側(cè)壁壓力的分布規(guī)律,但對(duì)搗固裝煤車(chē)動(dòng)力振動(dòng)方面的研究還很少,國(guó)
中國(guó)工程機(jī)械學(xué)報(bào) 2011年3期2011-07-25
- 北京地鐵區(qū)間大斷面開(kāi)挖銜接施工技術(shù)
.1 臺(tái)階法向雙側(cè)壁導(dǎo)坑法過(guò)渡銜接從菜市口站向南開(kāi)挖右線至區(qū)間里程K 6+540.7處為臺(tái)階法向雙側(cè)壁導(dǎo)坑法過(guò)渡,即由右線QYH斷面,渡線QYJ斷面向QYG雙側(cè)壁導(dǎo)坑法大斷面過(guò)渡施工,拱部抬高 3.34m,如圖 1所示。1)QYH斷面、QYJ斷面挑高、加寬。由于斷面抬高高度大,采用提前4m抬高過(guò)渡,將QYH,QYJ斷面從臺(tái)階法過(guò)渡到類似CRD法。QYJ斷面過(guò)渡方法與QYH斷面過(guò)渡方法相同,QYH, QYJ斷面在開(kāi)挖過(guò)程中均安裝臨時(shí)中隔壁與臨時(shí)仰拱,轉(zhuǎn)換成C
山西建筑 2011年8期2011-04-14
- 69例單純性眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折的診斷與法醫(yī)學(xué)鑒定
9例單純性眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折的診斷與法醫(yī)學(xué)鑒定胡震宇北京市懷柔區(qū)公安司法鑒定中心，北京 101400眼部損傷是法醫(yī)學(xué)鑒定中常見(jiàn)的損傷，其中眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折在其中又占有很大比重，筆者總結(jié)了近5年工作中遇到的69例單純性眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折案例，通過(guò)分析其損傷的特點(diǎn)，指出單純性眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折的臨床診斷及法醫(yī)學(xué)鑒定中應(yīng)注意的問(wèn)題，以防誤診、漏診或鑒定錯(cuò)誤。眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折；診斷；鑒定眼部損傷在法醫(yī)學(xué)鑒定中占據(jù)的比例較大。眼部外傷后眼眶內(nèi)側(cè)壁極易骨折，輕微的眼眶內(nèi)側(cè)壁骨折往往容
中國(guó)醫(yī)藥導(dǎo)報(bào) 2011年19期2011-02-21
- 軟弱圍巖隧道頂弧側(cè)壁施工工法
(中隔墻法)、雙側(cè)壁導(dǎo)坑法(眼鏡法)。三種方法的優(yōu)缺點(diǎn)見(jiàn)表1。根據(jù)表1比較可以看出目前大跨隧道采用的施工工法普遍存在施工進(jìn)度較慢、技術(shù)要求較高、投資較高等缺點(diǎn)。結(jié)合各種工法優(yōu)缺點(diǎn)并結(jié)合工程實(shí)例在隧道特殊段施工提出“頂弧側(cè)壁工法”。表1 各種方法的優(yōu)缺點(diǎn)2 頂弧側(cè)壁工法原理以臺(tái)階法及雙側(cè)壁導(dǎo)坑法為基礎(chǔ)，利用圓心起拱線處正壓力和側(cè)壓力基本平衡。上部①，②緊隨施工封閉成環(huán)時(shí)間短，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定。在頂弧側(cè)壁初支保護(hù)和大核心土橫撐作用及平衡反向壓力的情況下，施作下部③，④
山西建筑 2010年19期2010-04-17