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      大型儲(chǔ)罐抗震設(shè)計(jì)計(jì)算在中美規(guī)范中的對(duì)比分析

      2021-09-17 01:59:56汪蓉梅金斌戈鈕建良俞新宇劉延雷
      石油化工設(shè)備技術(shù) 2021年5期
      關(guān)鍵詞:罐壁儲(chǔ)罐類別

      黃 澤,汪蓉梅,金斌戈,鈕建良,俞新宇,劉延雷

      (1.杭州市特種設(shè)備檢測(cè)研究院(杭州市特種設(shè)備應(yīng)急處置中心),浙江 杭州 310051;2.杭州市鍋爐壓力容器技術(shù)協(xié)會(huì),浙江 杭州 310051)

      大型立式圓筒形鋼制儲(chǔ)罐(以下簡(jiǎn)稱大型儲(chǔ)罐)在石油化工領(lǐng)域中扮演著重要角色,其安全性主要受強(qiáng)度、穩(wěn)定性、傾覆性等因素影響【1-2】。目前,GB 50341—2014大型儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)《立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計(jì)規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱GB 50341),API 650—2013 & ADDENDUM3 2018 & ERRATA2 2014《鋼制焊接石油儲(chǔ)罐》(以下簡(jiǎn)稱API 650)對(duì)抗震設(shè)計(jì)計(jì)算均有相應(yīng)要求【3-4】。在地震載荷作用下,我國(guó)曾多次發(fā)生儲(chǔ)罐破壞事故,進(jìn)而導(dǎo)致易燃介質(zhì)燃燒、有毒介質(zhì)泄漏等次生災(zāi)害,既給人民群眾帶來(lái)生命財(cái)產(chǎn)的損失,也造成了嚴(yán)重的生態(tài)影響【5-8】。目前,大型儲(chǔ)罐本體破壞形態(tài)為罐壁下部出現(xiàn)象足(軸壓失穩(wěn)),浮動(dòng)頂與固定頂發(fā)生撞擊導(dǎo)致罐頂附件脫落,浮頂導(dǎo)向管、量油管卡住導(dǎo)致導(dǎo)向管拉彎,支架變形甚至儲(chǔ)罐整體翹離傾覆【9-13】。

      本文著重比較中美設(shè)計(jì)規(guī)范中大型儲(chǔ)罐關(guān)于抗震計(jì)算的相關(guān)規(guī)定,并結(jié)合工程實(shí)際,分析兩者在罐壁縱向壓縮力、抗傾覆力、晃動(dòng)波高及環(huán)向應(yīng)力計(jì)算等方面的差異,為完善我國(guó)大型儲(chǔ)罐的抗震設(shè)計(jì)、促進(jìn)儲(chǔ)罐的安全運(yùn)行提供借鑒和參考。

      1 儲(chǔ)罐抗震設(shè)計(jì)計(jì)算的主要參數(shù)

      為保證大型儲(chǔ)罐在地震載荷作用下的安全性,GB 50341在進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)需計(jì)算以下參數(shù):錨固系數(shù)、底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力、晃動(dòng)波高以及導(dǎo)向裝置最小間隙;API 650在進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí)需計(jì)算以下參數(shù):錨固系數(shù)、底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力、晃動(dòng)波高、環(huán)向應(yīng)力、機(jī)械式錨固罐的傾覆穩(wěn)定比以及自錨固罐的滑動(dòng)阻力。下面著重討論中美規(guī)范抗震設(shè)計(jì)時(shí)均要求計(jì)算的三個(gè)參數(shù):錨固系數(shù)、底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力和晃動(dòng)波高。

      1.1 GB 50341計(jì)算的主要參數(shù)

      1.1.1 錨固系數(shù)

      錨固系數(shù)主要用于判定大型儲(chǔ)罐在地震載荷作用下能否自錨固。當(dāng)錨固系數(shù)值>1.54時(shí),儲(chǔ)罐需要進(jìn)行錨固。錨固系數(shù)計(jì)算式如下【4】:

      (1)

      式中:J——錨固系數(shù);

      μ——彎矩調(diào)整系數(shù),按GB 50341第D.4.2條的規(guī)定選?。?/p>

      M1——總水平地震作用在儲(chǔ)罐底部所產(chǎn)生的地震彎矩,MN·m;

      Di——儲(chǔ)罐內(nèi)徑,m;

      Fw——罐壁罐頂自重通過(guò)罐壁作用在罐底單位長(zhǎng)度上的提離反抗力,MN/m;

      FL——儲(chǔ)液提供的罐底與罐壁接觸處單位長(zhǎng)度上的提離反抗力,MN/m。

      罐壁罐頂自重通過(guò)罐壁作用在罐底單位長(zhǎng)度上的提離反抗力計(jì)算式如下:

      Fw=N1/(πDi)

      (2)

      式中:N1——罐壁與罐頂總重量,MN;

      注:為方便比較中美規(guī)范差異,對(duì)中美規(guī)范中符號(hào)相同但含義不同的情況,本文采用不同下標(biāo)加以區(qū)分。GB 50341中儲(chǔ)罐內(nèi)徑和API 650中儲(chǔ)罐公稱直徑均采用符號(hào)D表示,本文為將二者區(qū)分開(kāi),采用Di表示儲(chǔ)罐內(nèi)徑,采用D表示儲(chǔ)罐公稱直徑。

      1.1.2 底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力

      為避免在地震條件下大型儲(chǔ)罐罐壁下部出現(xiàn)象足,罐壁軸向壓應(yīng)力不應(yīng)大于許用臨界壓應(yīng)力【14】,由GB 50341 中第D.5.2條可知,底圈罐壁軸向壓應(yīng)力計(jì)算式可統(tǒng)一為:

      σ1=CvN1/A+CLM1/Z1

      (3)

      式中:σ1——底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力,MPa;

      Cv——豎向地震影響系數(shù)(7度及8度地震區(qū)取1.0,9度地震區(qū)取1.45);

      A——按底圈壁板有效厚度計(jì)算的罐壁截面面積,m2;

      Z1——按底圈壁板有效厚度計(jì)算的斷面系數(shù),m3;

      CL——翹離影響系數(shù),當(dāng)0.785

      按底圈壁板有效厚度計(jì)算的斷面系數(shù)計(jì)算式為:

      (4)

      式中:ti——底圈罐壁有效厚度,m。

      注:GB 50341附錄D中底圈罐壁有效厚度和API 650附錄E中底圈罐壁名義厚度均采用符號(hào)t表示,本文為將二者區(qū)分開(kāi),采用ti表示底圈罐壁有效厚度,采用t表示底圈罐壁名義厚度。

      底圈罐壁許用臨界應(yīng)力按式(5)計(jì)算:

      [σcr]=0.22Eti/Di

      (5)

      式中:[σcr]——罐壁許用臨界應(yīng)力,MPa;

      E——設(shè)計(jì)溫度下底圈罐壁材料的彈性模量,MPa。

      1.1.3 晃動(dòng)波高

      在地震載荷作用下,儲(chǔ)罐內(nèi)液體晃動(dòng)撞擊到罐頂可能會(huì)導(dǎo)致罐頂附件脫落,因此,儲(chǔ)罐內(nèi)液面到罐壁頂部的距離應(yīng)大于罐內(nèi)液面晃動(dòng)波高【15-16】。在水平地震作用下,罐內(nèi)液面晃動(dòng)波高的計(jì)算式為:

      (6)

      式中:hv——液面晃動(dòng)波高,m;

      α——地震影響系數(shù),根據(jù)液體晃動(dòng)基本周期及地震影響系數(shù)最大值確定;

      R——儲(chǔ)罐內(nèi)半徑,m。

      1.2 API 650計(jì)算的主要參數(shù)

      1.2.1 錨固系數(shù)

      API 650也通過(guò)錨固系數(shù)來(lái)判定大型儲(chǔ)罐在地震載荷作用下能否自錨固。當(dāng)錨固系數(shù)數(shù)值>1.54時(shí),儲(chǔ)罐可通過(guò)機(jī)械錨固的方法來(lái)保證其穩(wěn)定性。錨固系數(shù)計(jì)算式如下【13】:

      (7)

      式中:Mrw——環(huán)墻彎矩,作用在該罐壁基礎(chǔ)的周邊的部分傾覆力矩,MN·m;

      D——儲(chǔ)罐公稱直徑,m;

      Av——豎向地震加速度系數(shù),%g;

      Fp——操作壓力與設(shè)計(jì)壓力比值,且不低于0.4;

      wint——單位圓周長(zhǎng)度上的介質(zhì)壓力引起的設(shè)計(jì)計(jì)算拔錨載荷,MN/m。

      注:為方便比較中美規(guī)范差異,本文對(duì)同一變量采用相同的符號(hào)。本文采用Fw(API 650標(biāo)準(zhǔn)采用wt符號(hào))表示罐壁罐頂自重(包括罐頂其他載荷)通過(guò)罐壁作用在罐底單位長(zhǎng)度上的提離反抗力,采用FL(API 650標(biāo)準(zhǔn)采用wa符號(hào))表示儲(chǔ)液提供的罐底與罐壁接觸處單位長(zhǎng)度上的提離反抗力。

      1.2.2 底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力

      為避免在地震條件下大型儲(chǔ)罐罐壁下部出現(xiàn)象足,罐壁軸向壓應(yīng)力不應(yīng)大于許用臨界壓應(yīng)力,由API 650 附錄E.6.2.2可知,當(dāng)J≤0.785或J>1.54時(shí),底圈罐壁軸向壓應(yīng)力計(jì)算式為:

      σ1=[Fw(1+0.4Av)+1.273Mrw/D2]/ti

      (8)

      當(dāng)0.785

      (9)

      注:為方便比較中美規(guī)范差異,本文對(duì)同一變量采用相同的符號(hào)。本文采用σ1(API 650標(biāo)準(zhǔn)采用σc符號(hào))表示底圈罐壁最大軸向壓應(yīng)力,采用ti(API 650標(biāo)準(zhǔn)采用ts符號(hào),單位為mm)表示底圈罐壁有效厚度。

      底圈罐壁許用臨界應(yīng)力按式(10)計(jì)算:

      (10)

      式中:G——相對(duì)設(shè)計(jì)密度;

      H——最高設(shè)計(jì)液位,m;

      Fty——底圈壁板最低屈服強(qiáng)度,MPa;

      k——系數(shù)。

      k=GHD2/t2

      式中:t——底圈壁板公稱厚度,mm。

      1.2.3 晃動(dòng)波高

      在水平地震作用下,罐內(nèi)液面晃動(dòng)波高的計(jì)算式為【3】:

      hv=0.42DAf

      (11)

      式中:Af——晃動(dòng)波高計(jì)算時(shí)的加速度系數(shù),%g。

      2 分析討論

      大型儲(chǔ)罐徑厚比通常在1 000以上【17】,儲(chǔ)罐公稱直徑、儲(chǔ)罐內(nèi)徑、儲(chǔ)罐外徑差別很小,對(duì)計(jì)算結(jié)果基本無(wú)影響,為方便對(duì)比,統(tǒng)一采用儲(chǔ)罐公稱直徑D進(jìn)行分析。API 650通過(guò)垂直地震加速度體現(xiàn)豎向地震的影響,并認(rèn)為當(dāng)考慮垂直地震加速度時(shí),在計(jì)算抵抗基礎(chǔ)上的最大上拔力時(shí),應(yīng)考慮系數(shù)1-0.4Av,當(dāng)計(jì)算承壓向下載荷時(shí),應(yīng)考慮系數(shù)1+0.4Av,而GB 50341則通過(guò)Cv來(lái)體現(xiàn)豎向地震影響因素對(duì)承壓向下載荷的影響。

      2.1 中美規(guī)范錨固系數(shù)的差異

      API 650—2007(API 650—2007 12th ed.)中認(rèn)為,錨固系數(shù)計(jì)算式為【18】:

      (12)

      根據(jù)API 650—2007,垂直地震加速度計(jì)算式為:

      Av=0.14SDS

      (13)

      式中:SDS——5%阻尼設(shè)計(jì),以ASCE 7的方法為基礎(chǔ)的短時(shí)間(0.2 s)內(nèi)反應(yīng)譜相應(yīng)加速度,%g。

      由于0.4Av=0.056SDS?1【4】,因此,式(12)可變?yōu)椋?/p>

      J=Mrw/[D2(Fw+FL)]

      (14)

      根據(jù)GB 50341條文說(shuō)明中附錄D.4可知,Mrw=μM1,則式(14)和式(1)表達(dá)式一致,即GB 50341中錨固系數(shù)計(jì)算式是根據(jù)API 650—2007中的公式推導(dǎo)而來(lái),且根據(jù)相同的錨固系數(shù)判定準(zhǔn)則來(lái)判定儲(chǔ)罐是否需要設(shè)置地腳螺栓。但API 650考慮了罐壁內(nèi)部工作壓力對(duì)錨固系數(shù)的影響,且認(rèn)為垂直地震加速度Av=0.47SDS而非原先的Av=0.14SDS,此時(shí)簡(jiǎn)單地忽略垂直地震加速度的影響對(duì)錨固系數(shù)的計(jì)算會(huì)造成較大誤差,因此,這導(dǎo)致對(duì)同一工況的儲(chǔ)罐分別采用中美規(guī)范進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí),計(jì)算出的錨固系數(shù)值差異較大。

      此外,由GB 50341附錄D.4.2的條文說(shuō)明可知,GB 50341表D.4.2-1中彎矩調(diào)整系數(shù)只是針對(duì)于API 650中D類場(chǎng)地類別、儲(chǔ)罐重要度系數(shù)為1的情況進(jìn)行的計(jì)算轉(zhuǎn)化,而根據(jù)API 650附錄E.6.1.5和E.4.6.1中的計(jì)算方法,不同的場(chǎng)地類別和不同的儲(chǔ)罐重要度對(duì)環(huán)墻彎矩Mrw的計(jì)算結(jié)果有影響,因此,GB 50341附錄D中轉(zhuǎn)化而來(lái)的彎矩調(diào)整系數(shù)有一定的局限性。這進(jìn)一步加劇了對(duì)同一工況的儲(chǔ)罐分別采用中美規(guī)范進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)時(shí),其錨固系數(shù)差異較大的情況,具體可見(jiàn)文中實(shí)例。建議GB 50341標(biāo)準(zhǔn)修訂時(shí),考慮不同場(chǎng)地類別和不同儲(chǔ)罐重要度對(duì)彎矩調(diào)整系數(shù)的影響。

      由此可見(jiàn),中美規(guī)范進(jìn)行抗震計(jì)算時(shí),錨固系數(shù)值的差異主要由于API 650中考慮了豎向地震加速度和罐壁內(nèi)部工作壓力對(duì)錨固系數(shù)的影響,而GB 50341均未考慮這兩者帶來(lái)的影響;此外GB 50341中的彎矩調(diào)整系數(shù)只針對(duì)API 650中的D類場(chǎng)地類別、儲(chǔ)罐重要度系數(shù)為1的情況,當(dāng)儲(chǔ)罐在其他場(chǎng)地類別以及儲(chǔ)罐重要度發(fā)生變化時(shí),也會(huì)導(dǎo)致錨固系數(shù)計(jì)算結(jié)果的差異。

      2.2 中美規(guī)范底圈軸向壓應(yīng)力的差異

      本節(jié)為方便討論,僅討論垂直地震加速度Av=0(即不計(jì)入垂直地震力)、Cv=1的情況。由1.1.2 節(jié)和1.2.2節(jié)可知,底圈軸向壓應(yīng)力受錨固系數(shù)數(shù)值的影響。當(dāng)J≤0.785或J>1.54時(shí),由式(2)、式(3)和式(4)可知:

      σ1=[Fw+1.273M1/D2]/ti

      (15)

      同理,式(8)變?yōu)椋?/p>

      σ1=[Fw+1.273Mrw/D2]/ti

      (16)

      比較式(15)和式(16)可見(jiàn),兩者表達(dá)形式一致,但GB 50341在計(jì)算底圈軸向最大壓應(yīng)力時(shí),未如錨固系數(shù)計(jì)算公式一樣引入彎矩系數(shù),導(dǎo)致在J≤0.785或J>1.54時(shí),中美規(guī)范計(jì)算有差異。

      當(dāng)J=0.785+Δ(Δ=1/+∞)時(shí),底圈軸向壓應(yīng)力采用式(9)計(jì)算。聯(lián)立式(9)和式(12)可知:

      σ1=[Fw+1.273Mrw/D2]/ti

      (17)

      由于Δ>0,但無(wú)限接近于0,由式(16)和式(17)可知,當(dāng)錨固系數(shù)J=0.785+Δ時(shí),API 650—2007中底圈最大軸向壓應(yīng)力的計(jì)算結(jié)果和錨固系數(shù)J=0.785時(shí)一致,即可認(rèn)為式(8)和式(9)在錨固系數(shù)為0.785時(shí)取值連續(xù)。

      當(dāng)J=1.54時(shí),同一儲(chǔ)罐是否增加地腳螺栓對(duì)Mrw取值影響不大。聯(lián)立式(9)和式(12)可知:

      σ1=[Fw+4.44×1.273Mrw/D2]/ti

      (18)

      由式(16)、式(17)和式(18)可知:當(dāng)錨固系數(shù)接近0.785時(shí),其翹離系數(shù)約等于1,小于GB 50341中的1.4;當(dāng)錨固系數(shù)接近1.54時(shí),其翹離系數(shù)約等于4.44,大于GB 50341中的1.4。因此當(dāng)0.785

      上述推導(dǎo)是基于API 650—2007中錨固系數(shù)的計(jì)算公式,API 650和API 650—2007相比較,錨固系數(shù)的計(jì)算公式發(fā)生了變化,但底圈最大軸向壓應(yīng)力計(jì)算公式不變。因此必然出現(xiàn)當(dāng)錨固系數(shù)為0.785時(shí),分別采用式(8)和式(9)計(jì)算,底圈最大軸向壓應(yīng)力求值發(fā)生跳躍的現(xiàn)象,不甚合理,建議考慮罐壁內(nèi)部工作壓力對(duì)底圈最大軸向壓應(yīng)力的影響。

      令C=FL-Fpwint,比較式(7)和式(12)可知,新版API 650相當(dāng)于用C取代了API 650—2007中的FL,因此式(9)中的FL由C取代,可保證底圈最大軸向壓應(yīng)力的變化是連續(xù)的,因此,式(9)可修正為:

      (19)

      因此,當(dāng)J≤0.785或J>1.54時(shí),中美規(guī)范的形式是統(tǒng)一的,兩者的計(jì)算結(jié)果差異主要是由于API 650考慮的豎向地震載荷影響因子是1+Av,而GB 50341考慮的豎向地震載荷影響因子是Cv,兩者取值的差異以及Mrw和M1之間未考慮彎矩調(diào)整系數(shù)的影響導(dǎo)致了其計(jì)算結(jié)果的差異;而當(dāng)0.785

      2.3 中美規(guī)范晃動(dòng)波高的差異

      中美規(guī)范中,晃動(dòng)波高均與儲(chǔ)罐的直徑成正比,GB 50341主要由地震影響因素以及儲(chǔ)罐罐形決定,而API 650根據(jù)儲(chǔ)罐組別SUG、儲(chǔ)罐晃動(dòng)基本周期以及調(diào)整阻尼反應(yīng)譜系數(shù)和反應(yīng)譜響應(yīng)加速度參數(shù)共同決定。

      3 計(jì)算實(shí)例

      某固定頂儲(chǔ)罐,材質(zhì)為碳鋼,設(shè)計(jì)壓力為0 kPa,設(shè)計(jì)溫度下材料彈性模量為201 000 MPa;直徑15 m,儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)液位10 m,罐壁總高10.8 m,儲(chǔ)液相對(duì)比重1.0,底圈壁板及底板邊緣板有效厚度均為8.2 mm;底圈壁板及底板邊緣板材質(zhì)的屈服強(qiáng)度為345 MPa,設(shè)計(jì)基本地震加速度0.2g,儲(chǔ)罐罐壁及其附件的質(zhì)量為46 052 kg,罐頂及其附件的質(zhì)量為19 812 kg,罐底質(zhì)量10 898 kg。下面分別計(jì)算場(chǎng)地類別為A、D、E時(shí)儲(chǔ)罐的錨固系數(shù)及底圈壁板軸向壓應(yīng)力,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。

      表1 中美規(guī)范錨固系數(shù)及底圈壁板軸向壓應(yīng)力計(jì)算結(jié)果

      GB 50341場(chǎng)地類別的劃分和API 650不一樣,本案例中沒(méi)有給出中美規(guī)范中不同場(chǎng)地類別之間相互的對(duì)應(yīng)關(guān)系,但由GB 50341第D.3.7條可知,對(duì)最大儲(chǔ)存量小于10 000 m3的儲(chǔ)罐,地震影響系數(shù)的取值與場(chǎng)地類別無(wú)關(guān),因此本案例中無(wú)需轉(zhuǎn)化中美規(guī)范中場(chǎng)地類別的關(guān)系也可比較抗震的主要計(jì)算參數(shù)。對(duì)需轉(zhuǎn)換中美規(guī)范中場(chǎng)地類別的情況,可參考文獻(xiàn)【19】中的做法。

      由表1可知:對(duì)同一操作工況下的儲(chǔ)罐,按GB 50341中的公式計(jì)算,在不同的場(chǎng)地類別下,罐壁底部水平剪切力、罐壁底部?jī)A覆彎矩、罐壁最大軸向壓應(yīng)力、錨固系數(shù)計(jì)算值不變;而按API 650中的公式計(jì)算,上述參數(shù)隨著場(chǎng)地類別的變化而有所不同。

      在場(chǎng)地類別D的設(shè)計(jì)條件下,GB 50341和API 650計(jì)算的結(jié)果差異最小,其中罐壁底部?jī)A覆彎矩、罐壁最大軸向壓應(yīng)力的差比均在5%之內(nèi);而錨固系數(shù)的差異主要是由于API 650中考慮了垂直地震加速度的影響,而GB 50341在計(jì)算錨固系數(shù)時(shí)未考慮該因素。當(dāng)場(chǎng)地類別不為D時(shí),GB 50341和API 650的計(jì)算結(jié)果差異很大,其中罐壁最大軸向壓應(yīng)力的差比有超過(guò)100%的現(xiàn)象,這主要是由于GB 50341中的翹離系數(shù)為定值,而API 650中的翹離系數(shù)和錨固系數(shù)密切相關(guān)。

      針對(duì)本案例,若將儲(chǔ)液相對(duì)比重改為1.1、場(chǎng)地類別改為E,其他條件不變,則按GB 50341計(jì)算,錨固系數(shù)為0.972,按API 650計(jì)算按為1.563,從而出現(xiàn)按GB 50341設(shè)計(jì)該罐為自錨固罐,而按API 650設(shè)計(jì)為機(jī)械式錨固罐的情況。這主要是由于GB 50341在確定錨固系數(shù)時(shí),雖然采用了API 650—2007中附錄E的規(guī)定,但未考慮場(chǎng)地類別、垂直地震加速度等因素的影響,導(dǎo)致對(duì)同一工況下的儲(chǔ)罐進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),兩者在區(qū)分儲(chǔ)罐是否為錨固罐時(shí)差異較大。

      4 結(jié)語(yǔ)

      基于上述分析可得出如下結(jié)論:

      1)API 650和GB 50341均通過(guò)錨固系數(shù)來(lái)判定儲(chǔ)罐是否自錨固,兩者的表達(dá)式基本一致,但GB 50341未考慮內(nèi)壓、豎向地震加速度對(duì)錨固系數(shù)的影響,彎矩調(diào)整系數(shù)只是針對(duì)于API 650中的D類場(chǎng)地類別和儲(chǔ)罐重要度系數(shù)為1的情況,未考慮不同場(chǎng)地類別和不同儲(chǔ)罐重要度的影響,因此,有時(shí)兩個(gè)規(guī)范錨固系數(shù)的計(jì)算結(jié)果差異較大。

      2)當(dāng)J≤0.785或J>1.54時(shí),中美規(guī)范中底圈軸向壓應(yīng)力計(jì)算公式中的形式是統(tǒng)一的,兩者計(jì)算結(jié)果的差異主要是由豎向地震加速度取值的差異,以及Mrw和M1之間未考慮彎矩調(diào)整系數(shù)的綜合影響導(dǎo)致的;而當(dāng)0.785

      3)對(duì)晃動(dòng)波高,GB 50341主要考慮了罐形的影響,API 650則考慮了地震用途組別、儲(chǔ)液晃動(dòng)基本周期、反應(yīng)譜加速度等多種因素的影響。

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      下期要目
      一生清廉
      —— 儲(chǔ)罐
      服務(wù)類別
      論類別股東會(huì)
      商事法論集(2014年1期)2014-06-27 01:20:42
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