魏貝
摘要:本文介紹了許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司1號機組勵磁集電環(huán)短軸支撐軸瓦在機組大修后,由于基礎(chǔ)沉降、軸瓦標高變化引起軸瓦振動值緩慢增大問題的原因分析、處理方案及后續(xù)檢查、調(diào)整的關(guān)鍵點。
關(guān)鍵詞:軸瓦;沉降;標高;振動
一、設(shè)備概況
許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司一期工程為上汽引進美國西屋公司350MW亞臨界、一次中間再熱、單軸、雙排汽、凝汽式汽輪發(fā)電機組,機組設(shè)計出力為350.23MW,設(shè)計主蒸汽壓力為16.67MPa,主蒸汽溫度為538℃,再熱蒸汽溫度為538℃。在循環(huán)水溫度21℃時,可保證排汽壓力5.3KPa,額定蒸汽流量1062.36t/h。龍崗公司一期1號機組、2號機組分別于2001年6月、12月投產(chǎn)。
汽輪機高壓-中壓轉(zhuǎn)子、低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機轉(zhuǎn)子均為雙軸瓦支撐,相鄰轉(zhuǎn)子相互之間為剛性靠背輪聯(lián)結(jié)。為了使軸瓦運行穩(wěn)定,汽輪機高中壓轉(zhuǎn)子及低壓轉(zhuǎn)子#1、#2、#3、#4軸瓦采用可傾瓦結(jié)構(gòu),發(fā)電機#5、#6軸瓦采用半可傾瓦結(jié)構(gòu),發(fā)電機勵磁集電環(huán)短軸#7軸瓦也采用可傾瓦結(jié)構(gòu)。為了防止機組低速時轉(zhuǎn)子與軸瓦間發(fā)生干磨擦,低壓轉(zhuǎn)子#3、#4軸瓦設(shè)置了頂軸油系統(tǒng)。推力軸瓦采用中心可自動調(diào)整的KINGBURY結(jié)構(gòu),盤車裝置采用轉(zhuǎn)速為3rpm的低速盤車。
二、#7軸瓦振動偏大問題的事件描述
2020年9~11月,許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司1號機組進行了投產(chǎn)后的第3次A級檢修,A級檢修中對高中壓缸、低壓缸及推力軸瓦、#1-#7支撐軸瓦進行了解體檢修。A修后11月份1號機組啟動,汽輪機各軸瓦軸振值、瓦振值及軸承金屬溫度均在合格范圍內(nèi)。
2021年2月,1號機組#7軸瓦振動值開始出現(xiàn)緩慢增大的趨勢,尤其是#7軸瓦Y向軸振值增大最為明顯,振動值增大至93μm,#7軸瓦X向軸振值及瓦振值也同樣有不同程度的增大。
2021年5月,#1機組#7軸瓦振動值增大情況持續(xù)加劇,Y向軸振值已達到135μm超過報警值(報警值設(shè)置為125μm)。
1號機組#7軸瓦軸振值、瓦振值自2020年A修后啟動到2021年5月份,隨時間變化情況如下表所示:
三、#7軸瓦振動值增大問題的原因分析
針對許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司1號機組#7軸瓦振動值自A級檢修后半年開始出現(xiàn)緩慢增大的問題,我們對1號機組進行了振動的測試與頻譜分析,并結(jié)合1號機組TDM系統(tǒng)故障原因分析結(jié)果,初步判斷造成#7軸瓦振動值緩慢增大的原因為#7軸瓦標高發(fā)生變化,軸瓦標高的變化造成#7軸瓦軸頸揚度發(fā)生變化,軸系揚度不再符合使轉(zhuǎn)子中心連接成一條光滑曲線的要求,從而造成軸系不穩(wěn)定引起軸瓦振動值的增大。
而對于#7軸瓦標高發(fā)生變化的原因,我們查閱了許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司全廠建構(gòu)筑物沉降觀測項目觀測報告,報告中選取了1號機汽機房全周10個點作為沉降觀察點,以2018年9月份測量觀察點的高程作為初始基準。報告顯示,近三年1號機汽機基礎(chǔ)有一定程度不均勻沉降,詳細沉降數(shù)據(jù)如下:
沉降值單位:mm
根據(jù)上述報告中記錄的1號機組汽機房基礎(chǔ)沉降數(shù)據(jù),可以看出汽機房#1-10個觀測點每年均有不同程度的沉降,以2019-2020年度為例,接近一年的時間1號機汽機基礎(chǔ)最大沉降點為10點位置,沉降量1.00mm,最小沉降點為4點位置,沉降量為0.20mm。
由此可以判斷,1號機汽機基礎(chǔ)不同位置在一段時間內(nèi)產(chǎn)生了不均勻的沉降,2020-2021年度,#7軸瓦處沉降量較軸系其它支撐瓦位置的沉降量偏大,從而導(dǎo)致了1號機組#7軸瓦標高發(fā)生明顯偏大的變化,#7軸瓦軸頸揚度下降,致使整個軸系中心不再是一條連續(xù)光滑的曲線,導(dǎo)致了軸瓦載荷分配不合理、軸系不穩(wěn)定,從而引起#7軸瓦振動緩慢增大情況的發(fā)生。
四、處理過程及結(jié)果
結(jié)合上述對許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司1號機組#7瓦振動值緩慢增大的原因分析,我們制定了通過調(diào)整#7瓦標高來治理軸瓦振動值偏大問題的方案。按照方案,利用2021年6月份1號機停機檢修機會,對#7軸瓦進行了解體、測量與調(diào)整工作,詳細處理過程如下:
(1)1號機組停運后,調(diào)節(jié)級溫度降至180℃,主機達到停運盤車的條件,停運盤車及主機潤滑油系統(tǒng)。
(2)拆除勵磁集電環(huán)短軸化妝板及#7軸瓦溫度、振動測點。
(3)為防止#7軸瓦解體調(diào)整過程軸瓦基礎(chǔ)發(fā)生軸向位移的變化,測量軸瓦解體調(diào)整前與軸瓦后部冷卻風(fēng)扇外殼上、下、左、右四點的軸向距離并做記錄。
(4)拆卸外油擋,解體#7軸瓦上半,測量調(diào)整前軸瓦緊力、頂隙,翻出#7軸瓦下半,為防止#7軸瓦解體調(diào)整過程,軸瓦基礎(chǔ)發(fā)生徑向位移變化,測量軸瓦基礎(chǔ)調(diào)整前油擋洼窩中心,并作記錄。
(5)測量#7軸瓦軸頸揚度,實測值為后揚1.33mm/m,該揚度值與2020年1號機A級檢修后#7軸瓦軸頸揚度比較(2020年1號機A級檢修后#7軸瓦軸頸揚度為后揚1.69 mm/m),發(fā)生了一個很明顯的減少,說明#7軸瓦在A修后運行過程標高確實發(fā)生了一個較為明顯的降低,這也印證了我們對于#7軸瓦振動增大原因為基礎(chǔ)沉降造成變標高降低、軸系不穩(wěn)定的判斷。
為處理#7軸瓦振動偏大問題,我們需對#7軸瓦標高進行調(diào)整,以恢復(fù)#7軸頸揚度符合整個軸系對于揚度的要求。調(diào)整方案為通過在#7軸瓦基礎(chǔ)下部加墊片,提高軸瓦標高,恢復(fù)#7軸頸揚度接近于2020年1號機A修后的軸頸揚度。具體調(diào)整過程如下:
(6)松動#7軸瓦基礎(chǔ)螺栓,通過軸瓦基礎(chǔ)下部頂絲,將軸瓦基礎(chǔ)頂起合適的高度,在基礎(chǔ)下部左右兩側(cè)分別加裝0.35mm的不銹鋼墊片。
(7)按照上述所記錄的#7軸瓦解體調(diào)整前距風(fēng)扇上、下、左、右四個方向的軸向距離,恢復(fù)軸瓦基礎(chǔ)的軸向位置,保證加墊片調(diào)整后軸瓦基礎(chǔ)軸向位置與調(diào)整前一致。
(8)按照上述記錄的軸瓦基礎(chǔ)調(diào)整前油擋洼窩中心記錄,恢復(fù)軸瓦基礎(chǔ),保證加墊片調(diào)整后軸瓦基礎(chǔ)徑向位置與調(diào)整前一致。
(9)測量調(diào)整后#7軸瓦軸頸揚度,實測值為1.66mm/m,該揚度值與預(yù)期期望值1.69mm/m接近,不再進行繼續(xù)調(diào)整,調(diào)整結(jié)束。
(10)回裝#7瓦下瓦,扣上瓦,測量軸瓦調(diào)整后軸瓦緊力、軸瓦頂隙值在標準要求范圍內(nèi)。
(11)回裝#7瓦上瓦,恢復(fù)#7軸瓦溫度、振動測點,回裝勵磁集電環(huán)短軸化妝板。
(12)檢修調(diào)整結(jié)束,現(xiàn)場清理。
經(jīng)此次1號機#7軸瓦標高調(diào)整,我們通過在軸瓦基礎(chǔ)下部加0.35mm墊片抬高了軸瓦標高,增大了軸頸揚度。2021年6月份,1號機組啟動,汽機沖轉(zhuǎn)一次成功。啟動后機組帶248MW負荷情況下,#7軸瓦X/Y向軸振值分別為28.5μm、60.5μm,#7軸瓦X/Y向瓦振值分別為31.6μm、34.1μm。#7軸瓦軸振、瓦振振動值均下降至合格范圍,1號機組#7軸瓦振動偏大問題處理情況理想。
五、結(jié)論與后續(xù)檢查、調(diào)整建議
西屋350MW機組汽輪機因汽機房基礎(chǔ)沉降不均,造成勵磁集電環(huán)短軸#7軸瓦基礎(chǔ)標高發(fā)生變化、軸頸揚度下降,該變化使得整個軸系揚度不再滿足轉(zhuǎn)子中心線連接成一條光滑曲線的要求,引起軸瓦載荷分配不合理、軸系穩(wěn)定性降低,造成勵磁集電環(huán)短軸支撐軸瓦振動增大。我們通過對#7軸瓦進行解體,測量軸頸揚度值,并通過調(diào)整軸瓦基礎(chǔ)下部墊片,抬高軸瓦標高,增大軸頸揚度使其滿足整個軸系對于揚度、轉(zhuǎn)子中心的要求,從而處理軸瓦振動值偏大的問題。
隨著時間推移,汽機房沉降仍在一直發(fā)生,此次調(diào)整后,未來仍可能再次出現(xiàn)同樣的問題。而有了上述處理的方案及經(jīng)驗,我們建議每隔1~2年,結(jié)合機組等級檢修機會,對勵磁集電環(huán)短軸#7軸瓦軸頸揚度進行測量,并結(jié)合機組實際運行狀況,進行有針對性的調(diào)整,以保證機組運行中勵磁集電環(huán)短軸支撐軸瓦振動值不超標,運行安全可靠。
參考文獻:
[1]許昌龍崗發(fā)電有限責(zé)任公司一期工程主機說明書。