姚遠(yuǎn) 陳穎 陳健勇 梁志穎

(1.中國科學(xué)院廣州能源研究所，廣東 廣州 510640；2.廣東工業(yè)大學(xué) 材料與能源學(xué)院，廣東 廣州 510006；3.中國科學(xué)院可再生能源重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 廣州 510640)

板式換熱器因具有換熱效率高、熱損失小、結(jié)構(gòu)緊湊、使用壽命長等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于供熱、制冷、石油、化工、電力等行業(yè)，目前在液-液換熱器中已經(jīng)得到了大量應(yīng)用[1]。板式冷凝器作為高效相變板式換熱器的應(yīng)用也越來越多[2-3]，與液-液換熱不同，板式冷凝器中蒸氣冷凝換熱是更為復(fù)雜的氣液兩相流在小空間的傳熱傳質(zhì)過程。由于板式換熱器板間距較小，流道結(jié)構(gòu)復(fù)雜，沿程阻力大，蒸氣冷凝液不能及時(shí)排走，往往在冷凝器的后半部分聚集，形成很厚的液膜，熱阻劇增，導(dǎo)致?lián)Q熱效率變差[4-7]。但目前大多數(shù)板式冷凝器直接采用液-液板式換熱器，只是在蒸氣進(jìn)口的尺寸和波紋的形狀方面進(jìn)行了一些改進(jìn)，并沒有從根本上解決液膜聚集的問題，所以，如果要充分發(fā)揮板式冷凝器換熱效率高的優(yōu)點(diǎn)，必須對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造。

基于工質(zhì)在高干度冷凝過程中能獲得高效換熱效果，彭曉峰等[8]在管內(nèi)冷凝強(qiáng)化傳熱中最先提出分液冷凝的技術(shù)思路，并構(gòu)建了“短管傳熱、管間氣液分離、全程等速”的分液冷凝強(qiáng)化傳熱方法。目前相關(guān)研究主要集中于分液式的平行流冷凝器，在分液冷凝器熱力性能的提升和分液冷凝器對(duì)系統(tǒng)性能的影響兩個(gè)方面取得了較多成果。在分液冷凝器熱力性能研究方面，陳穎等[9-10]闡述了平行管內(nèi)分液冷凝強(qiáng)化冷凝傳熱的原理，從理論上分析了該技術(shù)能同時(shí)實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化傳熱和降低壓降的可行性，并在微通道平行流冷凝器上進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，取得了良好的強(qiáng)化換熱效果[11-12]。Hua等[13]提出了氣液分離冷凝器(LSC)管內(nèi)熱力性能預(yù)測模型，并利用懲罰因子對(duì)LSC的制冷回路進(jìn)行了優(yōu)化。為了驗(yàn)證模型的正確性，進(jìn)行了LSC傳熱量和壓降的實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，換熱系數(shù)和壓降的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與計(jì)算結(jié)果誤差均在±30%范圍內(nèi)。陳二雄等[14-15]利用上述模型做了進(jìn)一步研究，結(jié)果表明：不同管程的設(shè)計(jì)，管內(nèi)制冷劑的流量分配均勻性存在較大的差異，均勻性越好，其綜合熱力性能越優(yōu)。Luo等[16-17]設(shè)計(jì)了一種管翅式分液冷凝器，以總成本最小化為目標(biāo)函數(shù)，包含多個(gè)連續(xù)變量和離散變量的結(jié)構(gòu)優(yōu)化數(shù)學(xué)模型，并對(duì)模型進(jìn)行了驗(yàn)證。與傳統(tǒng)換熱器相比，管翅式分液冷凝器具有相對(duì)較低的壓力降和較高的傳熱系數(shù)。

在分液冷凝器對(duì)系統(tǒng)性能影響的研究方面,Chen等[18-19]研究了空冷式氣液分離冷凝器(LSC)對(duì)制冷系統(tǒng)的影響，并與傳統(tǒng)的蛇形冷凝器(SC)和平行流冷凝器(PFC)進(jìn)行了比較。在29～41 ℃的環(huán)境溫度下，LSC機(jī)組的性能系數(shù)分別比SC和PFC機(jī)組高5.41%～7.56%和6.51%～7.16%。LSC機(jī)組的效率比SC機(jī)組和PFC機(jī)組分別提高了6.89%～9.13%和6.89%～8.71%。鄭文賢等[20-21]對(duì)比研究了采用不同分液隔板結(jié)構(gòu)的分液冷凝器對(duì)整個(gè)制冷系統(tǒng)性能的影響。結(jié)果顯示具有不同孔徑結(jié)構(gòu)分液隔板的冷凝器可以具有不同的熱力性能，也可以具有相近的熱力性能，設(shè)計(jì)合理的分液隔板可使冷凝器的冷凝段壁溫幾乎不變，且端壓降最小，其系統(tǒng)的制冷劑流量最大，且制冷量和EER最高。

總之，上述文獻(xiàn)的研究結(jié)論都說明將分液冷凝器應(yīng)用在熱泵或制冷系統(tǒng)均可不同程度地提高系統(tǒng)整體性能。目前，絕大多數(shù)分液冷凝技術(shù)的研究都局限在管翅式換熱器或管殼式換熱器，而對(duì)于分液型板式冷凝器的研究非常少。本文創(chuàng)新設(shè)計(jì)了一種帶分液結(jié)構(gòu)的新型板式冷凝器。與常規(guī)的液-液板式冷凝器相比，它可以加快排液速度，減小附著在板片上的冷凝液膜的厚度，降低液膜的導(dǎo)熱阻，增大板式冷凝器的相變傳熱系數(shù)。本文介紹了該分液型板式冷凝器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工作原理，并進(jìn)行了與常規(guī)板式冷凝器在同等初始工況下的換熱性能對(duì)比實(shí)驗(yàn)。

1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

本文設(shè)計(jì)的分液型板式冷凝器的主要結(jié)構(gòu)及分液原理如圖1所示，板片結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)如圖2所示。冷凝器主要由前后固定板、傳熱板(分為A、B型)、密封圈(分為A、B型)組成。密封圈將傳熱板A、B隔開，形成交替布置的蒸氣流道和冷卻水流道，并將每個(gè)傳熱板同一面隔成兩個(gè)換熱區(qū)域，一個(gè)是蒸氣冷凝區(qū)，一個(gè)是冷卻水傳熱區(qū)。工作時(shí)，蒸氣由蒸氣進(jìn)口進(jìn)入冷凝器，首先沿著A型板片與B型板片間的蒸氣流道進(jìn)入第一冷凝區(qū)，部分蒸氣凝結(jié)成的冷凝液和未冷凝蒸氣組成的氣液兩相流向下流動(dòng)，到達(dá)板片中間位置時(shí)，被密封圈阻擋，冷凝液流入分液口，并從排液管道排出。蒸氣密度小，向上流動(dòng)，從排氣口流出第一冷凝器區(qū)，進(jìn)入相鄰流道的第二冷凝區(qū)繼續(xù)冷凝，最終從第二冷凝區(qū)底部的冷凝液排出口流出冷凝器。冷卻水與蒸氣逆流布置，從板片底部的冷卻水進(jìn)口進(jìn)入冷凝器第二冷凝區(qū)，到換熱板中間位置后穿過中間進(jìn)口進(jìn)入另一側(cè)的冷凝器第一冷凝區(qū)，最后從頂部的冷卻水出口流出。所以，該分液型板式冷凝器傳熱板的一側(cè)既有冷凝流道，也有冷卻水流道。另外A、B型板片除波紋傾角是反向的，其余外形尺寸與波紋形狀完全相同，具體尺寸見表1。

圖1 分液型板式冷凝器主要結(jié)構(gòu)及原理圖Fig.1 Main structure and principle diagram of the liquid vapor separation plate condenser

圖2 分液板片結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic drawing of corrugated plate with liquid-vapor separation

表1 分液型板式冷凝器主要尺寸Table 1 Parameters of the liquid-vapor separation plate condenser

2 實(shí)驗(yàn)測試系統(tǒng)

2.1 實(shí)驗(yàn)臺(tái)設(shè)計(jì)

本文作者已從理論上計(jì)算并分析了分液型板式冷凝器可以實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化冷凝換熱的機(jī)理[22]，但其實(shí)際換熱效果還需得到實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。因此，本團(tuán)隊(duì)搭建了板式換熱器冷凝換熱實(shí)驗(yàn)臺(tái)，并采用常規(guī)板式冷凝器與本文所設(shè)計(jì)的分液型板式冷凝器進(jìn)行對(duì)比實(shí)驗(yàn)。

實(shí)驗(yàn)臺(tái)主要由蒸發(fā)器、冷凝器(常規(guī)型和分液型)、工質(zhì)循環(huán)泵、冷水機(jī)組、熱水機(jī)組、閥門以及各類測量儀表組成，系統(tǒng)組成如圖3所示。該實(shí)驗(yàn)裝置包括3個(gè)流體循環(huán)系統(tǒng)，分別是熱水循環(huán)系統(tǒng)、工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)和冷卻水循環(huán)系統(tǒng)。在熱水循環(huán)系統(tǒng)，由熱水機(jī)組向蒸發(fā)器提供恒溫?zé)崴?，通過調(diào)節(jié)熱水流量和溫度來控制蒸發(fā)器的輸入熱量，從而使進(jìn)入冷凝器前的蒸氣達(dá)到設(shè)定的溫度和干度。

圖3 板式冷凝器實(shí)驗(yàn)臺(tái)原理圖Fig.3 Schematic diagram of plate condenser testing device

1—流量調(diào)節(jié)閥①;2—流量計(jì)①;3—溫度傳感器①;4—蒸發(fā)器;5—溫度傳感器⑤;6 —壓力傳感器①;7—開關(guān)閥①;8—開關(guān)閥②;9 —分液型板式冷凝器;10—常規(guī)板式冷凝器;11—開關(guān)閥③;12—開關(guān)閥④;13—溫度傳感器③;14—流量計(jì)②;15—流量調(diào)節(jié)閥②;16—冷水機(jī)組;17—溫度傳感器④;18—開關(guān)閥⑤;19—開關(guān)閥⑥;20—開關(guān)閥⑦;21—開關(guān)閥⑧;22—壓力傳感器②;23—溫度傳感器⑥;24—儲(chǔ)液罐;25—工質(zhì)循環(huán)泵;26—流量調(diào)節(jié)閥③;27—流量計(jì)③;28—溫度傳感器②;29—熱水機(jī)組

在工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)，冷媒工質(zhì)依次流過儲(chǔ)液罐、工質(zhì)循環(huán)泵、蒸發(fā)器(吸熱蒸發(fā))、冷凝器(放熱冷凝)。工質(zhì)的流量可以由工質(zhì)循環(huán)泵(采用隔膜計(jì)量泵)粗調(diào)和流量調(diào)節(jié)閥③細(xì)調(diào)的方法來完成。在冷卻水循環(huán)系統(tǒng)，由冷水機(jī)組向冷凝器提供設(shè)定好溫度的冷卻水，通過流量調(diào)節(jié)閥②調(diào)節(jié)冷卻水流量，從而控制冷凝器出口蒸氣干度和過冷度。冷、熱水循環(huán)系統(tǒng)通過溫度傳感器來測量水在流過蒸發(fā)器和冷凝器前后的溫度，通過流量計(jì)來測量水流量，從而可以計(jì)算出蒸發(fā)器和冷凝器實(shí)時(shí)的換熱量。工質(zhì)循環(huán)系統(tǒng)除了安裝有溫度傳感器和流量計(jì)，還通過壓力傳感器來測量冷凝器前后的系統(tǒng)壓力，得到冷凝器的壓力損失。實(shí)驗(yàn)臺(tái)測量儀器的詳細(xì)信息如表2所示。

表2 測量儀器詳細(xì)信息Table 2 Details for the measuring instruments

2.2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

實(shí)驗(yàn)中有些參數(shù)值是可以直接測量的，比如溫度、壓力、流量等，但有些參數(shù)值必須由直接測量值通過一定的公式計(jì)算才能得到。以下是需要經(jīng)過計(jì)算的工況參數(shù)和實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

2.2.1 換熱量

根據(jù)熱平衡，水側(cè)的換熱量等于工質(zhì)側(cè)的換熱量，所以工質(zhì)側(cè)冷凝換熱量可以按水側(cè)計(jì)算：

Qw=qwcp,wΔTw

(1)

式中，Qw是水側(cè)換熱量，kW;qw是水的流量，kg/s；cp,w是水的定壓比熱容，kJ/(kg·K)；ΔTw是換熱器進(jìn)出口水溫溫差，K。

2.2.2 蒸氣干度

工質(zhì)蒸氣進(jìn)口干度是板式冷凝器換熱性能測試中很重要的一個(gè)初始條件，其數(shù)值無法直接通過儀表測量，但可以根據(jù)蒸發(fā)流程中水側(cè)和工質(zhì)側(cè)的熱平衡進(jìn)行間接計(jì)算[23]，計(jì)算公式為

(2)

式中:xr,in為工質(zhì)蒸氣進(jìn)口干度；γr為工質(zhì)的氣化潛熱，kJ/kg；q1、q3分別為蒸發(fā)器熱水流量和工質(zhì)流量，kg/s;cp,r為工質(zhì)的定壓比熱容，kJ/(kg·K)；T1、T2、T5、T6分別為蒸發(fā)器熱水進(jìn)口溫度、蒸發(fā)器熱水出口溫度、冷凝器工質(zhì)進(jìn)口溫度、冷凝器工質(zhì)出口溫度，℃。

2.2.3 換熱系數(shù)

冷凝器的總換熱系數(shù)可由下式求出：

(3)

式中：K為冷凝器的總換熱系數(shù)，W/(m2·K)；Qc,w為冷凝器水側(cè)換熱量,W；A為冷凝器板片總換熱面積，m2；ΔTLMTD為冷凝器冷卻水和工質(zhì)的平均對(duì)數(shù)溫差。

因?yàn)閾Q熱板厚度很薄，金屬導(dǎo)熱系數(shù)很大，其導(dǎo)熱熱阻可以忽略，所以冷凝器工質(zhì)側(cè)的冷凝換熱系數(shù)可由下式求出：

(4)

式中，hr為冷凝器工質(zhì)側(cè)的冷凝換熱系數(shù)，W/(m2·K)；hw為冷凝器冷卻水側(cè)的對(duì)流換熱系數(shù)，W/(m2·K)。

關(guān)于板式換熱器單相流體對(duì)流換熱系數(shù)，不同的學(xué)者提出了不同的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。Kim[24]使用最小二乘法和多重回歸法研究了板式冷凝器中水側(cè)的對(duì)流換熱特性，他提出的水側(cè)實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式同時(shí)考慮了雷諾數(shù)、普朗特?cái)?shù)和波紋傾角的影響，是認(rèn)可度較高的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式，因此，本文中采用Kim關(guān)聯(lián)式：

(5)

(6)

通過壓差計(jì)測量出來的冷凝器工質(zhì)側(cè)進(jìn)出口之間的壓力差實(shí)際上由沿程摩擦壓降、局部形阻壓降、重力壓降和加速壓降共同組成，但由于在板式冷凝器實(shí)際應(yīng)用中局部形阻壓降、重力壓降和加速壓降太小，合計(jì)一般不超過總壓降的10%，為了簡化計(jì)算，本文將壓差測量值全部視作沿程摩擦壓降ΔPr,fr。

2.3 測量結(jié)果的不確定度分析

根據(jù)Taylor等[25]關(guān)于測量結(jié)果不確定度的評(píng)定和表達(dá)式的研究，對(duì)通過多次測量得到的測量結(jié)果(如板式冷凝器的結(jié)構(gòu)尺寸)不確定度采用A類評(píng)定，對(duì)于流量、溫度、壓力、壓差等測量儀器所測結(jié)果的不確定度采用B類評(píng)定，認(rèn)為其服從均勻分布,對(duì)于換熱量、換熱系數(shù)等通過公式計(jì)算所得到的間接測量結(jié)果，因其表達(dá)式為若干相互獨(dú)立的直接測量值的函數(shù)，依據(jù)不確定度傳遞理論，其不確定度可以按照下述公式計(jì)算:

(7)

式中，y表示間接測量結(jié)果，xi表示若干相互獨(dú)立的直接測量值，f為y和xi之間的函數(shù)關(guān)系，δxi為xi的不確定度。

間接測量結(jié)果的相對(duì)不確定度可按下式表示：

(8)

通過采用上述計(jì)算公式可以求出本實(shí)驗(yàn)所測得的不同測量結(jié)果的不確定度，計(jì)算過程省略，將各參數(shù)不確定度的計(jì)算結(jié)果列于表3。

表3 測量參數(shù)的不確定度Table 3 Uncertainty of measurement parameters

2.4 工況參數(shù)的設(shè)定

實(shí)驗(yàn)的循環(huán)工質(zhì)采用熱泵常用工質(zhì)R134a，實(shí)驗(yàn)初始條件的設(shè)定參考該板式冷凝器的常用工作工況。本文的實(shí)驗(yàn)共測試了處于熱平衡狀態(tài)(即系統(tǒng)各個(gè)狀態(tài)點(diǎn)參數(shù)在沒有人為調(diào)節(jié)時(shí)不再變化，并穩(wěn)定30 min)的10個(gè)不同工況。每個(gè)工況均先進(jìn)行常規(guī)板式冷凝器的測試，然后進(jìn)行分液型板式冷凝器的測試，改變測試?yán)淠鲿r(shí)并不調(diào)節(jié)熱水和冷卻水的進(jìn)口溫度和流量，也不改變工質(zhì)流量，即同一工況的初始條件保持相同。以這10個(gè)工況參數(shù)的實(shí)測結(jié)果為依據(jù)，來對(duì)比分析分液型板式冷凝器和常規(guī)板式冷凝器的換熱系數(shù)和壓降。上述10個(gè)工況初始條件的實(shí)測參數(shù)列于表4。

表4 對(duì)比實(shí)驗(yàn)中初始條件的實(shí)測參數(shù)Table 4 Measured parameters of initial conditions of comparison test

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 換熱系數(shù)的對(duì)比

按照表4所列的10個(gè)初始條件分別進(jìn)行了常規(guī)板式冷凝器和分液型板式冷凝器的換熱性能對(duì)比實(shí)驗(yàn)，經(jīng)過對(duì)測試結(jié)果的計(jì)算和整理，兩種板式冷凝器水側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)如圖4(a)所示，工質(zhì)側(cè)冷凝換熱系數(shù)如圖4(b)所示，整體總換熱系數(shù)如圖4(c)所示。

由圖4(a)所示的水側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)實(shí)測值可知，不管哪一種工況，只要冷熱水的溫度、流量等初始條件相同，常規(guī)板式冷凝器和分液型板式冷凝器在水側(cè)的對(duì)流換熱系數(shù)基本上都是相同的。這主要是因?yàn)榕c常規(guī)板式冷凝器相比，分液式結(jié)構(gòu)并沒有改變板式冷凝器水側(cè)的流道尺寸結(jié)構(gòu)和流動(dòng)方向。10個(gè)工況求得的水側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)介于4 800～5 000 W·m-2·K-1之間。

由圖4(b)所示的工質(zhì)側(cè)冷凝換熱系數(shù)實(shí)測值可知，在不同初始條件工況下的分液型板式冷凝器冷凝換熱系數(shù)均大于相對(duì)應(yīng)的常規(guī)板式冷凝器的冷凝換熱系數(shù)。10個(gè)工況求得的冷凝換熱系數(shù)介于382～1 780 W·m-2·K-1之間，分液型板式冷凝器比常規(guī)板式冷凝器高8.3%～51.6%。

圖4(c)所示的冷凝器總換熱系數(shù)實(shí)測值對(duì)比與圖4(b)所示冷凝器工質(zhì)側(cè)冷凝換熱系數(shù)的對(duì)比類似，分液型板式冷凝器總換熱系數(shù)均大于相對(duì)應(yīng)的常規(guī)板式冷凝器總換熱系數(shù)，10個(gè)工況求得的冷凝器總換熱系數(shù)介于354～1 300 W·m-2·K-1之間，分液型板式冷凝器比常規(guī)板式冷凝器高7.6%～38.3%。

以上各圖的實(shí)測數(shù)據(jù)說明，與常規(guī)板式冷凝器相比，在同等初始條件下，分液型板式冷凝器的水側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)基本不變，工質(zhì)側(cè)冷凝換熱系數(shù)和總體換熱系數(shù)均大于常規(guī)板式冷凝器。此結(jié)果驗(yàn)證了分液型板式冷凝器可以強(qiáng)化冷凝換熱的理論推理結(jié)論，為進(jìn)一步分析其強(qiáng)化機(jī)理和影響因素提供了實(shí)測數(shù)據(jù)支持。

3.2 換熱量的對(duì)比

通過換熱量可以從宏觀上比較常規(guī)板式冷凝器和分液型板式冷凝器的實(shí)際工作效果。圖5列出了在上述10個(gè)初始條件下兩種板式冷凝器換熱量的對(duì)比。從數(shù)值上來看，常規(guī)冷凝器總換熱量介于4.52～7.33 kW之間，分液型冷凝器總換熱量介于4.64～7.12 kW之間，10個(gè)工況的分液型板式冷凝器總換熱量與常規(guī)板式冷凝器總換熱量大致相等，并無明顯增加。這是因?yàn)?，分液后第二冷凝區(qū)的工質(zhì)流量減少，第二冷凝區(qū)的熱負(fù)荷減少，相應(yīng)地，第二冷凝區(qū)冷卻水的溫升也減小，流入第一冷凝區(qū)后的冷卻水溫度比常規(guī)組合時(shí)要低，造成第一冷凝區(qū)冷熱流的溫差增大，因此，分液型板式冷凝器第一冷凝區(qū)的換熱量是增加的，而第二冷凝區(qū)的換熱量是減小的，兩者疊加的效果就是總換熱量保持了相對(duì)穩(wěn)定。

圖5 常規(guī)和分液型板式冷凝器換熱量實(shí)測值對(duì)比Fig.5 Comparison of the measured values of heat exchange capacity between CPC and LVSPC

3.3 冷凝側(cè)壓降的對(duì)比

常規(guī)板式冷凝器與分液型板式冷凝器的壓降可以通過在冷凝器進(jìn)出口處安裝的壓力傳感器測量值之差來求得，其數(shù)值列于圖6。由圖中實(shí)測到的工質(zhì)側(cè)壓降可以發(fā)現(xiàn)，分液型板式冷凝器在所有工況中的總壓降都小于常規(guī)板式冷凝器，這是因?yàn)橥ㄟ^分液措施，分液型板式冷凝器第二冷凝區(qū)的工質(zhì)流速明顯下降，其壓降顯著降低，因此使得分液型板式冷凝器總的壓降降低。該結(jié)果說明分液型板式冷凝器具有降低流動(dòng)阻力，減少泵功的作用。10個(gè)工況求得的分液型板式冷凝器總壓降介于6.55～22.32 kPa之間，比相同工況的常規(guī)板式冷凝器總壓降減小了2.6%～11.4%。

圖6 常規(guī)和分液型板式冷凝器壓降實(shí)測值對(duì)比Fig.6 Comparison of the measured values of ΔP between CPC and LVSPC

4 結(jié)論

本文主要對(duì)板式冷凝器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行了創(chuàng)新設(shè)計(jì)，并搭建了實(shí)驗(yàn)臺(tái)對(duì)其換熱性能進(jìn)行對(duì)比測試，得到了以下幾點(diǎn)結(jié)論：

1)通過在板式冷凝器換熱板片中間位置設(shè)置分液口，可以加快排液速度，減小附著在板片上的冷凝液膜的厚度，降低蒸氣與板片之間液膜的導(dǎo)熱熱阻，從而增大板式冷凝器的相變傳熱系數(shù)。

2)通過10個(gè)不同測試工況的實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在同等初始條件下，與常規(guī)板式冷凝器相比，分液型板式冷凝器工質(zhì)側(cè)冷凝換熱系數(shù)提高了8.3%～51.6%，總換熱系數(shù)提高了7.6%～38.3%。

3)從測試結(jié)果中也發(fā)現(xiàn)，分液型板式冷凝器總換熱量與常規(guī)板式冷凝器總換熱量大致相等，并無明顯增加，這是由于分液造成了第二冷凝區(qū)的工質(zhì)流量減少，使得第一冷凝區(qū)換熱量增加的同時(shí)也減少了第二冷凝區(qū)換熱量，因此總換熱量保持基本不變。

4)通過分液措施，第二冷凝區(qū)的工質(zhì)流速明顯下降，其壓降顯著降低，因此減小了冷凝器的總壓降。實(shí)驗(yàn)測試結(jié)果發(fā)現(xiàn)，分液型板式冷凝器比相同工況的常規(guī)板式冷凝器總壓降減小了2.6%～11.4%。