尤耿明 王光進, 劉文連 孔祥云 胡 航 劉俊新 朱寶龍 樊曉一5
(1.昆明理工大學(xué)公共安全與應(yīng)急管理學(xué)院,云南 昆明 650093;2.昆明理工大學(xué)國土資源工程學(xué)院,云南 昆明 650093;3.中國有色金屬工業(yè)昆明勘察設(shè)計研究院有限公司,云南 昆明 650051;4.西南科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院,四川 綿陽 621010;5.西南石油大學(xué)土木工程與測繪學(xué)院,四川 成都 610500)
軟弱夾層是巖體中力學(xué)強度低、流變效應(yīng)顯著的軟弱帶或軟弱結(jié)構(gòu)面。軟弱夾層的存在直接或間接地威脅到邊坡穩(wěn)定性,邊坡易發(fā)生沿軟弱夾層的滑動破壞。如2009年6月5日,重慶武隆雞尾山發(fā)生層狀基巖滑坡,總體積約500萬m3的厚層灰?guī)r整體沿斜傾的軟弱夾層發(fā)生滑動,事故造成74人死亡、8人受傷[1-3]。根據(jù)大量學(xué)者的研究成果和工程實際經(jīng)驗表明,含軟弱夾層邊坡的穩(wěn)定性往往與夾層的賦存狀態(tài)密切相關(guān)。目前,學(xué)者針對軟弱夾層賦存狀態(tài)對邊坡穩(wěn)定性的影響研究已經(jīng)取得了一定的進展。皮曉清等[4]引入考慮強度折減法的有限元極限分析上限法,研究了軟弱夾層的厚度、傾角、強度、埋藏深度對邊坡穩(wěn)定性以及破壞模式的影響。殷博等[5]將數(shù)值模擬與數(shù)理統(tǒng)計正交試驗結(jié)合,對軟弱夾層傾角、厚度、黏聚力及內(nèi)摩擦角進行單因素敏感性分析。張社榮等[6]揭示了多層軟弱夾層不同傾角條件下邊坡巖體失穩(wěn)機制和破壞面位置。王哲等[7]基于拉張破壞原理,研究了軟弱夾層埋藏深度、傾角及厚度對坡體內(nèi)裂紋擴展和應(yīng)力演變過程的影響。在含軟弱夾層邊坡的長期穩(wěn)定性分析中,考慮軟弱夾層蠕變特性更貼近工程實際[8]。在軟弱夾層蠕變特性研究中,王志儉等[9]采用Singh-Mitchell模型描述了軟弱夾層的蠕變特性;巨能攀等[10]通過改進Burgers模型研究了軟弱夾層的長期強度;朱賽楠等[11]開展了軟弱夾層不同演化階段的剪切蠕變力學(xué)特性分析。
基于此,本項目以某典型的含緩傾軟弱夾層露天礦山邊坡為研究對象,探討軟弱夾層賦存狀態(tài)黏聚力、內(nèi)摩擦角、傾角及埋藏深度對邊坡穩(wěn)定性的影響規(guī)律;又選取Burgers本構(gòu)模型,考慮軟弱夾層蠕變特性來分析邊坡的長期穩(wěn)定性。
某典型的含緩傾軟弱夾層露天礦山采場邊坡整體地勢較高,呈EW走向。采場邊坡大部分巖體以青灰色中厚層狀石灰?guī)r為主,該組石灰?guī)r含有一層軟弱夾層。此類軟弱夾層為二疊系炭質(zhì)泥頁巖,其主要礦物成分為方解石、石英、蒙脫石等,物理力學(xué)性質(zhì)較差。巖石常規(guī)物理力學(xué)參數(shù)如表1所示。
根據(jù)礦山原始地形圖與現(xiàn)場勘查結(jié)果,在采場臨空坡面選取了代表性剖面做為研究對象,圖1為采場邊坡三維模型及剖面線位置。
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剖面模型如圖2所示,模型長240.7 m,高83.2 m,軟弱夾層在臨空面高程1 733.2~1 736.1 m位置處出露,夾層傾角為10°,厚度為2.43 m。采用ansys軟件進行建模與網(wǎng)格剖分,其中對軟弱夾層分組網(wǎng)格進行加密,將邊坡模型導(dǎo)入FLAC3D中,得到FLAC3D計算模型如圖3所示(共剖分33 947個網(wǎng)格與8 648個節(jié)點),Z軸方向長度為10 m。約束條件為對左右兩側(cè)水平約束及底面固定約束。
為了研究軟弱夾層賦存狀態(tài)對邊坡穩(wěn)定性的影響,設(shè)計4組模擬方案分別針對軟弱夾層黏聚力、內(nèi)摩擦角、傾角及埋藏深度進行數(shù)值分析。基于圖3 FLAC3D模型,對上述4個參數(shù)采用單一變量進行模擬,夾層厚度保持不變。其余物理力學(xué)參數(shù)如表1所示,模擬方案設(shè)計如表2所示。圖4為軟弱夾層不同傾角示意圖,圖5為軟弱夾層不同埋藏深度示意圖。
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傳統(tǒng)強度折減法是基于摩爾—庫倫模型的穩(wěn)定性分析方法。通過不斷折減巖土體的抗剪強度,直至邊坡達到臨界破壞狀態(tài),此時的折減系數(shù)Fs即為邊坡安全系數(shù)。分析方程式如下:
式中,C、?分別為黏聚力與 內(nèi)摩擦角;C′、?′分別為折減后的黏聚力與內(nèi)摩擦角;Fs為折減系數(shù)。
基于傳統(tǒng)強度折減法分析軟弱夾層不同黏聚力、內(nèi)摩擦角工況下對采場邊坡穩(wěn)定性影響。軟弱夾層不同黏聚力工況下邊坡水平方向位移結(jié)果云圖如圖6所示。由圖6可看出,采場邊坡臨空面滑出口位于軟弱夾層出露位置,從滑出口到坡頂,位移量沿著軟弱夾層呈現(xiàn)縱向分層遞減分布,距滑出口位置越近,其水平位移變形越大;在臨界破壞時,從滑出口位置沿著軟弱夾層形成完整的貫通滑面,從而出現(xiàn)整個滑坡體顯著的水平滑移;隨著軟弱夾層黏聚力的增大,整個滑坡體的水平位移減小。圖6(a)為工程實際采場邊坡模擬結(jié)果。隨著軟弱夾層內(nèi)摩擦角的增大,邊坡位移量分布規(guī)律先與上述軟弱夾層黏聚力影響分析的邊坡位移量分布規(guī)律一致,直至軟弱夾層內(nèi)摩擦角達到55°時(如圖7所示),位移量沿著坡角方向出現(xiàn)傾斜分層現(xiàn)象,邊坡位移量分布不再受軟弱夾層控制。圖8為軟弱夾層不同黏聚力、內(nèi)摩擦角工況下邊坡安全系數(shù)及水平位移最大值變化趨勢。由圖8可知,當(dāng)軟弱夾層黏聚力在300~1 000 kPa的范圍變化時,邊坡安全系數(shù)先逐漸升高,水平位移最大值先逐漸降低,直至黏聚力增加到800 kPa時,繼續(xù)增加黏聚力,邊坡安全系數(shù)與水平位移最大值均開始變化很??;當(dāng)軟弱夾層內(nèi)摩擦角在25~55°的范圍變化時,邊坡安全系數(shù)先逐漸升高,水平位移最大值先逐漸降低,直至內(nèi)摩擦角增加到45°時,繼續(xù)增加內(nèi)摩擦角,邊坡安全系數(shù)與水平位移最大值均開始變化很小。結(jié)果說明當(dāng)軟弱夾層黏聚力達到800 kPa、內(nèi)摩擦角達到45°時,軟弱夾層強度基本不再影響邊坡穩(wěn)定性。
基于傳統(tǒng)強度折減法分析軟弱夾層不同傾角、埋藏深度工況下對采場邊坡穩(wěn)定性影響,觀察計算不收斂時最大剪應(yīng)變增量形成的剪切帶,可認為此剪切帶即為滑裂帶。得到軟弱夾層不同傾角、埋藏深度工況下采場邊坡的滑裂帶,如圖9、圖10所示,以及邊坡安全系數(shù)、水平位移最大值變化趨勢,如圖11所示。由圖9可看出,隨著軟弱夾層傾角的增大,邊坡滑裂帶逐漸變淺,從軟弱夾層出露位置沿軟弱夾層向坡頂前緣收縮,滑出口位于軟弱夾層出露位置。由圖10可看出,隨著軟弱夾層埋藏深度的增大,邊坡滑裂帶沿著軟弱夾層逐漸變深,逐漸向坡頂后緣擴展;當(dāng)軟弱夾層在臨空面出露,即埋藏深度h在(0.1~0.3)H的范圍變化時,滑出口位于軟弱夾層出露位置;當(dāng)軟弱夾層不在臨空面出露,即h=0.4H時,滑出口位于坡址。由圖11可知,隨著軟弱夾層傾角的增大,邊坡安全系數(shù)逐漸降低,水平位移最大值逐漸升高;隨著軟弱夾層埋藏深度的增大,邊坡安全系數(shù)逐漸升高,水平位移最大值逐漸降低。
對含軟弱夾層邊坡進行長期穩(wěn)定性分析,選取能反映軟巖蠕變特性的Burgers模型對軟弱夾層進行分析。Burgers體由Kelvin體和Maxwell體串聯(lián)組成,其力學(xué)模型如圖12所示。
Burgers體的本構(gòu)方程為
式中,σ為應(yīng)力;?、分別為σ對t的一階、二階求導(dǎo);ε為應(yīng)變?、?分別為ε對t的一階、二階求導(dǎo);k1、k2分別為Kelvin體和Maxwell體的彈性系數(shù);η1、η2分別為Kelvin體和Maxwell體的黏性系數(shù)。
Burgers體的蠕變方程為
在恒定載荷σ的條件下σ?=0,此時σ用σ0表示。
在軟弱夾層前緣設(shè)置4個位移監(jiān)測點,監(jiān)測點位置示意如圖13、位置坐標(biāo)如表3所示。通過對軟弱夾層試樣的環(huán)剪流變試驗,得到Burgers模型流變參數(shù),如表4所示。
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基于圖3 FLAC3D模型,通過自編的強度折減法進行數(shù)值模擬。軟弱夾層選用Burgers本構(gòu)模型,采用表4的流變參數(shù);石灰?guī)r的流變特性微小,則選用摩爾—庫倫本構(gòu)模型,采用表1的力學(xué)參數(shù)。強度折減系數(shù)由1.1增加到1.2,記錄不同折減系數(shù)下4個監(jiān)測點-X水平方向位移隨時間的變化情況,計算時間為300 d。
由圖14不同強度折減系數(shù)下4個監(jiān)測點的蠕變曲線可知,當(dāng)折減系數(shù)取1.1和1.14時,經(jīng)過前20 d的彈性變形后,監(jiān)測點開始發(fā)生衰減蠕變,在40 d后蠕變曲線趨于平緩。當(dāng)折減系數(shù)取1.18時,監(jiān)測點在120 d后才進入等速穩(wěn)定蠕變,說明邊坡變形的收斂速度變慢。當(dāng)折減系數(shù)取1.2時,監(jiān)測點的水平位移在經(jīng)歷300 d之后仍未收斂,蠕變?nèi)晕催_到穩(wěn)定,邊坡持續(xù)變形。由圖15不同強度折減系數(shù)下4個監(jiān)測點的最終水平位移值可看出,強度折減系數(shù)在1.1至1.18時,監(jiān)測點的水平位移值增加速率緩慢,當(dāng)折減系數(shù)為1.2時,監(jiān)測點水平位移值發(fā)生突增,繼續(xù)增大折減系數(shù),監(jiān)測點位移將會無限增加。由此可知,考慮軟弱夾層蠕變特性,在強度折減系數(shù)為1.2時邊坡將會發(fā)生破壞,所以邊坡的長期穩(wěn)定系數(shù)為1.2;與采用傳統(tǒng)強度折減法計算出的安全系數(shù)1.36相比較,下降了11.76%。
利用數(shù)值模擬揭示了軟弱夾層黏聚力、內(nèi)摩擦角、傾角及埋藏深度對礦山邊坡的多方面影響,又基于能反映軟弱夾層蠕變特性的Burgers模型分析礦山邊坡長期穩(wěn)定性,結(jié)果表明:
(1)距采場邊坡臨空面滑出口位置越近,其水平位移變形越大;在臨界破壞時,從滑出口位置沿著軟弱夾層形成完整的貫通滑面,從而出現(xiàn)整個滑坡體顯著的水平滑移。
(2)邊坡安全系數(shù)與軟弱夾層黏聚力、內(nèi)摩擦角呈正相關(guān);當(dāng)黏聚力、內(nèi)摩擦角增大到一定值時,邊坡安全系數(shù)的變化開始趨于平緩,說明此時軟弱夾層強度基本不再影響邊坡穩(wěn)定性。當(dāng)軟弱夾層內(nèi)摩擦角達到一臨界值時,邊坡位移量分布不再受軟弱夾層控制。
(3)隨著軟弱夾層傾角的增大,邊坡安全系數(shù)逐漸降低,邊坡滑裂帶沿著軟弱夾層逐漸變淺且向坡頂前緣收縮。隨著軟弱夾層埋藏深度的增大,邊坡安全系數(shù)逐漸升高,邊坡滑裂帶沿著軟弱夾層逐漸變深且向坡頂后緣擴展。當(dāng)軟弱夾層不在臨空面出露時,滑出口位置從軟弱夾層出露位置轉(zhuǎn)變?yōu)槠轮贰?/p>
(4)采場邊坡長期穩(wěn)定系數(shù)為1.2,與不考慮軟弱夾層蠕變特性時的穩(wěn)定系數(shù)1.36相比,下降了11.76%。因此,長期穩(wěn)定系數(shù)可為邊坡穩(wěn)定性評價及加固治理提供較可靠的安全指標(biāo)。