高 洋，沈豐慧

（新東北電氣集團(tuán)高壓開關(guān)有限公司，沈陽 110025）

0 引言

GIS（氣體絕緣金屬封閉開關(guān)）是指全部或部分采用氣體，而不是采用處于大氣壓力下的空氣作為絕緣和滅弧介質(zhì)的開關(guān)設(shè)備[1]。GIS 具有結(jié)構(gòu)重心高、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、技術(shù)精密、阻尼小、固有頻率小等特點(diǎn)，較易受到地震影響，因此提高GIS 抗震性能成為一項(xiàng)必要的課題[2-5]。

國(guó)外學(xué)者對(duì)電氣設(shè)備的抗震研究開始于20世紀(jì)70 年代。1979 年日本學(xué)者首次在電氣設(shè)備的抗震性能研究中采用了動(dòng)力方法[6]。美國(guó)的Z.Cagnan 及Song Junho 通過試驗(yàn)對(duì)電氣設(shè)備的抗震設(shè)計(jì)理論、動(dòng)力特性和可靠度等問題進(jìn)行了研究[7-8]。

我國(guó)開展電氣設(shè)備抗震研究相比國(guó)外較晚，針對(duì)整體GIS 設(shè)備抗震方面的研究也晚于美國(guó)等國(guó)家。李學(xué)斌等學(xué)者采用反應(yīng)譜分析理論對(duì)550 kV GIS 進(jìn)行地震動(dòng)特性有限元分析，得出550 kV GIS 在AG5 抗震水平下的地震動(dòng)響應(yīng)及GIS 結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力和變形，提出設(shè)計(jì)改進(jìn)意見[9]。李寧等人進(jìn)行單點(diǎn)地震輸入和考慮行波效應(yīng)的多點(diǎn)地震得到設(shè)備的位移與應(yīng)力，提出不能忽略地震行波效應(yīng)對(duì)整體GIS 結(jié)構(gòu)的影響[10]。楊濤進(jìn)行了GIS高壓開關(guān)設(shè)備原型結(jié)構(gòu)的模擬地震振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，并利用有限元法計(jì)算出GIS 設(shè)備的套管處為該電氣設(shè)備的薄弱點(diǎn)[11]。孫幫新開展特高壓?jiǎn)误w電氣設(shè)備的抗震有限元計(jì)算和地震模擬振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，通過采取選用復(fù)合材料、優(yōu)化支架及設(shè)備結(jié)構(gòu)、創(chuàng)新設(shè)備連接導(dǎo)體及金具、采用隔震減震等抗震新技術(shù)，可有效改善換流站直流場(chǎng)主要電氣設(shè)備的抗震性能[12]。謝強(qiáng)對(duì)樓面電氣設(shè)備分別進(jìn)行了有限元?jiǎng)恿μ匦苑治龊?00 組地震動(dòng)輸入下的時(shí)程響應(yīng)分析，提出樓面反應(yīng)譜抗震設(shè)計(jì)方法[13]。樊慶玲對(duì)樓面GIS 電氣設(shè)備整體模型和生產(chǎn)綜合樓主結(jié)構(gòu)模型分別進(jìn)行有限元?jiǎng)恿μ匦苑治龊偷卣饡r(shí)程響應(yīng)分析，提出適當(dāng)增大規(guī)范中對(duì)樓面動(dòng)力反應(yīng)放大系數(shù)的取值[14]。何暢等人提出支架對(duì)體系抗震性能有較大影響，加固后的支架能顯著提高GIS 套管-支架體系的抗震性能[15]。

同時(shí)，國(guó)內(nèi)學(xué)者針對(duì)于GIS 設(shè)備套管抗震方面也進(jìn)行了深入研究。王曉游運(yùn)用有限元法計(jì)算對(duì)比未安裝和安裝阻尼器的穿墻套管在地震下的響應(yīng)，得出增設(shè)阻尼器可大幅度提高穿墻套管的抗震性能[16]。王革鵬利用有限元靜力及反應(yīng)譜理論，對(duì)550 kV 油紙電容式套管進(jìn)行抗震強(qiáng)度計(jì)算并進(jìn)行了振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，最后將抗震計(jì)算的結(jié)果與振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)的數(shù)據(jù)相結(jié)合，對(duì)套管的抗震性能進(jìn)行評(píng)估，驗(yàn)證了套管抗震計(jì)算的有效性[17]。王海菠、孫宇晗、石高揚(yáng)等人開展特高壓氣體絕緣開關(guān)設(shè)備瓷套管和復(fù)合套管振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)，對(duì)該振動(dòng)臺(tái)進(jìn)行數(shù)值仿真研究，得到套管在不同等級(jí)地震激勵(lì)下關(guān)鍵部位的加速度、應(yīng)變及位移響應(yīng)，提出適當(dāng)增大本體的剛度可以降低套管的地震響應(yīng)；提出較之瓷質(zhì)套管，復(fù)合套管具有阻尼比高、應(yīng)力安全裕度大、對(duì)加速度的放大效應(yīng)低的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)基頻較低，套管頂部位移較大，可應(yīng)用于高地震烈度區(qū)變電站，但應(yīng)注意增大上部連接導(dǎo)線冗余長(zhǎng)度[18-20]。

雖然國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于電氣設(shè)備抗震研究開展了大量工作，但是關(guān)于電氣設(shè)備支架對(duì)GIS 整體設(shè)備抗震性能影響的相關(guān)研究總體較少。降本增效（以下簡(jiǎn)稱“降本”），廣義上指企業(yè)通過降低成本來增加效益的經(jīng)營(yíng)管理策略。微觀上指合理、科學(xué)地實(shí)施降本增效，使企業(yè)以較低成本實(shí)現(xiàn)更多收益；宏觀上指企業(yè)節(jié)省下的財(cái)力、物力等資源再次進(jìn)行產(chǎn)品的生產(chǎn)與升級(jí)，使產(chǎn)品質(zhì)量更佳，其中設(shè)計(jì)效益是最大的降本效益的理念[21-23]。因此，本文以某363 kV GIS 設(shè)備的實(shí)體簡(jiǎn)化模型為基礎(chǔ)，通過采用有限元方法對(duì)設(shè)備進(jìn)行響應(yīng)譜分析，對(duì)比分析了套管支架降本前GIS 結(jié)構(gòu)和套管支架降本后GIS 結(jié)構(gòu)的仿真計(jì)算結(jié)果。該方法對(duì)GIS 設(shè)備優(yōu)化設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值，可確保變電站穩(wěn)定運(yùn)行[24]。

1 GIS 組合電器計(jì)算模型

仿真分析過程中計(jì)算模型的建立是最重要的步驟之一，直接關(guān)系到計(jì)算效率和結(jié)果的準(zhǔn)確性。本文以某實(shí)體363 kV GIS 設(shè)備為原型，利用Creo軟件建立簡(jiǎn)化模型并導(dǎo)入到ANSYS Workbench軟件中進(jìn)行計(jì)算分析。模型簡(jiǎn)化主要包括以下幾個(gè)方面：

1）簡(jiǎn)化對(duì)結(jié)構(gòu)抗震分析結(jié)果無影響的部分細(xì)節(jié)結(jié)構(gòu)，例如電纜線、法蘭之間的螺栓及瓷套管等復(fù)雜的內(nèi)外部結(jié)構(gòu)，對(duì)瓷套管的簡(jiǎn)化保證其質(zhì)量、體積、慣性矩與實(shí)際參數(shù)的一致性。

2）對(duì)GIS 設(shè)備內(nèi)部復(fù)雜的結(jié)構(gòu)（滅弧室及液壓彈簧操作機(jī)構(gòu)）采用等效質(zhì)量代替，主要通過改變計(jì)算模型中密度參數(shù)來保證簡(jiǎn)化后部件重心和重量保持一致。

3）忽略地基基礎(chǔ)在實(shí)際地震中對(duì)GIS 設(shè)備的影響。

簡(jiǎn)化后該363 kV GIS 設(shè)備的標(biāo)準(zhǔn)間隔主要結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如圖1 所示，主要由斷路器開關(guān)、電流互感器、隔離開關(guān)、接地開關(guān)、分母線、L型轉(zhuǎn)角母線、T 型轉(zhuǎn)角母線、均壓環(huán)、瓷套管、套管支撐罐、過渡母線、液壓彈簧機(jī)構(gòu)裝置、套管支架、螺柱支撐件等構(gòu)成，現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)通過焊接方式將整體設(shè)備固定在現(xiàn)場(chǎng)的預(yù)埋件上。363 kV GIS 設(shè)備整體模型尺寸約為9 m×0.9 m×8.2 m，重心高度約為3.4 m，總質(zhì)量約為5 200 kg。罐體材料為鋁合金G-AlSi7Mg，套管以高強(qiáng)瓷材料為主，鋼支架以Q235 材料為主，具體材料力學(xué)性能參數(shù)如表1 所示。套管支架降本前與降本后結(jié)構(gòu)如圖2、圖3 所示。

圖1 363 kV GIS 計(jì)算模型

圖2 降本前套管支架

圖3 降本后套管支架

表1 模型中各種材料屬性

2 GIS 抗震計(jì)算方法

2.1 響應(yīng)譜曲線

選擇不同的地震頻譜對(duì)計(jì)算結(jié)果有較大影響，本次計(jì)算頻譜選用標(biāo)準(zhǔn)GB/T 13540—2009中阻尼比為2%的AG5 響應(yīng)頻譜，阻尼比為2%響應(yīng)頻譜的加速度幅值相比其他響應(yīng)頻譜幅值較大，計(jì)算條件最為嚴(yán)苛。

2.2 模態(tài)合并算法

線性振動(dòng)結(jié)構(gòu)，若不考慮阻尼對(duì)其振動(dòng)的影響，振動(dòng)的微分方程可以表示為：

式中：M 為質(zhì)量矩陣；K 為剛度矩陣。

其解的形式為：

式中：{X}代表振幅，將式（1）、式（2）組合求解后可得：

特征向量就是仿真模擬求得的模態(tài)，模態(tài)分析可以得出結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性。

2.3 響應(yīng)譜法

響應(yīng)譜分析基于隨機(jī)振蕩原理[26]，以結(jié)構(gòu)模態(tài)分析為基礎(chǔ)。

假定有一組N 個(gè)自振周期Ti（i=1，2，…，N）不同而阻尼比相同的單自由度系統(tǒng)，在地震加速度作用下，系統(tǒng)的最大絕對(duì)加速度響應(yīng)為Sa（ζ，Ti），i=1，2，…，N，則有：

式中：Sa（ζ，Ti）為絕對(duì)加速度反應(yīng)譜；yg為彈性形變引起的位移。

若以Fmax表示地震慣性力的最大絕對(duì)值，即為地震載荷，則有：

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T 13540—2009 對(duì)應(yīng)力組合的要求，使用SRSS（平方和開平方法）的計(jì)算方式，其表達(dá)式為：

式中：Rmax為模態(tài)總體響應(yīng)；ρij為耦合系數(shù)；m和n 為參與疊加的模態(tài)數(shù)目；Ri，max為第i 階模態(tài)最大響應(yīng)；Rj，max為第j 階模態(tài)最大響應(yīng)。所以運(yùn)用響應(yīng)譜法計(jì)算抗震反映出設(shè)備動(dòng)態(tài)特性及地震響應(yīng)對(duì)設(shè)備的影響[27]。

3 GIS 邊界條件與模態(tài)分析

3.1 靜載荷的確定

標(biāo)準(zhǔn)GB/T 13540—2009《高壓開關(guān)設(shè)備和控制設(shè)備的抗震要求》中規(guī)定：計(jì)算邊界條件為地震烈度與附加載荷組合后作為開關(guān)設(shè)備總的承載能力，高壓開關(guān)設(shè)備和控制設(shè)備固定點(diǎn)之間沒有地面移動(dòng)[28]。根據(jù)上述標(biāo)準(zhǔn)要求，計(jì)算模型邊界條件設(shè)置為：斷路器和各個(gè)單元在ANSYS Workbench 軟件中接觸面采用bond 處理，斷路器支架底面在ANSYS Workbench 軟件中采用完全固定約束，風(fēng)負(fù)載為風(fēng)速V=10 m/s 時(shí)的風(fēng)壓P=62.5 Pa，斷路器內(nèi)壓施加0.6 MPa，其余氣室內(nèi)壓施加0.4 MPa，設(shè)備自重，靜態(tài)套管端子負(fù)荷如表2所示。

表2 GIS 開關(guān)設(shè)備套管端子拉力

3.2 降本前GIS 結(jié)構(gòu)模態(tài)分析

對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行ANSYS Workbench 靜力模塊分析，在此計(jì)算結(jié)果基礎(chǔ)上采用模態(tài)分析模塊，以四面體方式對(duì)計(jì)算模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，劃分后其節(jié)點(diǎn)數(shù)量為882 825，單元數(shù)量為485 637。根據(jù)GB/T 13540—2009 要求，需對(duì)35 Hz 以下的振型進(jìn)行計(jì)算，得到其前17 階固有頻率如表3 所示，降本前GIS 結(jié)構(gòu)前2 階振型如圖4、圖5 所示。

圖4 降本前GIS 結(jié)構(gòu)第1 階振型

圖5 降本前GIS 結(jié)構(gòu)第2 階振型

由表3 可以看出，該結(jié)構(gòu)前2 階固有頻率分別為4.138 5 Hz 和4.160 9 Hz，分布在4～5 Hz；前4 階固有頻率分布在4～10 Hz。而地震的頻帶寬度為0.5～10 Hz，主要頻帶為1～5 Hz[29]，因此該設(shè)備存在發(fā)生共振的可能，需要進(jìn)行進(jìn)一步響應(yīng)譜計(jì)算分析。

表3 GIS 開關(guān)設(shè)備前17 階固有頻率

根據(jù)圖4、圖5 可以看出，結(jié)構(gòu)下部分振動(dòng)較少，結(jié)構(gòu)頂部振動(dòng)較大，套管頂部振動(dòng)處于危險(xiǎn)區(qū)域，因此，前期設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采取必要措施加強(qiáng)套管的抗震能力。仿真計(jì)算結(jié)果符合以往高壓開關(guān)在地震中破壞部位統(tǒng)計(jì)分布結(jié)果。

3.3 降本后GIS 結(jié)構(gòu)模態(tài)分析

從前期設(shè)計(jì)思路上采用降低結(jié)構(gòu)的重心方法設(shè)計(jì)一種低成本套管支架，在不改變其他GIS 結(jié)構(gòu)及功能的基礎(chǔ)上降低整體設(shè)備重心位置。這種設(shè)計(jì)方法不但可以降低生產(chǎn)成本，還可以有效避免共振和提高結(jié)構(gòu)的抗震能力[30]。降本后GIS 結(jié)構(gòu)前2 階陣型如圖6、圖7 所示。

圖6 降本后GIS 結(jié)構(gòu)第1 階振型

圖7 降本后GIS 結(jié)構(gòu)第2 階振型

使用新結(jié)構(gòu)套管支架后，整體設(shè)備重心位置由3.343 m 降低至3.271 m。由圖6、圖7 可以看出，降本后GIS 結(jié)構(gòu)前2 階固有頻率分別為5.057 5 Hz 和5.073 9 Hz，相比降本前GIS 結(jié)構(gòu)前2 階固有頻率有所增加。降本后GIS 結(jié)構(gòu)下部分振動(dòng)較少，結(jié)構(gòu)頂部振動(dòng)較大，套管頂部振動(dòng)處于危險(xiǎn)區(qū)域。降本后GIS 結(jié)構(gòu)前2 階固有頻率分布在5～6 Hz，脫離了地震卓越頻率區(qū)（1～5 Hz），因此降本后GIS 結(jié)構(gòu)抗震性能有所提升。

通過ANSYS Workbench 模態(tài)分析模塊，計(jì)算得出降本前與降本后2 種GIS 結(jié)構(gòu)前17 階固有頻率，具體計(jì)算結(jié)果如圖8 所示。由圖8 可以看出，降本后GIS 結(jié)構(gòu)前17 階固有頻率相比降本前均有所提高，其中前10 階固有頻率值提高相對(duì)較大。由此證明，降低結(jié)構(gòu)重心高度，結(jié)構(gòu)固有頻率有所提高，可有效減少在地震主要頻帶1～5 Hz 范圍內(nèi)出現(xiàn)的振型數(shù)量，從而提高結(jié)構(gòu)抗震性能。

圖8 2 種結(jié)構(gòu)的前17 階頻率

4 GIS 設(shè)備響應(yīng)譜分析

對(duì)計(jì)算模型水平方向（X 向和Z 向）分別施加阻尼比2%的AG5 響應(yīng)頻譜，對(duì)于垂直方向抗震水平、方向系數(shù)為水平方向的0.5，選用SRSS 方法進(jìn)行求解計(jì)算[25]。

4.1 X+Y 向地震響應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果

X+Y 向地震響應(yīng)頻譜和附加載荷共同作用下，瓷套管最大響應(yīng)及結(jié)構(gòu)各主要部件計(jì)算最大應(yīng)力值見表4—6，套管位移云圖見圖9—10，支架計(jì)算應(yīng)力云詳見圖11—12。

圖9 降本前套管位移分布云圖

圖10 降本后套管位移分布云圖

圖11 降本前套管支架應(yīng)力分布云圖

表4 2 種結(jié)構(gòu)的套管最大響應(yīng)（X+Y 向）

表5 模型中各部件計(jì)算最大應(yīng)力（X+Y 向）

表6 套管和環(huán)氧樹脂計(jì)算最大應(yīng)力（X+Y 向）

由表4 可知，在X+Y 向地震烈度與附加載荷組合共同作用下，降本前GIS 結(jié)構(gòu)與降本后GIS 結(jié)構(gòu)的瓷套管X 方向位移值分別為26.64 mm和20.64 mm，降本后GIS 結(jié)構(gòu)的瓷套管X 方向位移值相對(duì)較小。2 種結(jié)構(gòu)最大位移值位置均在套管頂部，這和結(jié)構(gòu)模態(tài)分析第1 階、第2 階振型特性完全相符。由圖9、圖10 可知，降本后結(jié)構(gòu)套管總變形量相比降本前結(jié)構(gòu)套管總變形量有所減小。

由圖11、圖12 可知，GIS 結(jié)構(gòu)套管支架的最大等效應(yīng)力值降本前與降本后分別為107.24 MPa 和68.80 MPa，均位于套管支架上部，降本后GIS 結(jié)構(gòu)套管支架的等效應(yīng)力值相對(duì)較小。

圖12 降本后套管支架應(yīng)力分布云圖

由表5—6 可知，在AG5 抗震水平下2 種GIS 結(jié)構(gòu)各部件計(jì)算應(yīng)力最大值均小于標(biāo)準(zhǔn)GB/T 13540—2009 中要求的許用應(yīng)力值，且具有較大的安全裕度。降本后GIS 結(jié)構(gòu)各部件計(jì)算應(yīng)力最大值相比降本前均有所降低。

4.2 Z+Y 向地震響應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果

Z+Y 向地震響應(yīng)譜和靜載荷共同作用下，套管最大響應(yīng)及結(jié)構(gòu)各主要部件計(jì)算最大應(yīng)力見表7—9，套管位移云圖見圖13—14，支架計(jì)算應(yīng)力云圖見圖15—16。

圖13 降本前套管位移分布云圖

圖14 降本后套管位移分布云圖

圖15 降本前套管支架應(yīng)力分布云圖

表7 2 種結(jié)構(gòu)的套管最大響應(yīng)（Z+Y 向）

表8 模型中各部件計(jì)算最大應(yīng)力（Z+Y 向）

表9 套管和環(huán)氧樹脂計(jì)算最大應(yīng)力（Z+Y 向）

由表7 可知，在Z+Y 向地震烈度與附加載荷組合共同作用下，降本前GIS 結(jié)構(gòu)與降本后GIS結(jié)構(gòu)的瓷套管Z 方向位移值分別為55.16 mm 和38.3 mm，降本后GIS 結(jié)構(gòu)的瓷套管Z 方向位移值相對(duì)較小。2 種結(jié)構(gòu)最大位移值位置均在套管頂部，這和結(jié)構(gòu)模態(tài)分析第1 階、第2 階振型特性完全相符。由圖13、圖14 可知，降本后GIS 結(jié)構(gòu)套管總變形量相比降本前GIS 結(jié)構(gòu)套管總變形量有所減小。

由圖15、圖16 可知，降本前GIS 結(jié)構(gòu)與降本后GIS 結(jié)構(gòu)套管支架的最大等效應(yīng)力值分別為220.4 MPa 和195.02 MPa，降本后GIS 結(jié)構(gòu)套管支架的等效應(yīng)力值相對(duì)較小。

圖16 降本后套管支架應(yīng)力分布云圖

由表8—9 可知，在AG5 抗震水平下2 種GIS 結(jié)構(gòu)各部件計(jì)算應(yīng)力最大值均小于標(biāo)準(zhǔn)GB/T 13540—2009 中要求的許用應(yīng)力值，降本后GIS結(jié)構(gòu)各部件計(jì)算應(yīng)力最大值相比降本前GIS 結(jié)構(gòu)各部件計(jì)算應(yīng)力最大值均有所降低。

對(duì)比X+Y 向和Y+Z 向地震響應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果可知，降本后GIS 結(jié)構(gòu)各主要部件計(jì)算位移與應(yīng)力值相比降本前的較小，因此降本后GIS 結(jié)構(gòu)抗震性能相比降本前GIS 結(jié)構(gòu)抗震性能有所提高。同時(shí)，Y+Z 向各部件計(jì)算結(jié)果的位移與應(yīng)力值相對(duì)X+Y 向計(jì)算結(jié)果較大，故該363 kV GIS 設(shè)備在Y 和Z 方向整體結(jié)構(gòu)剛度相比X 和Y 方向整體結(jié)構(gòu)剛度較小。

5 結(jié)論

本文以某363 kV GIS 設(shè)備的實(shí)體簡(jiǎn)化模型為基礎(chǔ)，通過采用有限元方法對(duì)設(shè)備進(jìn)行模態(tài)分析和響應(yīng)譜分析，對(duì)比分析了降本前和降本后2種GIS 結(jié)構(gòu)的振動(dòng)特性以及動(dòng)力響應(yīng)，得出以下結(jié)論：

1）降本前GIS 結(jié)構(gòu)前2 階固有頻率分布在4～5 Hz，降本后GIS 結(jié)構(gòu)前2 階固有頻率分布在5～6 Hz，脫離了地震卓越頻率區(qū)（1～5 Hz），降本后結(jié)構(gòu)前17 階固有頻率對(duì)比降本前結(jié)構(gòu)前17 階固有頻率均有所提高。

2）從模態(tài)分析振型圖可得，GIS 設(shè)備下部分結(jié)構(gòu)振動(dòng)較少，頂部振動(dòng)較大且危險(xiǎn)區(qū)位于套管頂部，不利于設(shè)備安全穩(wěn)定運(yùn)行。降低結(jié)構(gòu)重心位置，結(jié)構(gòu)固有頻率增大，降低了設(shè)備發(fā)生共振的可能性，避開了地震卓越頻率區(qū)，因此地震反應(yīng)較小。

3）對(duì)比X+Y 向和Y+Z 向地震響應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果可知，Y+Z 向各部件計(jì)算結(jié)果的位移與應(yīng)力值相對(duì)較大，故該型363 kV GIS 設(shè)備在Y 和Z 方向結(jié)構(gòu)整體剛度相比X 和Y 方向結(jié)構(gòu)整體剛度較小。

4）在AG5 抗震水平下，降本前和降本后2 種GIS 結(jié)構(gòu)各部件計(jì)算應(yīng)力最大值均小于標(biāo)準(zhǔn)GB/T 13540—2009 中要求的許用應(yīng)力值。降本后結(jié)構(gòu)各主要部件計(jì)算位移與應(yīng)力值相比降本前較小，因此降本后GIS 結(jié)構(gòu)抗震性能相比降本前GIS 結(jié)構(gòu)抗震性能有所提高。綜上所述，2 種GIS 結(jié)構(gòu)設(shè)備均滿足AG5（0.5g）抗震水平。