曹鑫鋮 金寶宏 侯玉飛

摘 要：通過自密實(shí)包漿再生骨料混凝土力學(xué)性能及快速凍融循環(huán)試驗(yàn)，從試件的抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度及凍融后試件的質(zhì)量損失率、抗壓強(qiáng)度損失率及相對(duì)動(dòng)彈性模量角度研究了再生粗骨料包漿對(duì)自密實(shí)再生混凝土性能的影響，結(jié)合SEM電鏡試驗(yàn)從微觀上分析了骨料包漿對(duì)混凝土抗凍性能的改善機(jī)制。結(jié)果表明：普通混凝土和再生混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度之間的換算關(guān)系式不適用于自密實(shí)包漿再生骨料混凝土，提出的新關(guān)系式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)較吻合;再生粗骨料包漿優(yōu)化了骨料物理性能，改善了混凝土新舊界面過渡區(qū)，增強(qiáng)了其密實(shí)性，提高了混凝土的抗凍性能;采用42.5R水泥漿對(duì)骨料進(jìn)行包漿時(shí)，混凝土的抗凍性能最優(yōu)，雖不及普通混凝土，但與骨料未包漿的混凝土相比，150次凍融循環(huán)后混凝土相對(duì)動(dòng)彈性模量提高了18.6%;基于凍融后抗壓強(qiáng)度和相對(duì)動(dòng)彈性模量建立的凍融損傷模型擬合精度較高，能較好地反映自密實(shí)包漿再生骨料混凝土的凍融損傷破壞規(guī)律。

關(guān)鍵詞：自密實(shí)再生混凝土;包漿;力學(xué)性能;凍融循環(huán);凍融損傷模型;微觀結(jié)構(gòu)

中圖分類號(hào)：TU528.1 ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A ? 文章編號(hào)：2096-6717（2022）01-0149-11

收稿日期：2020-07-01

基金項(xiàng)目：寧夏高等學(xué)?？茖W(xué)研究項(xiàng)目（NGY2020103）

作者簡(jiǎn)介：曹鑫鋮（1994- ），男，主要從事混凝土結(jié)構(gòu)理論與應(yīng)用研究，E-mail：cxcjly521@163.com。

金寶宏（通信作者），男，教授，E-mail：jinbaohong@nxu.edu.cn。

Abstract： Through the mechanical properties and rapid freeze-thaw cycle test of self compacting recycled aggregate concrete， the influence of recycled coarse aggregate slurry on the properties of self compacting recycled aggregate concrete is studied from the aspects of compressive strength， splitting tensile strength and flexural strength， mass loss rate， compressive strength loss rate and relative dynamic elastic modulus of specimens after freeze-thaw. Combined with SEM electron microscopy test， the mechanism of improving the frost resistance of concrete by wrapped slurry aggregate is analyzed microscopically.The results show that，the conversion relationship between the split tensile strength， flexural strength and compressive strength of ordinary concrete and recycled concrete is not applicable to self-compacting wrapped slurry recycled aggregate concrete and the new relationship proposed in this paper is in good agreement with the experimental data.Wrapped slurry recycled coarse aggregate optimizes the physical performance of the aggregate， improves the transition area between the old and new concrete interfaces， enhances its compactness， and improves the frost resistance.When 42.5R cement slurry is used to wrap the aggregate， the frost resistance of concrete is the best. Although it is not as good as ordinary concrete， the relative dynamic elastic modulus of concrete increases by 18.6% after 150 cycles of freeze-thaw compared with the concrete of aggregate without wrapping slurry.The freeze-thaw damage model established based on the compressive strength and relative dynamic elastic modulus after freeze-thaw has a higher fitting accuracy， and can better reflect the freeze-thaw damage failure law of self-compacting wrapped slurry recycled aggregate concrete.

Keywords：self-compacting recycled concrete;wrapped slurry;mechanical properties; freezing and thawing cycles; freeze-thaw damage model;microstructure

混凝土的抗凍性始終是土木工程界持續(xù)關(guān)注和研究的重大問題，尤其在東北、西北地區(qū)，由于凍融破壞，混凝土結(jié)構(gòu)經(jīng)常出現(xiàn)不能繼續(xù)承載的現(xiàn)象，縮短了建筑物的使用壽命，造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失。自密實(shí)再生混凝土具有綠色環(huán)保、節(jié)約自然資源、施工時(shí)不需要振搗等諸多優(yōu)點(diǎn)，符合可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略，因此，對(duì)其抗凍性的研究顯得尤為重要。但再生骨料自身存在強(qiáng)度低、表面粗糙、吸水率高等缺點(diǎn)，導(dǎo)致其抗凍性低于普通混凝土，采用水泥漿對(duì)再生骨料進(jìn)行包漿處理，既可彌補(bǔ)骨料內(nèi)部的微裂縫，也可改善骨料表面的粗糙程度，提高再生骨料的性能，改善混凝土的抗凍性。

學(xué)者們已對(duì)混凝土的抗凍性作了大量研究。再生混凝土的抗凍性能明顯低于普通混凝土，且隨著凍融循環(huán)次數(shù)增加，較普通混凝土，再生混凝土的破壞形態(tài)越來越明顯[1-5];在再生混凝土中摻入聚丙烯纖維、鋼纖維等纖維材料[6-8]及粉煤灰、硅灰等礦物材料[9-10]能改善其孔隙結(jié)構(gòu)，增強(qiáng)整體密實(shí)性，提高混凝土的抗凍性;Yang等[11]通過改進(jìn)“EMV法”（等砂漿配比設(shè)計(jì)法）配置出的再生混凝土抗凍性也有較好改善;雷斌等[12]在再生混凝土中摻入氧化石墨烯，發(fā)現(xiàn)氧化石墨烯可以優(yōu)化砂漿的微觀結(jié)構(gòu)，降低空隙率，進(jìn)而改善混凝土抗凍性;王玲玲等[13]通過試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，摻量為15%的納米CaCO3和1%的納米SiO2對(duì)再生混凝土的抗凍性提高最為顯著。目前的研究主要是通過外摻各種材料來達(dá)到改善再生混凝土的抗凍性，對(duì)于從骨料入手改善混凝土抗凍性的研究相對(duì)較少。筆者采用不同強(qiáng)度等級(jí)的水泥漿對(duì)再生粗骨料進(jìn)行包漿處理，研究自密實(shí)包漿再生骨料混凝土的力學(xué)性能及抗凍性，并結(jié)合SEM電鏡試驗(yàn)，從微觀的角度分析了骨料包漿對(duì)混凝土抗凍性的改善機(jī)制。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥：賽馬牌32.5R、42.5R、52.5R普通硅酸鹽水泥;粉煤灰：靈武發(fā)電廠生產(chǎn)的一級(jí)粉煤灰，45 μm篩余5.7%;粗骨料：鎮(zhèn)北堡生產(chǎn)的5～20 mm人工碎石;細(xì)骨料：青銅峽人工水洗中砂;再生粗骨料：廢棄路緣石混凝土，經(jīng)回彈儀測(cè)定強(qiáng)度為C30，強(qiáng)度較高，機(jī)械破碎后篩選出5～20 mm。減水劑：北京慕湖公司生產(chǎn)的聚羧酸高效減水劑。

采用水膠比為0.5的水泥漿對(duì)再生粗骨料表面進(jìn)行包漿處理，其中，粉煤灰摻量為膠凝材料的30%，骨料包漿后晾于陰涼處，待骨料達(dá)到不再相互粘結(jié)的狀態(tài)時(shí)，放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)，28 d后取出晾干，用于混凝土攪拌，如圖1所示。各種骨料的基本性能見表1。

1.2 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

設(shè)置兩個(gè)試驗(yàn)，試驗(yàn)1用于測(cè)量混凝土力學(xué)性能的四因素四水平正交試驗(yàn)，試驗(yàn)2為研究骨料包漿對(duì)混凝土抗凍性影響的單因素試驗(yàn)。試驗(yàn)1選取粉煤灰摻量A、包漿水泥的強(qiáng)度B、再生粗骨料替代率C和減水劑摻量D等4個(gè)因素，每個(gè)因素選擇4個(gè)水平，依據(jù)正交表L16（45）安排試驗(yàn)，因素水平見表2，其中，粉煤灰按照等質(zhì)量替代水泥的方式摻入，減水劑按照膠凝材料的百分比摻入;試驗(yàn)2在試驗(yàn)1正交試驗(yàn)得出的最優(yōu)組合基礎(chǔ)上以包漿水泥強(qiáng)度為單因素進(jìn)行凍融試驗(yàn)。

根據(jù)試驗(yàn)的需求，分別制作尺寸為100 mm×100 mm×100 mm和100 mm×100 mm×400 mm兩種試件，前者用于混凝土的抗壓與劈裂抗拉試驗(yàn)，后者用于抗折和凍融試驗(yàn)，凍融試驗(yàn)采用《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[14]規(guī)定的快速凍融法，每?jī)鋈谘h(huán)25次后，取出試件，測(cè)其橫向基頻和質(zhì)量，待相對(duì)動(dòng)彈性模量下降到60%或質(zhì)量損失達(dá)到5%時(shí)，視為凍融試驗(yàn)結(jié)束。

1.3 配合比設(shè)計(jì)

試驗(yàn)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，其配合比按照《自密實(shí)混凝土技術(shù)應(yīng)用工程》[15]進(jìn)行設(shè)計(jì)，見表3、表4，表3為混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)的配合比，表4為混凝土凍融試驗(yàn)的配合比，“NSCC”表示普通自密實(shí)混凝土，為基準(zhǔn)組，“RSCC”表示自密實(shí)再生混凝土，其后數(shù)字為包漿水泥強(qiáng)度等級(jí)，無數(shù)字為未包漿。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 混凝土力學(xué)性能分析

自密實(shí)包漿再生骨料混凝土的工作性能及力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果見表5。

2.1.1 坍落擴(kuò)展度分析

根據(jù)《自密實(shí)混凝土技術(shù)應(yīng)用工程》[15]的規(guī)定，當(dāng)坍落擴(kuò)展度為550～650 mm時(shí)，混凝土屬于SF1等級(jí);當(dāng)坍落擴(kuò)展度為650～750 mm時(shí)，屬于SF2等級(jí);當(dāng)坍落擴(kuò)展度為750～850 mm時(shí)，屬于SF3等級(jí)。從圖2坍落擴(kuò)展度柱狀圖可以看出，各組混凝土的坍落擴(kuò)展度均能達(dá)到性能等級(jí)SF1，大部分組擴(kuò)展度的5%誤差線均達(dá)到性能等級(jí)SF2，其中，第6組達(dá)到了SF3，出現(xiàn)了較為嚴(yán)重的泌水現(xiàn)象，這是因?yàn)榈?組中再生粗骨料替代率最低，相較于替代率高的其他組，骨料的吸水率低，同時(shí)，天然骨料表面光滑，在一定程度上可以增強(qiáng)混凝土的流動(dòng)性;其次，該組的減水劑摻量最大，在混凝土的攪拌過程中，水泥顆粒之間形成絮凝結(jié)構(gòu)，減水劑能夠分散這種結(jié)構(gòu)，釋放其中的水分，增大了坍落擴(kuò)展度，過量的減水劑則導(dǎo)致了泌水現(xiàn)象的出現(xiàn)，這種情況不滿足自密實(shí)混凝土的工作性能要求。

2.1.2 正交試驗(yàn)分析

從表6及圖3各因素對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響可看出，隨著粉煤灰摻量的增加，抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)出持續(xù)下降的趨勢(shì)，當(dāng)摻量由25%增長(zhǎng)為40%時(shí)，混凝土的抗壓強(qiáng)度分別降低了2%、2.5%和7%;經(jīng)過水泥包漿后，抗壓強(qiáng)度有了不同程度的提高，其中，42.5R水泥的包漿效果最優(yōu)，強(qiáng)度提高了11%;隨著再生粗骨料替代率和減水劑摻量的增加，抗壓強(qiáng)度均出現(xiàn)先增加后減少的趨勢(shì)，在替代率為20%時(shí)，強(qiáng)度達(dá)到最大，為44.1 MPa，減水劑摻量為0.9%時(shí)達(dá)到最大，為43.9 MPa。故考慮上述因素對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響，最優(yōu)組合為粉煤灰摻量25%、包漿水泥強(qiáng)度42.5R、再生粗骨料替代率20%和減水劑摻量0.9%。同理，劈拉強(qiáng)度的最優(yōu)組合為粉煤灰摻量25%、包漿水泥強(qiáng)度42.5R、再生粗骨料替代率20%和減水劑摻量0.7%，抗折強(qiáng)度的最優(yōu)組合為粉煤灰摻量25%、包漿水泥強(qiáng)度42.5R、再生粗骨料替代率30%和減水劑摻量0.9%。

綜上可知，粉煤灰摻量A、包漿水泥強(qiáng)度B兩個(gè)因素對(duì)于3個(gè)指標(biāo)來說，都分別以A1、B3為最優(yōu);再生粗骨料替代率C因素，抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度均是C2好，從k值可以看出C因素取C2、C3，抗折強(qiáng)度相差不大，故選取C2;減水劑摻量D因素，抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度均是D2好，對(duì)于3個(gè)指標(biāo)來說，D因素均為處于末尾的次要因素，故選取D2。故最佳方案為A1B3C2D2，即粉煤灰摻量為25%，包漿水泥強(qiáng)度42.5R，再生粗骨料替代率20%和減水劑摻量0.9%。

2.1.3 力學(xué)性能指標(biāo)換算關(guān)系分析

從表7和圖4劈裂抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系可看出，式（1）、式（2）、式（4）計(jì)算的C60以下混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度明顯高于本文研究的自密實(shí)再生混凝土的強(qiáng)度，式（3）計(jì)算的C30以上混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度明顯低于本文的自密實(shí)再生混凝土的強(qiáng)度。同理，抗折強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的關(guān)系也是如此，故普通混凝土、再生混凝土劈裂抗拉和抗折強(qiáng)度的計(jì)算式已經(jīng)不再適用于自密實(shí)包漿再生骨料混凝土。新提出的式（5）、式（9）的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)較吻合，可以作為自密實(shí)包漿再生骨料混凝土劈裂抗拉和抗折強(qiáng)度的計(jì)算式。

2.2 混凝土抗凍性能分析

2.2.1 性能指標(biāo)分析

從圖5混凝土質(zhì)量損失曲線圖可看出，在50次凍融循環(huán)之前，普通混凝土的質(zhì)量損失率逐漸增大，而再生混凝土組均出現(xiàn)負(fù)增長(zhǎng)趨勢(shì)。這是因?yàn)榕c天然骨料相比，再生粗骨料自身存在較多微裂縫及孔洞，在凍融前期，隨著凍融次數(shù)的增多，這種微裂縫進(jìn)一步擴(kuò)展，大量吸收外界水分，造成了試件質(zhì)量的增加;50次循環(huán)之后，各組試件質(zhì)量損失率均逐漸增長(zhǎng)，普通混凝土的增長(zhǎng)趨勢(shì)明顯緩于再生混凝土，在150次凍融循環(huán)后，未包漿的RSCC組質(zhì)量損失率達(dá)到最大，為3.71%，普通混凝土NSCC組為3.43%，經(jīng)過包漿的32.5R、42.5R、52.5R三組分別為3.24%、2.97%、3.09%。這是因?yàn)樵偕炷恋膬鋈趽p傷在初期就高于普通混凝土，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增多，損傷不斷累積，導(dǎo)致新舊界面過渡區(qū)破壞嚴(yán)重，試件外表剝落更為顯著。經(jīng)過包漿處理后，水泥漿優(yōu)化了再生粗骨料的物理性能，強(qiáng)化了界面過渡區(qū)，提高了混凝土抗凍性，降低了質(zhì)量損失率。

從圖5強(qiáng)度損失率曲線圖可以看出，在25次凍融循環(huán)后，未包漿的RSCC組抗壓強(qiáng)度損失率最大，為6.9%，包漿的3組與普通混凝土的強(qiáng)度損失相差不大，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，各組的強(qiáng)度損失出現(xiàn)明顯差別，100次循環(huán)后，RSCC組強(qiáng)度損失率最大，為27.8%，NACC組最小，為16.7%，經(jīng)過包漿的32.5R、42.5R、52.5R三組分別為23.1%、19.5%、22.3%。經(jīng)比較，雖然包漿后的再生混凝土強(qiáng)度損失率不及普通混凝土，但相較于未包漿的，已經(jīng)有了明顯的改善，其中，42.5R的水泥包漿效果最好。這是因?yàn)樗酀{填充了再生粗骨料內(nèi)部的細(xì)小裂縫，提高了其整體密實(shí)性，同時(shí)，在骨料表面形成一種保護(hù)層，增強(qiáng)了其堅(jiān)固性，進(jìn)而改善了凍融后的混凝土抗壓強(qiáng)度。

從圖5相對(duì)動(dòng)彈性模量曲線圖可以看出，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，各組試件的相對(duì)動(dòng)彈性模量均逐漸降低，在整個(gè)凍融過程中，未包漿的RSCC組下降趨勢(shì)一直最快，150次凍融循環(huán)后，其相對(duì)動(dòng)彈性模量?jī)H為53.3%。在50次凍融循環(huán)前，普通混凝土與包漿的32.5R、42.5R、52.5R三組相差不大，50次循環(huán)之后，隨著次數(shù)的增加，差別逐漸顯著，在150次循環(huán)后差別達(dá)到最大，相對(duì)動(dòng)彈性模量分別為66.7%、61.3%、63.2%、58.9%。經(jīng)過包漿的32.5R、42.5R、52.5R三組與未包漿的RSCC組相比，150次后，相對(duì)動(dòng)彈性模量分別增加了8%、9.9%、5.6%，其中，42.5R水泥的效果最好。這是因?yàn)樵偕止橇蟽?nèi)部具有眾多的微小裂縫，表面殘留大量的水泥砂漿，在配置成混凝土?xí)r，一般存在多種界面過渡區(qū)，與普通混凝土相比，這些過渡區(qū)相對(duì)脆弱，更易受到破壞。在凍融循環(huán)過程中，骨料自身的微裂縫加上界面過渡區(qū)受到破壞產(chǎn)生的微裂縫為水分的遷移提供了大量通道，使得混凝土內(nèi)部形成靜水壓力及滲透壓力，當(dāng)壓力超出一定范圍時(shí)，再生混凝土產(chǎn)生破壞。隨著凍融次數(shù)的增加，再生混凝土內(nèi)部的裂縫逐漸增多、加寬，相互貫通，導(dǎo)致混凝土的破壞逐漸加劇[2]。再生骨料經(jīng)過包漿后，水泥水化反應(yīng)加上粉煤灰與Ca（OH）2等高堿性物質(zhì)發(fā)生二次水化反應(yīng)能夠生成大量的水化硅酸鈣和鋁酸鈣等物質(zhì)，彌補(bǔ)了內(nèi)部的微裂縫，改善了表面粗糙程度，使得混凝土的不同類型界面過渡區(qū)有了不同程度的增強(qiáng)，提高了混凝土的抵抗凍脹能力。

2.3 微觀分析

圖7為凍融循環(huán)前混凝土微觀形貌，其中圖7（a）為普通混凝土試件，可以看出，28 d時(shí)該組水化反應(yīng)比較充分，大量的水化產(chǎn)物C-S-H（水化硅酸鈣）凝膠將骨料緊密地粘結(jié)在一起，界面過渡區(qū)未發(fā)現(xiàn)明顯微裂縫，整體密實(shí)度高，孔洞較少，這也是該組凍融循環(huán)前抗壓強(qiáng)度最高的微觀原因;圖7（b）為未包漿的再生骨料混凝土試件，可以清楚看見大量水化產(chǎn)物C-S-H凝膠，未水化的球形粉煤灰顆粒等物質(zhì)，但與圖7（a）相比，整體密實(shí)度低，存在較多孔洞，骨料與漿體的界面過渡區(qū)存在明顯的裂縫，這是因?yàn)樵偕橇媳砻娲嬖谳^多的舊水泥砂漿，在配置混凝土?xí)r與新水泥砂漿的粘結(jié)力較差，容易出現(xiàn)微裂縫，造成界面過渡區(qū)薄弱，降低再生混凝土的強(qiáng)度;圖7（c）為再生骨料采用42.5R水泥漿包裹的混凝土，可以看出，骨料自身存在著裂縫，但裂縫里存在大量的水化產(chǎn)物。這是因?yàn)樵偕橇献陨韽?qiáng)度較低，在機(jī)械破碎時(shí)容易造成損傷，產(chǎn)生一定的裂縫，經(jīng)過水泥漿包裹后，水泥水化反應(yīng)產(chǎn)生的C-S-H凝膠等物質(zhì)彌補(bǔ)了骨料內(nèi)部的微裂縫，同時(shí)改善了骨料表面的粗糙程度，加強(qiáng)了骨料與漿體的界面過渡區(qū)，提高了混凝土的強(qiáng)度。

圖8為100次凍融循環(huán)后混凝土的微觀形貌，圖8（d）、（e）、（f）分別為圖8（a）、（b）、（c）3幅圖在電鏡5 000倍下的微觀圖片。與圖7中未凍融試件相比，100次凍融循環(huán)后，由于各組試件中的毛細(xì)水反復(fù)凍結(jié)融化，受到膨脹壓應(yīng)力和滲透壓應(yīng)力的氣孔出現(xiàn)膨脹破裂，導(dǎo)致水化產(chǎn)物由密實(shí)變疏松，且出現(xiàn)不同程度的裂縫，如圖8所示。從電鏡5 000倍下的圖片可以看出，普通混凝土的裂縫最大寬度為1 μm，骨料經(jīng)過包漿的再生混凝土最大裂縫為1.67 μm，未包漿的再生混凝土裂縫最大寬度則達(dá)到了5 μm，遠(yuǎn)大于其他兩組，且裂縫不斷延伸，逐漸出現(xiàn)相互貫通的趨勢(shì)，宏觀上表現(xiàn)為抗壓強(qiáng)度的下降。再生混凝土抗凍性差的一個(gè)關(guān)鍵因素是骨料與漿體的界面過渡區(qū)較普通混凝土相對(duì)薄弱，在凍融循環(huán)過程中極易受到破壞，再生骨料經(jīng)過水泥漿的包裹處理后，能夠在一定程度上強(qiáng)化薄弱的界面過渡區(qū)，延緩凍融循環(huán)后裂縫的產(chǎn)生，進(jìn)而達(dá)到提高混凝土抗凍性的效果。

3 結(jié)論

采用的再生粗骨料取自廢棄的路緣石混凝土，該混凝土強(qiáng)度高于其他樓板之類的混凝土，其破碎后的再生粗骨料性能相對(duì)更優(yōu)，經(jīng)過試驗(yàn)研究后得到以下結(jié)論：

1）通過正交試驗(yàn)得出，自密實(shí)包漿再生骨料混凝土的最佳配比方案為：粉煤灰摻量25%，包漿水泥強(qiáng)度42.5R，再生粗骨料替代率20%和減水劑摻量0.9%，且普通混凝土和再生混凝土的力學(xué)性能之間的關(guān)系式不適用于該混凝土，提出的劈裂抗拉強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度的新關(guān)系式與試驗(yàn)數(shù)據(jù)較吻合。

2）從質(zhì)量損失、抗壓強(qiáng)度及相對(duì)動(dòng)彈性模量3個(gè)方面均可看出采用包漿骨料的自密實(shí)再生混凝土相較于骨料未包漿的混凝土抗凍性能有了明顯地提高，其中，42.5R的水泥包裹效果最佳。

3）基于抗壓強(qiáng)度和相對(duì)動(dòng)彈性模量建立的混凝土凍融損傷模型，相關(guān)系數(shù)均在0.9以上，擬合精度較高，能夠直觀地反映出自密實(shí)包漿再生骨料混凝土的凍融損傷規(guī)律。

4）從微觀分析得出，再生粗骨料經(jīng)過包漿改善混凝土的性能主要通過優(yōu)化再生粗骨料物理性能及強(qiáng)化混凝土的界面過渡區(qū)實(shí)現(xiàn)。參考文獻(xiàn)：

[1] HU B， ZHENG S， REN G S. The experimental study on the frost resistance of different recycled coarse aggregate replacement rate of recycled concrete [J]. DEStech Transactions on Materials Science and Engineering， 2017.

[2] 王晨霞， 劉路， 曹芙波， 等. 凍融循環(huán)后再生混凝土力學(xué)性能的試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)， 2020， 41（12）： 193-202.

WANG C X， LIU L， CAO F B， et al. Experimental study on mechanical properties of recycled concrete after freeze-thaw cycles [J]. Journal of Building Structures， 2020， 41（12）： 193-202. （in Chinese）

[3] ?NAGATAKI S， GOKCE A， SAEKI T， et al. Assessment of recycling process induced damage sensitivity of recycled concrete aggregates [J]. Cement and Concrete Research， 2004， 34（6）： 965-971.

[4] ?GOKCE A， NAGATAKI S， SAEKI T， et al. Freezing and thawing resistance of air-entrained concrete incorporating recycled coarse aggregate： The role of air content in demolished concrete [J]. Cement and Concrete Research， 2004， 34（5）： 799-806.

[5] ?ZAHARIEVA R， BUYLE-BODIN F， WIRQUIN E. Frost resistance of recycled aggregate concrete [J]. Cement and Concrete Research， 2004， 34（10）： 1927-1932.

[6] 霍俊芳， 王聰， 侯永利， 等. 纖維再生混凝土的抗凍性能及孔結(jié)構(gòu)研究[J]. 硅酸鹽通報(bào)， 2018， 37（7）： 2141-2145.

HUO J F， WANG C， HOU Y L， et al. Frost resistance and pore structure of recycled fiber concrete [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society， 2018， 37（7）： 2141-2145. （in Chinese）

[7] 陳愛玖， 王靜， 馬瑩. 鋼纖維橡膠再生混凝土的抗凍性試驗(yàn)[J]. 復(fù)合材料學(xué)報(bào)， 2015， 32（4）： 933-941.

CHEN A J， WANG J， MA Y. Test of frost resistance for steel fiber rubber recycled concrete [J]. Acta Materiae Compositae Sinica， 2015， 32（4）： 933-941. （in Chinese）

[8] ?MURALI G， VINODHA E. Experimental and analytical study of impact failure strength of steel hybrid fibre reinforced concrete subjected to freezing and thawing cycles [J]. Arabian Journal for Science and Engineering， 2018， 43（10）： 5487-5497.

[9] 趙飛， 周志云， 陳新星， 等. 再生粗骨料和礦物摻合料對(duì)再生混凝土抗凍性影響的研究[J]. 水資源與水工程學(xué)報(bào)， 2015， 26（4）： 183-186，191.

ZHAO F， ZHOU Z Y， CHEN X X， et al. Study on effect of recycled coarse aggregate and mineral admixture on frost resistance of recycled concrete [J]. Journal of Water Resources and Water Engineering， 2015， 26（4）： 183-186，191. （in Chinese）

[10] 安新正， 牛薇， 張亞飛， 等. 磚粒及粉煤灰摻量對(duì)再生混凝土抗凍性能的影響[J]. 科學(xué)技術(shù)與工程， 2018， 18（14）： 237-240.

AN X Z， NIU W， ZHANG Y F， et al. Influence of brick particle and fly ash on frost resistance of recycled coarse aggregate concrete [J]. Science Technology and Engineering， 2018， 18（14）： 237-240. （in Chinese）

[11] ?YANG S， LEE H. Freeze-thaw resistance and drying shrinkage of recycled aggregate concrete proportioned by the modified equivalent mortar volume method [J]. International Journal of Concrete Structures and Materials， 2017， 11（4）： 617-626.

[12] 雷斌， 鄒俊， 饒春華， 等. 氧化石墨烯對(duì)再生混凝土改性試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)， 2016， 37（Sup2）： 103-108.

LEI B， ZOU J， RAO C H， et al. Experimental study on modification of recycled concrete with graphene oxide [J]. Journal of Building Structures， 2016， 37（Sup2）： 103-108. （in Chinese）

[13] 王玲玲， 谷亞新， 李育霖， 等. 納米強(qiáng)化技術(shù)對(duì)再生混凝土耐久性影響研究[J]. 混凝土， 2014（7）： 48-51.

WANG L L， GU Y X， LI Y L， et al. Effects of nano-strengthening technology on the durability of recycled concrete [J]. Concrete， 2014（7）： 48-51. （in Chinese）

[14] 普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)： GB/T 50082—2009 [S]. 北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2009.

Standard for test methods of long-term performance and durability of ordinary concrete： GB/T 50082-2009 [S]. Beijing： China Architecture & Building Press， 2009. （in Chinese）

[15] 自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程： JGJ/T 283—2012 [S]. 北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2012.

Technical specification for application of self-compacting concrete： JGJ/T 283-2012 [S]. Beijing： China Architecture & Building Press， 2012. （in Chinese）

[16] 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范： GB 50010—2010 [S]. 北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2011.

Code for design of concrete structures： GB 50010-2010 [S]. Beijing： China Architecture & Building Press， 2011. （in Chinese）

[17] 金昌， 王雪萍， Akinkurolere Olufunke Olanike， 等. 再生混凝土力學(xué)性能指標(biāo)換算關(guān)系試驗(yàn)研究[J]. 混凝土， 2008（11）： 37-39，49.

JIN C， WANG X P， OLANIKE A O， et al. Experimental research on the conversion relationships between the mechanical performance indexes of recycled concrete [J]. Concrete， 2008（11）： 37-39， 49. （in Chinese）

[18] 楊曦， 吳瑾， 梁繼光. 再生混凝土抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度關(guān)系的試驗(yàn)研究[J]. 四川建筑科學(xué)研究， 2009， 35（5）： 190-192.

YANG X， WU J， LIANG J G. Experimental study on relationship between tensile strength and compressive strength of recycled aggregate concrete [J]. Sichuan Building Science， 2009， 35（5）： 190-192. （in Chinese）

[19] 向星赟， 趙人達(dá)， 李福海， 等. 自密實(shí)再生混凝土的基本力學(xué)性能試驗(yàn)研究[J]. 西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)， 2019， 54（2）： 359-365.

XIANG X Y， ZHAO R D， LI F H， et al. Experimental investigation of basic mechanical properties of self-compacting recycled aggregate concrete [J]. Journal of Southwest Jiaotong University， 2019， 54（2）： 359-365. （in Chinese）

[20] ?ACI Committee 318. Building code requirements for structural concrete（ACI 318-95）and commentary （ACI 318-95）[S]. Detroit： American Concrete Institute， 1995.

[21] 陳宗平， 徐金俊， 鄭華海， 等. 再生混凝土基本力學(xué)性能試驗(yàn)及應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)關(guān)系[J]. 建筑材料學(xué)報(bào)， 2013， 16（1）： 24-32.

CHEN Z P， XU J J， ZHENG H H， et al. Basic mechanical properties test and stress-strain constitutive relations of recycled coarse aggregate concrete [J]. Journal of Building Materials， 2013， 16（1）： 24-32. （in Chinese）

[22] 余天慶， 錢濟(jì)成. 損傷理論及其應(yīng)用[M]. 北京： 國(guó)防工業(yè)出版社， 1998.

YU T Q， QIAN J C. Damage theory and its application [M]. Beijing： National Defense Industry Press， 1998： 41-42. （in Chinese）

（編輯 王秀玲）