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      網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合特性及全頻段隔振效果分析

      2022-04-26 07:51:20呂成剛王壯李曉彬陳威
      中國艦船研究 2022年2期
      關(guān)鍵詞:浮筏艇體網(wǎng)架

      呂成剛,王壯,李曉彬,陳威

      1 武漢理工大學(xué) 船海與能源動力工程學(xué)院,湖北 武漢 430063

      2 中國艦船研究設(shè)計中心,湖北 武漢 430064

      3 船舶振動噪聲重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430064

      4 武漢理工大學(xué) 理學(xué)院,湖北 武漢 430063

      0 引 言

      浮筏隔振技術(shù)研究已有幾十年的歷史,其成果相繼被運(yùn)用到了艦艇上,取得了較好的減振降噪效果[1]。傳統(tǒng)的浮筏系統(tǒng)主要用于機(jī)械設(shè)備隔振。隨著艦艇設(shè)計的大型化,浮筏與艙室結(jié)合形成的新型浮筏結(jié)構(gòu)—艙筏(也稱箱體浮筏)在艦艇上得到了應(yīng)用,以保護(hù)人員和重要艙室。箱體浮筏能夠提高艦艇的空間利用率,增強(qiáng)所承載設(shè)備的隔振能力。其中,浮筏隔振效果的優(yōu)劣是評判浮筏性能的重要指標(biāo)。隨著對其性能要求的提升,傳統(tǒng)的板架式箱體浮筏結(jié)構(gòu)已很難滿足設(shè)計指標(biāo)要求,而周期性網(wǎng)架結(jié)構(gòu)因其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)形式,能夠改變結(jié)構(gòu)內(nèi)的振動能量傳遞途徑和增強(qiáng)輻射耗散,有效提升結(jié)構(gòu)的隔振效果[2-3],故最近被引入到了箱體浮筏結(jié)構(gòu)設(shè)計中。在艦艇領(lǐng)域,浮筏結(jié)構(gòu)并非孤立的存在,而是通過隔振器與船(艇)體連接,形成浮筏-艇體的耦合系統(tǒng)。

      目前,在艇體耦合方面的相關(guān)研究中,以艇體與設(shè)備的耦合研究較多。例如:紀(jì)剛等[4]采用簡化等效軸-艇模型分析了軸、艇的耦合狀態(tài),以及兩者間的力傳遞特性。Dylejko[5]將推力軸簡化為桿模型,將艇體結(jié)構(gòu)簡化為殼模型,在考慮推進(jìn)器的激勵作用下,研究了推力軸處的導(dǎo)納結(jié)果。楊成春[6]研究了帶螺旋槳的軸系-殼體耦合系統(tǒng),分析了系統(tǒng)的振動特性、聲輻射特性以及摩擦激勵下系統(tǒng)的響應(yīng)特性,提出了降低系統(tǒng)振動的方案。錢振華[7]將含隔振系統(tǒng)及帶基座的圓柱殼分為兩個部分來分別建模,采用頻響函數(shù)綜合法得出了整個大系統(tǒng)的頻響函數(shù),并經(jīng)計算和實(shí)驗(yàn)算例驗(yàn)證了頻響函數(shù)的準(zhǔn)確性。

      浮筏與艇體的耦合結(jié)構(gòu)對隔振效果會有一定的影響,作為一種典型的復(fù)雜組合系統(tǒng),其振動的激勵源具有幅值大、頻譜范圍廣的特點(diǎn),需要在寬頻帶內(nèi)進(jìn)行振動聲輻射的預(yù)報[8],單純的有限元分析(FEA)方法難以滿足實(shí)際情況,需要結(jié)合統(tǒng)計能量分析(SEA)方法對其進(jìn)行研究。例如:Lyon[9]和Smith[10]分析了單模態(tài)和多模態(tài)子系統(tǒng)間的相互作用,列出了相關(guān)的公式,建立了模態(tài)密度、內(nèi)損耗因子和耦合損耗因子3 個基本的統(tǒng)計能量參數(shù),初步形成了“統(tǒng)計能量分析”概念,并在后續(xù)研究中逐步完善了統(tǒng)計能量理論。Fahy[11]和Sun 等[12]基于能量統(tǒng)計理論建立了非保守耦合雙振子功率流理論,將SEA 方法的應(yīng)用擴(kuò)大到了機(jī)械振動和噪聲控制等領(lǐng)域。余永豐等[13]通過理論和實(shí)驗(yàn),研究了整艙浮筏(艙筏)的功率流傳遞特性,結(jié)果表明,在低頻和高頻段分別采用有限元法(FEM) 和SEA 法計算是可行的。李峰等[14]在VA-One 軟件中建立了散貨船艉部的統(tǒng)計能量模型,分析其噪聲和振動響應(yīng),得到了相關(guān)數(shù)據(jù),并與海試現(xiàn)場數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,驗(yàn)證了模型的正確性。臧曉斌[15]使用SEA 法和FE-SEA 方法研究了浮筏隔振系統(tǒng)在中、高頻的振動特性,并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對比分析,驗(yàn)證了上述兩種方法結(jié)合的有效性。朱明罡[16]采用VA-One 軟件對整艙浮筏隔振系統(tǒng)在全頻段的隔振及聲輻射特性進(jìn)行研究,探討了不同隔振系統(tǒng)參數(shù)對聲輻射特性的影響。然而,在上述探究浮筏隔振效果的研究中,對于承載浮筏的基座模型多采用簡化建模方法處理,而簡化后的基座與實(shí)際的基座相比存在一定差異,且系統(tǒng)在加裝箱體浮筏這一大型結(jié)構(gòu)后,有可能會對原基座的振動特性產(chǎn)生影響,因此有必要分析大型箱體浮筏結(jié)構(gòu)在安裝前后與艇體間的耦合振動特性。

      綜上所述,針對浮筏隔振技術(shù)的研究雖然有一些成果,但對于網(wǎng)架箱體浮筏這種新型結(jié)構(gòu)而言,相關(guān)研究成果較少,國內(nèi)外對浮筏與艇體的振動研究也通常是將兩者分開單獨(dú)考慮,很少對浮筏與艇體的耦合結(jié)構(gòu)特性進(jìn)行研究。因此,本文將周期性網(wǎng)架結(jié)構(gòu)引入箱體浮筏來設(shè)計網(wǎng)架箱體浮筏結(jié)構(gòu),并對網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)進(jìn)行建模。首先,從模態(tài)和隔振兩個角度,分析和討論浮筏-艇體的耦合關(guān)系,再以提高耦合系統(tǒng)的綜合隔振效果為設(shè)計原則,研究浮筏板厚和隔振器的剛度對耦合系統(tǒng)全頻段隔振效果的影響。

      1 耦合模型理論分析

      圖1 所示為將浮筏-艇體耦合系統(tǒng)簡化為兩自由度的受迫振動結(jié)構(gòu)。圖中:F為激勵力;m1,m2分別為浮筏層及設(shè)備層的質(zhì)量;k1,c1分別為浮筏與艇體層之間的隔振器剛度與阻尼;k2,c2分別為設(shè)備層與浮筏層之間的隔振器剛度與阻尼。故有式(1)所示在簡諧力作用下的復(fù)數(shù)運(yùn)動學(xué)微分方程。

      圖1 兩自由度受迫振動示意圖Fig. 1 Schematic diagram of forced vibration with two degrees of freedom

      穩(wěn)態(tài)振動頻率。

      令式(1)中的解為

      式中,Z為復(fù)數(shù)形式的振幅矩陣。將式(2)代入式(1)中,可得

      式中,R為阻抗矩陣,其元素為

      式中:i,j分別為矩陣行數(shù)和列數(shù);ki j為剛度矩陣中各元素;mi j為質(zhì)量矩陣中各元素;ci j為阻尼矩陣中各元素。

      系統(tǒng)的復(fù)數(shù)形式的振幅矩陣為

      阻抗矩陣的逆矩陣為

      簡諧力的復(fù)數(shù)形式表示為

      將式(7)代入式(6)中,可得

      各阻抗元素為

      式中:C1,C2為 實(shí)部振幅;D1,D2為虛部振幅。

      將式(11)代入式(2)中,可得

      式 中:X1,X2為 余 弦 振 幅;Y1,Y2為 正 弦 振 幅;φ1,φ2均為相位角,具體表示如下:

      根據(jù)式(12),可得到振幅與浮筏質(zhì)量、隔振器剛度及阻尼間的關(guān)系。

      2 參數(shù)化模型

      本文設(shè)計的新型網(wǎng)架箱體浮筏參數(shù)如下:主體部分尺度8 m×6.08 m×2.1 m(長×寬×高),上、下面板厚0.012 m,浮筏總質(zhì)量23.84 t,材料采用Q345 鋼, 密 度 為7.85×103kg/m3, 彈 性 模 量為2.06×1011N/m2,泊松比為0.3。艇體結(jié)構(gòu)為兩端不封閉的加筋圓柱殼,其參數(shù)如下:長8.5 m,直徑6.8 m,殼體厚0.028 m,加筋板厚0.016 m,間距0.5 m,總質(zhì)量64.87 t。

      浮筏與艇體之間采用隔振器連接,浮筏的底部和側(cè)向均設(shè)置有隔振器,其布置方式如圖2 所示。其中:底部隔振器為主隔振器,隔振器動剛度為3 000 N/mm;側(cè)向隔振器為輔助隔振器,其剛度較小,動剛度為1 000 N/mm。

      圖2 隔振器模型示意圖Fig. 2 Schematic diagram of vibration isolator model

      隔振器模型的坐標(biāo)系方向描述如下:z軸正向指向艇體縱向艏部,y軸正向?yàn)殂U垂向上,x軸正向指向艇體左舷。坐標(biāo)原點(diǎn)設(shè)在筏架下面板幾何中心。因隔振器的質(zhì)量較小,故只關(guān)注其變形量。在建模時,以三相彈簧單元模擬隔振器,以質(zhì)量點(diǎn)模擬筏架上層設(shè)備。圖3 所示為建立的箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)有限元模型。

      圖3 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)有限元模型Fig. 3 FE model of truss box floating raft-hull coupling system

      3 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的模態(tài)分析

      對新型網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)進(jìn)行模態(tài)分析,將分析結(jié)果與原有的筏架與艇體結(jié)構(gòu)的模態(tài)數(shù)據(jù)及振型分別進(jìn)行對比,以判斷筏架與艇體結(jié)構(gòu)間的耦合關(guān)系的強(qiáng)弱。同時,還對新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)與不含艇體的筏架結(jié)構(gòu)進(jìn)行模態(tài)分析,提取筏架結(jié)構(gòu)前六階整體模態(tài),對比分析其振型及固有頻率,以評價在與艇體耦合后對筏架結(jié)構(gòu)模態(tài)的影響。

      在0~200 Hz 頻率范圍內(nèi)進(jìn)行模態(tài)計算。其中,對于新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)有限元模型,邊界條件設(shè)置為限制艇體邊界x,y,z方向的平動自由度;對于箱體浮筏的有限元模型,邊界條件設(shè)置為限制中層和下層隔振器下端點(diǎn)處所有方向的自由度。

      表1 給出了新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)中的筏架及不含艇體結(jié)構(gòu)的筏架前六階整體模態(tài)的固有頻率,圖4~圖5 展示了前兩階振型。由表1 可見,新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)中的筏架各階固有頻率相較于不含艇體結(jié)構(gòu)的各階固有頻率略有增加,但兩者前六階整體模態(tài)的振型基本一致。其原因在于,耦合系統(tǒng)中的筏架并非直接與艇體結(jié)構(gòu)連接,而是通過隔振器的形式建立的耦合關(guān)系,但隔振器剛度遠(yuǎn)小于隔振器兩端連接的浮筏和艇體結(jié)構(gòu)的剛度。隔振器顯著改變了振動能量的傳遞,導(dǎo)致了浮筏與艇體的耦合關(guān)系較弱。

      圖4 網(wǎng)架箱體浮筏一階振型Fig. 4 The first-order vibration modes of truss box floating raft

      圖5 網(wǎng)架箱體浮筏二階振型Fig. 5 The second-order vibration modes of truss box floating raft

      表1 網(wǎng)架箱體浮筏前六階整體模態(tài)對應(yīng)的固有頻率Table 1 The natural frequency corresponding to the first six global modal shapes of the truss box floating raft

      以上結(jié)果表明,網(wǎng)架箱體浮筏與艇體耦合后的筏架結(jié)構(gòu),雖然整體結(jié)構(gòu)形式發(fā)生了改變,但仍保持了原有結(jié)構(gòu)的固有特性,結(jié)構(gòu)模態(tài)的變化基本一致,但固有頻率僅略有增加,艇體與筏架之間是弱耦合關(guān)系。

      表2 給出的是新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)中艇體結(jié)構(gòu)與不含筏架的艇體結(jié)構(gòu)前六階整體模態(tài)的固有頻率及振型,圖6~圖7 所示為上述情況下艇體的前兩階振型。艇體結(jié)構(gòu)的振動振型以殼體徑向振動和局部振動為主,整體彎曲振動振型不明顯,原因是圓柱殼結(jié)構(gòu)的艇體長度與直徑尺寸接近,殼體結(jié)構(gòu)整體抗彎剛度大。艇體結(jié)構(gòu)的振型按(m,n)的形式定義,其中m表示殼體徑向的節(jié)點(diǎn)數(shù),n表示殼體周向節(jié)點(diǎn)數(shù)。艇體結(jié)構(gòu)的振動振型以殼體徑向振動和局部振動為主,整體彎曲振動振型不明顯,原因是圓柱殼結(jié)構(gòu)的艇體長度與直徑尺寸接近,殼體結(jié)構(gòu)整體抗彎剛度大。含筏架的各階固有頻率相較于不含筏架的艇體結(jié)構(gòu)各階固有頻率都有略微增加,但兩者前六階整體模態(tài)的振型基本一致。這說明與筏架耦合后的艇體結(jié)構(gòu),雖整體結(jié)構(gòu)形式改變,但因浮筏質(zhì)量遠(yuǎn)小于艇體質(zhì)量,使得原有結(jié)構(gòu)的固有特性得到了保持,結(jié)構(gòu)模態(tài)變化基本一致,固有頻率略有提高,即筏架與艇體間是弱耦合關(guān)系。

      圖6 艇體結(jié)構(gòu)一階振型Fig. 6 The first-order vibration mode of hull structure

      圖7 艇體結(jié)構(gòu)二階振型Fig. 7 The second-order vibration mode of hull structure

      表2 艇體結(jié)構(gòu)前六階整體模態(tài)對應(yīng)的固有頻率和振型Table 2 The natural frequency and vibration modes corresponding to the first six global modal shape of the hull structure

      4 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)全頻段隔振效果

      目前,國內(nèi)外的研究中并沒有單一的方法可以實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)全頻段的振動分析,而通常是將全頻段分為低、中、高3 個頻段,針對不同的頻段采用不同的分析方法[17]。在低頻段,最常采用的是FEM[18-19]和邊界元法(BEM);在高頻段, SEA[20]法可以預(yù)測各子系統(tǒng)間的能量流傳遞和能量響應(yīng),且對模型的精確度要求比有限元模型低,可以彌補(bǔ)FEM 在高頻段的計算缺陷。在中頻段,通常將FEA 模型與SEA 模型結(jié)合進(jìn)行混合分析,以解決振動問題,即“混合模型法”[21](hybrid FEM-SEA)。在一個系統(tǒng)中,不同結(jié)構(gòu)構(gòu)件在不同頻率下所表現(xiàn)出的力學(xué)特性有很大差異,故需要根據(jù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件的特性劃分其所處的頻段。在SEA 模型中,通常將單個結(jié)構(gòu)構(gòu)件稱為SEA 子系統(tǒng)。姚德源和王其政[22]提出可以采用SEA 子系統(tǒng)的模態(tài)密度的振型數(shù)作為依據(jù)來劃分低中高頻,具體判斷方法如下:

      式中:Nv為振型數(shù);n(f)為 模態(tài)密度; Δf為帶寬;其中,Nv≤1 時子系統(tǒng)處于低頻區(qū),Nv≥5 時子系統(tǒng)處于高頻區(qū),1<Nv<5 時子系統(tǒng)處于中頻區(qū)。

      為確定網(wǎng)架箱體浮筏結(jié)構(gòu)的計算頻段,從模型中選取了不同面積的子系統(tǒng)來求解其在5~10 000 Hz 頻段內(nèi)的模態(tài)數(shù),其中面板 E 為模型中面積最小的子系統(tǒng),選定的SEA 子系統(tǒng)的模態(tài)數(shù)如圖8 所示。根據(jù)子系統(tǒng)在帶寬內(nèi)的模態(tài)數(shù)大小,將5~200 Hz 定義為低頻區(qū),采用FEM 求解;將200~1 000 Hz 定義為中頻區(qū),采用混合的FEMSEA 方 法 求 解;將1 000~10 000 Hz 定 義 為 高 頻區(qū),采用SEA 法求解。建立的有限元模型、混合模型(Hybrid 模型)、SEA 模型分別如圖9~圖11所示。對各模型子系統(tǒng)賦予鋼材內(nèi)損耗因子[22](η=0.41f-0.7),并在激勵設(shè)備位置的子系統(tǒng)上施加一個加速度激勵,方向垂直向下,頻率范圍為5~10 000 Hz,計算頻率設(shè)置為1/3 倍頻程的中心頻率。選用加速度振級落差法評價各級隔振的隔振效果。浮筏系統(tǒng)平均加速度振級落差[23]為

      圖8 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體結(jié)構(gòu)的部分SEA 子系統(tǒng)的模態(tài)數(shù)Fig. 8 Mode numbers of part of SEA subsystem for truss box floating raft-hull structure

      圖9 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的有限元模型Fig. 9 FE model of truss box floating raft-hull coupling system

      圖10 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的混合模型Fig. 10 Hybrid model of truss box floating raft-hull coupling system

      圖11 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)SEA 模型Fig. 11 SEA model of truss box floating raft-hull coupling system

      式中:N為測點(diǎn)數(shù)目;a,a分別為隔振器上、下端加速度的響應(yīng)值。

      圖12 所示為新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)中的浮筏隔振系統(tǒng)部分與獨(dú)立浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果對比。由圖可見,在全頻段范圍(5~10 000 Hz)內(nèi),新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的整體振級落差逐漸增大,全頻段內(nèi)的平均振級落差約為46.59 dB,與獨(dú)立的浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果46 dB 相差無幾。這表明艇體對網(wǎng)架浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果影響較小,即艇體與筏架間是弱耦合關(guān)系。

      圖12 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)中浮筏隔振系統(tǒng)部分與獨(dú)立浮筏隔振系統(tǒng)的隔振效果對比Fig. 12 Comparison of the vibration isolation effect between the floating raft system part of truss box floating raft-hull coupling structure and the independent floating raft system

      4.1 面板厚度對網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)隔振效果的影響

      因新型網(wǎng)架箱體浮筏與艇體耦合系統(tǒng)為弱耦合,所以將以提高其綜合能力為設(shè)計原則進(jìn)行設(shè)計。對于新型浮筏-艇體耦合系統(tǒng)而言,結(jié)構(gòu)參數(shù)的不同,系統(tǒng)的隔振效果也會有所差異,艇體結(jié)構(gòu)的聲輻射特性也會受到影響。浮筏作為一個復(fù)雜結(jié)構(gòu),各項(xiàng)參數(shù)除影響結(jié)構(gòu)的隔振性能,還涉及了浮筏的其他性能,例如整體承載性能和抗沖擊性能。一旦浮筏設(shè)計完成,某些確定的結(jié)構(gòu)參數(shù)難以改變。在浮筏結(jié)構(gòu)中,對隔振效果影響較大的參數(shù)有面板厚度和隔振器剛度,其中面板厚度的增大能夠約束浮筏上設(shè)備的振動烈度。因此,本文首先對不同面板厚度的新型浮筏-艇體耦合結(jié)構(gòu)的隔振效果進(jìn)行研究。表3 示出了不同面板厚度下浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的質(zhì)量信息,圖13示出了浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的5 種工況的振級及振級落差曲線,圖14 給出了總振級落差曲線。

      圖13 不同工況下網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)各部分振級以及振級落差曲線Fig. 13 Vibration levels and vibration level drop curves of each part of truss box floating raft-hull coupling system under different working conditions

      圖14 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)總振級落差曲線Fig. 14 The total vibration level drop curve of truss box floating raft-hull coupling system

      表3 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)質(zhì)量信息Table 3 Mass information of truss box floating raft-hull coupling system

      由上所述可見,在全頻段范圍(5~10 000 Hz)內(nèi),新型網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的整體振級落差逐漸增大,表明頻率越高,網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振效果越好。5 種工況下的平均振級落差分別為56.49,56.72,56.88,57.10 和57.49 dB,頻率值與隔振效果間呈正相關(guān)性,頻率越高,隔振效果越明顯。SEA 法是對一個頻段內(nèi)的平均振動加速度進(jìn)行疊加平均,使得結(jié)果在同級頻帶上趨向于線性變化。而在低頻段,隔振效果呈現(xiàn)明顯波動情況,原因是在低頻段結(jié)構(gòu)的低階模態(tài)較多,對隔振效果不利,而在高頻段由于采用SEA 法,結(jié)果未受到模態(tài)的影響。

      振級落差隨網(wǎng)架箱體浮筏面板厚度的增大呈增加趨勢,但變化不明顯。其原因在于,高頻段振動會在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)中通過自身?xiàng)U系結(jié)構(gòu)振動來進(jìn)行能量的輻射耗散,頻率越高,耗散越多,減振效果則越好。但是,只改變浮筏面板的厚度,雖然提高了浮筏面板結(jié)構(gòu)的剛度,但對網(wǎng)架桿系結(jié)構(gòu)影響不大,并未明顯改善網(wǎng)架箱體浮筏內(nèi)部的能量耗散,隔振效果并未得到顯著提高。因隔振器在隔振設(shè)備中起主要的隔振作用,所以網(wǎng)架箱體浮筏面板剛度的增大,只是略微提高了網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振能力。

      4.2 下層隔振器剛度對網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)隔振效果的影響

      隔振器作為連接艇體與網(wǎng)架箱體浮筏的主要部件,在耦合系統(tǒng)中也承擔(dān)著主要的減振作用。隔振器的剛度會極大地影響網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振效果。對于常用的隔振器,其剛度一定時,阻尼也是一個確定的值,很難脫離隔振器剛度的影響單獨(dú)談?wù)撟枘?。因此,本文在網(wǎng)架箱體浮筏隔振器布置形式不變的前提下,只改變下層隔振器的剛度,探討網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)在不同下層隔振器剛度下的隔振效果。下層隔振器動剛度信息如表4 所示。振級以及振級落差曲線如圖15~圖16 所示。

      圖15 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)各部分振級以及振級落差曲線Fig. 15 Vibration level and vibration level drop curve of each part of truss box floating raft-hull coupling system

      圖16 網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)不同剛度下的總振級落差曲線Fig. 16 The total vibration level drop curves of truss box floating raft-hull coupling system under different stiffenesses

      表4 設(shè)計的隔振器動剛度參數(shù)Table 4 Designed dynamic stiffness parameters of vibration isolator

      由上所述可見,在全頻段范圍(5~10 000 Hz)內(nèi),網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的整體振級落差逐漸增大,表明頻率越高,網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振效果越好。不同剛度下的平均振級落差分別為58.71,56.35,55.10 和53.61 dB,頻率值與隔振效果間呈正相關(guān)性,頻率越高,隔振效果越明顯。與4.1 節(jié)的結(jié)論一致,在低頻段,因網(wǎng)架箱體浮筏結(jié)構(gòu)的低階模態(tài),使得隔振效果不斷波動,在高頻段,計算時忽略了模態(tài)影響,隔振效果越來越好。振級落差隨下層隔振器剛度的增大呈減小的趨勢。下層隔振器剛度的減弱,使得網(wǎng)架箱體浮筏在隔振器垂直方向上的位移增大,隔振器在產(chǎn)生形變的過程中會吸收更多的振動能量,因此剛度較小的隔振器會產(chǎn)生更好的隔振效果。

      總體而言,浮筏面板厚度的變化對網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振效果影響較小,隨著浮筏面板厚度的增加,網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的全頻段隔振效果略有增強(qiáng);浮筏下層隔振器剛度變化也對網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振效果影響較小,隨著下層隔振器剛度的減弱,網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的全頻段隔振效果也有所增強(qiáng),但兩者改變隔振效果的方式并不一致,增大面板厚度是通過提升浮筏剛度,減弱振動響應(yīng)幅值來提升隔振效果,而減小隔振器剛度則是通過減弱振動沿固體介質(zhì)的傳播,增大了能量耗散。

      5 結(jié) 論

      本文探究了新型網(wǎng)架箱體浮筏與艇體結(jié)構(gòu)間的耦合特性,并對該耦合系統(tǒng)的隔振效果進(jìn)行了研究,得出如下結(jié)論:

      1) 無論是網(wǎng)架箱體浮筏還是艇體,其各自在耦合系統(tǒng)中的固有頻率與兩者獨(dú)立時的相比差別不大,且振型基本一致,說明網(wǎng)架箱體浮筏與艇體的耦合關(guān)系較弱,在隔振器的作用下,兩者的固有結(jié)構(gòu)特性并未發(fā)生改變。

      2) 隨著網(wǎng)架箱體浮筏面板厚度的增加,面板剛度也隨之增大,導(dǎo)致振動響應(yīng)幅值有所減弱,全頻段隔振效果略有增強(qiáng),但總體增幅不大,面板厚度因素對網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)的隔振效果影響并不明顯。

      3) 網(wǎng)架箱體浮筏的下層隔振器剛度與網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)隔振效果相關(guān)度較高,通過減弱隔振器的剛度,相關(guān)能量耗散增加,耦合系統(tǒng)的全頻段隔振效果均有所增強(qiáng),且在低頻段效果更顯著。

      綜上所述,網(wǎng)架箱體浮筏-艇體耦合系統(tǒng)中浮筏與艇體間呈現(xiàn)的是弱耦合關(guān)系。浮筏面板厚度的增大對提高整個耦合系統(tǒng)的隔振效果有一定影響,但并不明顯。比較而言,減弱網(wǎng)架箱體浮筏下層隔振器的剛度更有助于增強(qiáng)耦合系統(tǒng)的隔振效果。本文的研究成果可助益改進(jìn)網(wǎng)架箱體浮筏耦合系統(tǒng)的聲學(xué)設(shè)計。

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