李劉霞，杜艷平

（河南天海電器有限公司，河南 鶴壁 458030）

1 連接器具體要求

本設計客戶要求：按照QC/T1067.1—2017，USCAR-21設計一款低插拔力，適配0.3～0.5mm和0.5～1.0mm兩種范圍的新型端子。此款端子最重要的是彈片設計和芯線壓接尾部的設計。

本設計端子接觸彈片要實現的功能：①傳送小電流或者傳播信號；②建立可靠的接觸界面；③適應連接器系統(tǒng)的制造誤差。芯線壓接尾部要實現的功能：①建立導線和端子的連接；②產生盡量小的壓接電阻。

2 連接器設計

2.1 材料的選用

接觸彈片材料必須具備一定的導電性、彈性、機加工性和抗應力松弛性。因為是小電流端子，可不必太注重端子溫升，端子材料的導熱系數不是關鍵。綜上，選擇料厚0.25mm的銅合金為本端子材料。

2.2 彈片設計

常見的可分離式連接器端子的類型有：簡單懸臂梁、雙支撐懸臂梁、預負載懸臂梁、復合懸臂梁等，其各自的特點見表1。根據各種形式彈片的不同特點，本設計選用彈性較好，適用于料厚較薄的雙支撐梁。

表1 彈片類型及特點

2.3 端子芯線壓接尾部設計

一般的導體壓接高度可由下式進行計算。

式中：CCH——芯線壓接高度，mm；Φ——導線直徑，mm；δ——端子料厚，mm。

一般的芯線壓接尾部展開長度可由下式進行計算。

式中：——芯線壓接尾部展開長度，mm；Φ——導線直徑，mm；δ——端子料厚，mm。

一般的芯線壓接尾部的半徑可由下式估算。

式中：——芯線壓接尾部半徑，mm；——芯線壓接寬度，mm。

一般的壓接高度與寬度比為50%～80%，壓縮比為75%～90%。

因本端子料厚為0.25mm，可得3種規(guī)格導線的芯線壓接寬度、芯線壓接尾部展開長度和芯線壓接尾部半徑值，見表2。

表2 芯線壓接尾部部分參數

由于本設計要設計一種適配0.3～0.5mm和0.5～1.0mm兩種范圍的尾部，因此初步設定適配0.35～0.5mm的尾部，=4.87mm，=0.825mm；適配0.5～1.0mm的尾部，=6.10mm，=0.99mm。端子芯線壓接尾部的寬度能使整個尾部呈現U型或V型即可，另外尾部的壓筋和壓邊按常規(guī)設計即可。

3 CAE分析

由于CAE技術的迅猛發(fā)展，CAE仿真技術越來越多地應用到連接器領域。如：河北工業(yè)大學的駱燕燕等人[1]，海軍航空大學的張彤等人都對連接器進行了CAE分析，驗證了CAE技術應用在連接器領域的有效性。姚偉在“線束壓接成型分析”一文中對端子尾部的壓接進行了詳細說明。因此本設計首先進行了CAE分析。在CAE驗證設計合格后再進行后續(xù)的試驗驗證。

3.1 插拔力分析

如圖1所示，插座端子固定端子間的摩擦系數為0.15，插頭端子沿其軸向插入并拔出。

圖1 端子間插拔力分析示意圖

經過CAE分析可得其插拔力曲線，如圖2所示，即端子的插入力為1.92N，拔出力為1.51N。

圖2 插拔力曲線

3.2 剖面分析

本設計分別對兩種尾部進行CAE剖面分析。端子尾部壓接CAE分析結果見表3。

表3 端子尾部壓接CAE分析結果

綜上，結合QC/1067.1—2017和USCAR-21可知端子插拔力合格，端子剖面合格。

4 實驗

4.1 插拔力

CAE分析的結果顯示端子插拔力和端子剖面均合格，最后進行試驗驗證。按 照QC/T 1067.1—2017的4.4做端子間的插拔力實驗，如圖3所示，其實驗結果如表4所示。

圖3 插拔力實驗

表4 插拔力實驗結果

4.2 剖面

按照USCAR-21中剖面分析進行試驗，所得剖面如表5所示。

表5 剖面分析結果

5 總結

通過客戶要求及各種標準要求等信息作為連接器端子設計輸入，結合端子各部分理論分析，完成連接器端子的設計，并用CAE技術對設計進行了分析驗證，最后通過實物實驗驗證本設計。本文對連接器的設計提供了正向設計思路及方法，對以后端子正向設計提供了一定的參考。