沈穎剛，施偉杰，肖歡容，楊銳敏，陳貴升，畢克剛

（1. 昆明理工大學(xué)，云南省內(nèi)燃機(jī)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，昆明 650500；2. 昆明市節(jié)能監(jiān)察支隊(duì)，昆明 650000）

前言

PM 和NO是柴油機(jī)排氣污染物的主要成分，其排放對大氣環(huán)境和人類身體健康均會(huì)造成嚴(yán)重危害。在世界諸多地區(qū)，都實(shí)施了極為嚴(yán)格的法律法規(guī)來限制柴油機(jī)PM 和NO排放。先進(jìn)高效的后處理凈化技術(shù)可有效處理柴油機(jī)PM 與NO的排放，使其滿足嚴(yán)苛的排放要求。柴油機(jī)顆粒捕集器（DPF）和選擇性催化還原（SCR）作為柴油機(jī)處理PM、轉(zhuǎn)化NO的最佳后處理凈化技術(shù)，已然成為滿足我國道路柴油機(jī)國六排放法規(guī)的必備后處理裝置。為保證DPF 和發(fā)動(dòng)機(jī)正常工作，需周期性進(jìn)行DPF 再生。相比于被動(dòng)再生，DPF 主動(dòng)再生效率較高，但其再生溫度高，高溫環(huán)境極易使載體損壞，且會(huì)對下游SCR工作特性產(chǎn)生一定影響。

國內(nèi)外研究者對DPF 主動(dòng)再生及其對下游SCR后處理系統(tǒng)的影響等方面，做了大量研究。Tong、黃鐵雄等采用熱電偶，測試主動(dòng)再生過程中DPF 內(nèi)部的溫度場，發(fā)現(xiàn)再生期間載體內(nèi)部溫度峰值和最大溫度梯度均會(huì)隨初始碳載量和進(jìn)氣溫度的增加而增加；孟忠偉等對主動(dòng)再生過程中載體出口的顆粒排放特性開展研究，發(fā)現(xiàn)升溫過程中，高碳載量時(shí)顆粒物排放總量受再生溫度影響較大；李青、陳鵬等進(jìn)行了CDPF 降怠速再生試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)在降怠速再生期間，容易出現(xiàn)溫度值“尖峰”現(xiàn)象，多次降怠速再生后會(huì)使CDPF 對PN 的捕集效率降低；Zhong等建立了CCDPF+SCR 系統(tǒng)模型，研究了CDPF 主動(dòng)再生對SCR 性能的影響規(guī)律，發(fā)現(xiàn)CDPF 主動(dòng)再生會(huì)降低SCR 性能，且隨著再生溫度、入口流量、初始碳載量的增加，SCR 系統(tǒng)NO轉(zhuǎn)化效率下降；Chandler 等發(fā)現(xiàn)將連續(xù)再生微粒捕集技術(shù)與SCR技術(shù)相結(jié)合，會(huì)產(chǎn)生如提升SCR 低溫轉(zhuǎn)化NO的性能等多種有益的協(xié)同作用；Schrade 等研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)進(jìn)氣NO含量高于最優(yōu)值時(shí)，DPF 再生有助于降低NO含量。

綜上所述，國內(nèi)外針對DPF 主動(dòng)再生及其對下游SCR 系統(tǒng)影響的研究中，對DPF 捕集效率及再生安全性方面研究較多，針對DPF 再生對SCR 工作特性的影響研究較少，且研究手段多為數(shù)值模擬。因此，本文在高原環(huán)境下基于小缸徑柴油機(jī)加載整機(jī)后處理測試臺(tái)架，進(jìn)行CDPF 主動(dòng)再生及降怠速再生（DTI）試驗(yàn)。同時(shí)對CDPF 及SCR 進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測，綜合對比分析CDPF 主動(dòng)再生與降怠速再生對SCR系統(tǒng)NO轉(zhuǎn)化效率的影響，以期為后處理系統(tǒng)匹配及SCR選型提供參考。

1 試驗(yàn)設(shè)備與方案

1.1 試驗(yàn)設(shè)備

以某高壓共軌國六柴油機(jī)為研究機(jī)型，搭建帶DOC+CDPF+SCR 的后處理系統(tǒng)試驗(yàn)臺(tái)架，對CDPF和SCR 的性能開展研究。本試驗(yàn)臺(tái)架示意圖如圖1所示。試驗(yàn)所用柴油機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)如表1 所示，試驗(yàn)所用測試設(shè)備如表2 所示，后處理系統(tǒng)各組件參數(shù)如表3所示。

表2 試驗(yàn)所用測試設(shè)備

表3 催化器載體主要參數(shù)

圖1 發(fā)動(dòng)機(jī)加裝DOC+CDPF+SCR 試驗(yàn)臺(tái)架

表1 柴油機(jī)主要參數(shù)

1.2 試驗(yàn)方案

試驗(yàn)環(huán)境為海拔1 912 m、大氣壓81 kPa，試驗(yàn)所用高壓共軌柴油機(jī)為國六柴油機(jī)。

1.2.1 CDPF主動(dòng)再生試驗(yàn)

CDPF主動(dòng)再生采用缸內(nèi)后噴再生方式，試驗(yàn)工況為2 400 r/min、200 N·m，CDPF 載體為碳化硅材料，其碳載量為8 g/L，對比當(dāng)SCR 涂覆不同催化劑試驗(yàn)時(shí)CDPF 的再生效率、再生安全性，及CDPF 進(jìn)行主動(dòng)再生時(shí)SCR 載體入口端面溫度分布特性和NO轉(zhuǎn)化效率。整個(gè)試驗(yàn)過程中對各項(xiàng)參數(shù)進(jìn)行實(shí)時(shí)記錄，數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)每2 s 自動(dòng)記錄一個(gè)瞬態(tài)數(shù)據(jù)。每5 min 記錄一次CDPF 載體壓降，當(dāng)CDPF 壓降穩(wěn)定不變時(shí)，說明再生完成，即可停機(jī)。

1.2.2 CDPF降怠速主動(dòng)再生試驗(yàn)

進(jìn)行CDPF 降怠速主動(dòng)再生試驗(yàn)，碳載量為8 g/L，由于高溫時(shí)涂覆釩基催化劑的SCR 工作性能較差，NO轉(zhuǎn)化效率較低，因此選擇涂覆銅基分子篩催化劑的SCR進(jìn)行試驗(yàn)。降怠速主動(dòng)再生的試驗(yàn)方法為：將工況穩(wěn)定至主動(dòng)再生工況，監(jiān)測CDPF 入口溫度，當(dāng)溫度值達(dá)到較高溫時(shí)（試驗(yàn)是在冬天進(jìn)行，環(huán)境溫度較低，通過多次試驗(yàn)及后處理系統(tǒng)保溫處理，主動(dòng)再生時(shí)CDPF前溫度最高約為580 ℃），穩(wěn)定30 s后將發(fā)動(dòng)機(jī)工況突然降至怠速工況。同時(shí)記錄CDPF內(nèi)部溫度值及SCR系統(tǒng)入口、出口氣體組分和SCR 入口端面溫度值，分別對比不同碳載量下CDPF降怠速主動(dòng)再生時(shí)SCR的系統(tǒng)性能。試驗(yàn)中后處理系統(tǒng)保溫處理如圖2 所示。CDPF 載體內(nèi)部和SCR載體前端溫度通過多路溫度控制儀監(jiān)測，其熱電偶布置示意圖如圖3所示。

圖2 后處理系統(tǒng)包裹保溫棉

圖3 熱電偶布置示意圖

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 CDPF主動(dòng)再生試驗(yàn)

2.1.1 各組件入口、出口溫度

圖4為CDPF 主動(dòng)再生試驗(yàn)時(shí)，DOC 入口、CDPF入口與出口和SCR 入口與出口溫度。如圖4 所示，SCR 分別涂覆釩基催化劑和銅基分子篩催化劑的兩次試驗(yàn)中，CDPF 主動(dòng)再生期間，DOC 前溫度均在400 ℃以上，HC 在DOC 中氧化升溫，致使CDPF 入口溫度值較高，雖然碳煙在CDPF 內(nèi)部燃燒再生會(huì)放熱，但CDPF 載體向外傳熱，且CDPF 載體出口距離溫度傳感器有一定距離，因此CDPF 出口溫度較入口溫度低。對比涂覆兩種不同催化劑SCR 的CDPF主動(dòng)再生過程，其中SCR 涂覆釩基催化劑時(shí)，CDPF出口平均溫度為570 ℃，SCR 入口、出口平均溫度分別為552 和548 ℃；SCR 涂覆銅基分子篩催化劑時(shí)，CDPF 出口平均溫度為565 ℃，SCR入口、出口平均溫度分別為548和544 ℃。涂覆兩種不同催化劑SCR入口與出口的溫差基本保持一致。因此，CDPF主動(dòng)再生對SCR入口溫度影響主要取決于CDPF出口溫度狀態(tài)。

圖4 后處理系統(tǒng)各組件出、入口溫度

2.1.2 CDPF內(nèi)部溫度分布及再生特性

圖5為主動(dòng)再生時(shí)，CDPF 內(nèi)部溫度分布。其中，圖例對應(yīng)于圖3（a）中的熱電偶測點(diǎn)。CDPF 因其載體結(jié)構(gòu)特殊性，大部分碳煙累積于載體尾端，主動(dòng)再生時(shí)燃燒釋放大量熱，致使載體末端溫度較高。如圖5 所示，整個(gè)再生過程中，因?yàn)槟┒沃行睦鄯e的碳煙量最多，CDPF 載體末段中心（測點(diǎn)7）的溫度最高。而整個(gè)載體外圈靠近壁面處基本沒有碳煙，并且氣流從入口到出口存在傳熱損失，因此CDPF 載體中段外圈（測點(diǎn)6）溫度最低。后段外圈（測點(diǎn)9）因處于后段碳載量大量燃燒放熱區(qū)，所以其再生過程中溫度稍比測點(diǎn)6 的溫度高。對比圖5（a）和圖5（b），SCR 分別涂覆釩基和銅基分子篩催化劑的主動(dòng)再生時(shí)CDPF 載體內(nèi)部溫度分布趨勢和溫度值基本一致，其載體內(nèi)部最高溫度分別為679 和678 ℃，僅相差約1 ℃。

圖5 CDPF內(nèi)部溫度

圖6為主動(dòng)再生時(shí)CDPF 壓降圖。圖7 為CDPF主動(dòng)再生前后碳煙量。壓降數(shù)據(jù)截取至再生結(jié)束時(shí)刻，如圖6所示，碳載量8 g/L，主動(dòng)再生開始前CDPF壓降約為14 kPa，當(dāng)CDPF 壓降穩(wěn)定在約4.4 kPa 時(shí)再生結(jié)束。SCR 分別涂覆釩基和銅基分子篩催化劑時(shí)的兩次CDPF 主動(dòng)再生試驗(yàn)中，CDPF 載體壓降變化趨勢及值基本一致。如圖7 所示，試驗(yàn)中碳煙加載稱重是由人工控制，較難達(dá)到精確控制，碳載量8 g/L 時(shí)，SCR 涂覆不同催化劑的兩次CDPF 主動(dòng)再生試驗(yàn)的碳煙量分別加載至29.2和28.4 g，其CDPF的再生效率分別為95.55%和95.77%。綜上所述，CDPF主動(dòng)再生較穩(wěn)定，針對對比分析不同SCR催化劑對NO轉(zhuǎn)化效率的影響具有可靠性保證。

圖6 CDPF載體壓降

圖7 CDPF主動(dòng)再生前后碳煙量

2.1.3 SCR載體前端溫度分布

CDPF主動(dòng)再生會(huì)產(chǎn)生高溫廢氣，若再生過程中碳煙分布不均勻，會(huì)使CDPF 出口溫度分布不均勻，進(jìn)而影響SCR 系統(tǒng)溫度分布，因此對SCR 入口端面進(jìn)行溫度監(jiān)測，其熱電偶布置示意圖如3（b）所示。圖8 為CDPF 主動(dòng)再生過程中SCR 入口端面的溫度分布。對比圖5，雖然CDPF 出口端（測點(diǎn)7、8、9）溫度分布并不均勻，但如圖8 所示，SCR 載體入口端溫度分布較均勻，SCR入口中心處（測點(diǎn)1）的溫度僅比其他4 個(gè)測點(diǎn)位置的溫度稍高一點(diǎn)，最大溫差也只在20℃范圍內(nèi)，大部分溫差僅在10 ℃之內(nèi)。這是由于CDPF 載體出口與SCR 載體入口之間有氣體管道連接，并且氣體管道之間有混合器，致使CDPF 流出的廢氣進(jìn)行混合，以使SCR 入口面的溫度分布較均勻。主動(dòng)再生穩(wěn)定期間，兩次試驗(yàn)的SCR 載體前端面溫度均平均約為580 ℃，由此看來，SCR 系統(tǒng)中混合器結(jié)構(gòu)也較好。

圖8 SCR載體前端溫度

2.1.4 NO轉(zhuǎn)化效率對比分析

圖9為NO轉(zhuǎn)化效率隨溫度變化。CDPF主動(dòng)再生過程中，SCR 入口溫度升高，會(huì)影響NO的轉(zhuǎn)化效率。如圖9 所示，SCR 涂覆不同催化劑，NO轉(zhuǎn)化效率總體趨勢均呈現(xiàn)初始隨著溫度升高逐漸升高又降低趨勢，當(dāng)溫度穩(wěn)定于較高溫時(shí)，轉(zhuǎn)化效率最低，隨著再生結(jié)束后溫度降低，轉(zhuǎn)化效率又呈現(xiàn)升高趨勢。圖中所標(biāo)示的溫度值為主動(dòng)再生穩(wěn)定期間SCR入口平均溫度，取500-3 300 s 期間的平均入口溫度值，即釩基和銅基分子篩催化劑SCR入口平均溫度分別582和578 ℃。如圖9（a）所示，當(dāng)SCR 涂覆釩基催化劑，溫度為380-400 ℃時(shí)期，出現(xiàn)最高NO轉(zhuǎn)化效率，約為88%。過了轉(zhuǎn)化效率最高點(diǎn)后，隨著主動(dòng)再生的進(jìn)行，SCR 入口前溫度逐漸上升，轉(zhuǎn)化效率逐漸下降，當(dāng)主動(dòng)再生穩(wěn)定后NO轉(zhuǎn)化效率也趨于穩(wěn)定，其值約為32%。當(dāng)再生結(jié)束，隨著SCR 入口前溫度逐漸降低，NO轉(zhuǎn)化效率隨之升高，約為400 ℃時(shí)，NO轉(zhuǎn)化效率達(dá)到較高值。如圖9（b）所示，當(dāng)SCR 涂覆銅基分子篩催化劑，其NO轉(zhuǎn)化效率隨SCR 入口前溫度的變化呈現(xiàn)與釩基SCR 一致的趨勢。SCR 入口溫度上升過程中，在430-450 ℃期間出現(xiàn)最高NO轉(zhuǎn)化效率，約為99%，過了轉(zhuǎn)化效率最高點(diǎn)之后，隨著主動(dòng)再生的進(jìn)行，SCR 入口溫度逐漸升高，NO轉(zhuǎn)化效率隨之下降。主動(dòng)再生穩(wěn)定期間，SCR 入口前溫度趨于穩(wěn)定，其NO轉(zhuǎn)化效率也趨于穩(wěn)定，約為80.3%。再生結(jié)束后，隨SCR 入口前溫度的降低，NO轉(zhuǎn)化效率呈現(xiàn)升高的趨勢，溫度下降至約405 ℃時(shí)，轉(zhuǎn)化效率達(dá)到較高值，約為99.3%。

圖9 主動(dòng)再生時(shí)NOx轉(zhuǎn)化效率

綜上所述，CDPF 主動(dòng)再生產(chǎn)生高溫尾氣，對SCR 系統(tǒng)NO轉(zhuǎn)化效率有較大的影響。在主動(dòng)再生穩(wěn)定期間，SCR 涂覆不同催化劑時(shí)的NO轉(zhuǎn)化效率均較低，其中，再生穩(wěn)定期間（500-3 300 s期間）SCR涂覆銅基分子篩催化劑時(shí)NO轉(zhuǎn)化效率相比于涂覆釩基催化劑時(shí)高約48%，銅基分子篩催化劑具有較優(yōu)的催化性能。

2.2 CDPF降怠速主動(dòng)再生

2.2.1 降怠速主動(dòng)再生時(shí)系統(tǒng)壓降變化

CDPF降怠速主動(dòng)再生與正常主動(dòng)再生相比，其再生期間工況一致，區(qū)別僅在于試驗(yàn)操作方式。探究正常主動(dòng)再生對SCR 工作特性的影響時(shí)，監(jiān)測CDPF 內(nèi)部壓降，當(dāng)壓降趨于穩(wěn)定，主動(dòng)再生結(jié)束后再降至怠速工況停機(jī)，而CDPF 降怠速主動(dòng)再生是在CDPF 主動(dòng)再生穩(wěn)定、且CDPF 入口溫度達(dá)到較高值時(shí)直接降至怠速工況。圖10 為降怠速主動(dòng)再生時(shí)CDPF及SCR壓降情況。

如圖10 所示，主動(dòng)再生開始（工況調(diào)至2 400 r/min、200 N·m）時(shí)，CDPF 壓降最大值為13.7 kPa，隨著碳煙被燃燒再生，其壓降逐漸降低，當(dāng)降至怠速工況時(shí)，CDPF壓降迅速降低后保持不變。從主動(dòng)再生開始到降怠速之前，SCR壓降呈現(xiàn)與CDPF壓降相反的趨勢。這是由于CDPF內(nèi)部碳煙量減少，流入SCR的氣流速度加快，致使SCR 壓降在此期間呈現(xiàn)上升趨勢，但因SCR的壁流式結(jié)構(gòu)特性，其值上升幅度不大，工況降至怠速后，其壓降迅速降低后保持穩(wěn)定。

圖10 降怠速再生時(shí)CDPF、SCR載體壓降

2.2.2 降怠速主動(dòng)再生時(shí)各組件溫度變化

圖11為降怠速再生時(shí)各組件入口、出口溫度。試驗(yàn)中，因環(huán)境因素影響，碳載量8 g/L 降怠速再生時(shí)CDPF 入口溫度最高為576 ℃，CDPF 出口最高溫度值為563 ℃。SCR入口前溫度最高為549 ℃。

圖11 降怠速再生時(shí)各組件入口、出口溫度

圖12為降怠速主動(dòng)再生時(shí)CDPF 內(nèi)部溫度分布。如圖12 所示，降怠速主動(dòng)再生時(shí)，CDPF 內(nèi)部溫度分布在200 s前后溫度出現(xiàn)拐點(diǎn)，是由于工況從1 800 r/min、150 N·m 調(diào)至2 400 r/min、200 N·m 時(shí)，進(jìn)氣流量和氧濃度變化，引起這一期間溫度的波動(dòng)。當(dāng)工況由2 400 r/min、200 N·m 突然降至怠速工況，這一期間氧含量突升，碳煙被迅速氧化燃燒釋放大量熱量，CDPF 內(nèi)部溫度出現(xiàn)峰值，其溫度峰值最高為697.8 ℃。測點(diǎn)7 的溫升速率最高達(dá)1.1 ℃/s，較高的溫升速率會(huì)增大載體損壞的風(fēng)險(xiǎn)。

圖12 降怠速再生時(shí)CDPF內(nèi)部溫度

SCR 混合器結(jié)構(gòu)不變，通過在SCR 入口面布置熱電偶，對SCR 入口處1/10（距離里入口約10 mm）處溫度進(jìn)行監(jiān)測。圖13 為碳載量8 g/L 降怠速主動(dòng)再生時(shí)的SCR 入口處溫度分布。對比圖12和圖13，SCR 入口處溫度值變化與CDPF 內(nèi)部溫度變化趨勢基本一致，載體中心處溫度最高，越接近壁面處溫度越低。載體中心處溫度高是由于排氣流經(jīng)過CDPF之后流通方向是徑直的，再流經(jīng)混合器所在的細(xì)管，達(dá)到載體入口面，使得入口面中心對應(yīng)于細(xì)管的位置溫度值較高。SCR 入口端面最高溫度值為587 ℃，5個(gè)測點(diǎn)最高溫度平均值約為582 ℃。

圖13 降怠速再生時(shí)SCR前端面溫度

2.2.3 降怠速主動(dòng)再生時(shí)NO轉(zhuǎn)化效率

降怠速主動(dòng)再生主要影響CDPF 內(nèi)部溫度，以影響SCR 系統(tǒng)入口溫度值。圖14為CDPF 降怠速主動(dòng)再生過程中氧濃度及進(jìn)氣流量。

如圖14 所示，由主動(dòng)再生工況突然降至怠速工況的過程中，進(jìn)氣流量迅速降低后保持穩(wěn)定，此過程中氧濃度迅速升高后保持穩(wěn)定。

圖14 降怠速主動(dòng)再生時(shí)氧濃度及進(jìn)氣流量

圖15為不同碳載量CDPF 降怠速主動(dòng)再生過程中SCR 前、后端NO值的變化。如圖15所示，SCR 前端NO值在工況調(diào)至主動(dòng)再生工況時(shí)發(fā)生波動(dòng)，突降至怠速工況時(shí)，由于進(jìn)氣流量發(fā)生突變后保持穩(wěn)定，致使SCR 前端NO值突然下降，又上升至約210×10后保持穩(wěn)定。在200 s 附近因?yàn)楣r的變化，氧濃度及進(jìn)氣流量發(fā)生變化，致使SCR 后端的NO值發(fā)生較大幅度的變化，在工況突然將至怠速工況的過程中，其值隨之降低后保持不變。

圖15 降怠速主動(dòng)再生時(shí)SCR前、后端NOx值

圖16為CDPF 降怠速主動(dòng)再生過程中NO轉(zhuǎn)化效率隨SCR 入口溫度的變化。由圖可見，工況調(diào)至2 400 r/min、200 N·m之前，NO轉(zhuǎn)化效率隨溫度的升高逐漸升高。當(dāng)SCR 入口溫度達(dá)到401 ℃時(shí)，轉(zhuǎn)化效率達(dá)到這一期間最高值，約為99.3%，這一時(shí)刻工況也達(dá)到了2 400 r/min、200 N·m，由于進(jìn)氣流量和氧濃度的變化，致使轉(zhuǎn)化效率有下降趨勢；當(dāng)主動(dòng)再生穩(wěn)定，即時(shí)間接近300 s、溫度約為537 ℃時(shí)，NO轉(zhuǎn)化效率約為91.8%時(shí)，隨主動(dòng)再生的持續(xù)，SCR前溫度逐漸上升，轉(zhuǎn)化效率呈現(xiàn)下降趨勢。工況由主動(dòng)再生工況突變?yōu)榈∷俟r這一過程中，SCR 入口溫度達(dá)到最高值，約為582 ℃，此時(shí)轉(zhuǎn)化效率約為82.2%；當(dāng)工況降為怠速工況后，SCR 入口溫度呈現(xiàn)下降趨勢，氧濃度升高，NO轉(zhuǎn)化效率隨之升高至較高值后保持穩(wěn)定，轉(zhuǎn)化效率穩(wěn)定于99.5%；當(dāng)SCR入口溫度降至約為220 ℃，NO轉(zhuǎn)化效率呈現(xiàn)下降趨勢。

圖16 降怠速主動(dòng)再生時(shí)NOx轉(zhuǎn)化效率隨溫度的變化

3 結(jié)論

本文針對國六柴油機(jī)，加裝DOC+CDPF+SCR 的后處理試驗(yàn)臺(tái)架，進(jìn)行了CDPF 主動(dòng)再生試驗(yàn)，對分別涂覆釩基催化劑和銅基分子篩催化劑的SCR系統(tǒng)工作特性進(jìn)行臺(tái)架試驗(yàn)研究。此外，基于涂覆銅基分子篩催化劑的SCR 進(jìn)行CDPF 降怠速主動(dòng)再生試驗(yàn)，探究CDPF 的再生安全性及SCR 的工作特性。試驗(yàn)分析結(jié)果如下。

（1）CDPF 因其載體結(jié)構(gòu)特殊性，大部分碳煙累積于載體末端，主動(dòng)再生時(shí)燃燒釋放大量熱，致使載體末端溫度較高。由于混合器作用，SCR 入口溫度分布較均勻，其溫差較小，CDPF 主動(dòng)再生時(shí)SCR 入口平均溫度約為580 ℃。

（2）主動(dòng)再生穩(wěn)定期間，SCR 兩種催化劑涂覆方案下，NO轉(zhuǎn)化效率都較低。試驗(yàn)時(shí)間為500-3 500 s的穩(wěn)定再生期間，銅基分子篩SCR 的NO轉(zhuǎn)化效率約為80.3%，釩基SCR的NO轉(zhuǎn)化效率約為32%。

（3）降怠速期間CDPF 內(nèi)部溫度峰值最高為698 ℃，SCR 入口峰值最高為582 ℃。主動(dòng)再生前，NO轉(zhuǎn)化效率隨溫度的升高逐漸升高，SCR入口溫度為401 ℃時(shí)，轉(zhuǎn)化效率達(dá)到這一期間最高值，約為99.3%；主動(dòng)再生穩(wěn)定后，轉(zhuǎn)化效率隨溫度升高而降低；當(dāng)工況突變?yōu)榈∷俟r時(shí)，SCR 入口達(dá)到最高溫度，約為582 ℃，此時(shí)轉(zhuǎn)化效率為82.2%；當(dāng)工況降為怠速工況后，氧濃度升高，NO轉(zhuǎn)化效率迅速升高至較高值后保持穩(wěn)定，轉(zhuǎn)化效率穩(wěn)定于99.5%，直至溫度較低時(shí)轉(zhuǎn)化效率下降。