曾小華，錢琦峰，2，宋大鳳，高皓銘，2，吳佳俊

（1.吉林大學(xué)，汽車仿真與控制國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)春130000；2.吉林大學(xué)重慶研究院，重慶400000）

前言

車輛電子穩(wěn)定性控制系統(tǒng)通過(guò)滑移控制器調(diào)節(jié)車輪制動(dòng)力進(jìn)而修正失穩(wěn)狀態(tài)，反映車輪關(guān)鍵狀態(tài)的滑移率計(jì)算依賴于縱向車速，其估計(jì)精度對(duì)控制效果起決定作用。駕駛?cè)嗽诰哂锌v向坡度和附著變化路面等復(fù)雜環(huán)境下的直線/轉(zhuǎn)向緊急制動(dòng)極易導(dǎo)致車輛失穩(wěn)，如何保證在該工況下強(qiáng)魯棒性的縱向車速估計(jì)成為車輛動(dòng)力學(xué)控制的首要任務(wù)。

當(dāng)前常用的縱向車速估計(jì)方法主要基于非線性車輛或輪胎模型構(gòu)造狀態(tài)觀測(cè)器、基于傳感器信號(hào)多源信息融合，聯(lián)合動(dòng)力學(xué)模型與傳感器的濾波算法等。很多文獻(xiàn)通過(guò)汽車CAN總線或加速度傳感器對(duì)車速進(jìn)行推算，但縱向坡度會(huì)引入縱向加速度誤差?；谀Ｐ秃托盘?hào)聯(lián)合對(duì)車速估計(jì)的方法很多，例如無(wú)跡卡爾曼濾波、自適應(yīng)濾波、模糊系統(tǒng)和非線性參數(shù)時(shí)變觀測(cè)器等，但它們皆未考慮輪胎磨損、系統(tǒng)參數(shù)時(shí)變和受力環(huán)境未知且易突變等不確定因素。為提高估計(jì)算法的魯棒性，采用多個(gè)狀態(tài)聯(lián)合估計(jì)的方法，例如同時(shí)估計(jì)側(cè)向和縱向車速、道路附著系數(shù)和縱向車速聯(lián)合估計(jì)等。也有學(xué)者對(duì)特定場(chǎng)景進(jìn)行縱向車速估計(jì)，例如制動(dòng)工況、低附著路面等。綜合上述研究，縱向車速估計(jì)方法基本上均基于動(dòng)力學(xué)模型和多維信息融合，然而在車輛失穩(wěn)的復(fù)雜工況下，信號(hào)來(lái)源和模型經(jīng)常受到干擾而無(wú)法準(zhǔn)確反映縱向車速信息，單一提高濾波算法的復(fù)雜度和參考的信息量不僅不能提高估計(jì)精度，反而影響控制系統(tǒng)的魯棒性。眾所周知，狀態(tài)估計(jì)是為控制算法服務(wù)的，估計(jì)算法作為控制算法的單向輸入，即控制算法的優(yōu)劣直接取決于狀態(tài)估計(jì)的準(zhǔn)確度。因此很多學(xué)者設(shè)計(jì)魯棒性強(qiáng)的抗干擾控制算法，以減少狀態(tài)估計(jì)誤差帶來(lái)的影響，但鮮有在設(shè)計(jì)控制邏輯時(shí)考慮狀態(tài)估計(jì)的計(jì)算需求?？v向參考車速在緊急制動(dòng)工況下難以準(zhǔn)確估計(jì)，其難點(diǎn)在于4個(gè)車輪同時(shí)處于滑移狀態(tài)，均無(wú)法從中提取縱向車速信息。本文中提出一種車輪滑移控制和縱向車速估計(jì)的聯(lián)合算法，打破現(xiàn)有狀態(tài)估計(jì)和控制單向參數(shù)傳遞的關(guān)系，在縱向估計(jì)算法設(shè)計(jì)時(shí)考慮對(duì)滑移控制算法結(jié)構(gòu)的影響，以便進(jìn)入特殊的控制期為縱向車速估計(jì)算法提供更好的估算環(huán)境。

基于上述設(shè)計(jì)思想，面對(duì)4個(gè)車輪均出現(xiàn)較大滑移不能反映車速的事實(shí)，引入一種車速估計(jì)算法能直接影響車輪滑移控制邏輯的機(jī)制，通過(guò)不斷調(diào)整4個(gè)車輪的制動(dòng)力，保證4個(gè)車輪中始終存在一個(gè)車輪處于弱制動(dòng)力的控制狀態(tài)，且在一定時(shí)間內(nèi)保持穩(wěn)定，允許該車輪的滑移率不完全跟隨目標(biāo)滑移率，并讓該車輪的制動(dòng)力系數(shù)與滑移率處于線性區(qū)，進(jìn)而間接基于該車輪的轉(zhuǎn)速推導(dǎo)出縱向車速。為減小該機(jī)制引起的制動(dòng)效能衰退，提出車輪優(yōu)選邏輯，根據(jù)時(shí)間周期和車輪狀態(tài)靈活更換車輪。從改變滑移控制策略的角度解決了在緊急制動(dòng)情況下縱向車速估計(jì)的難題。

1 縱向車速估計(jì)整體實(shí)施方案

縱向車速估計(jì)整體實(shí)現(xiàn)方案如圖1所示。從車輪原始的轉(zhuǎn)速入手，根據(jù)制動(dòng)力系數(shù)與滑移率的關(guān)系，校正輪胎滑移率對(duì)縱向速度的影響，得到輪心速度。根據(jù)剛體運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換，結(jié)合橫擺角速度和轉(zhuǎn)向盤轉(zhuǎn)角等信息，將輪心速度轉(zhuǎn)換到質(zhì)心處。然后基于模糊系統(tǒng)計(jì)算4個(gè)車輪的置信度，并將轉(zhuǎn)換到質(zhì)心的4個(gè)輪速加權(quán)，作為縱向車速的測(cè)量值。

圖1 縱向車速估計(jì)整體實(shí)現(xiàn)方案

在緊急制動(dòng)工況下引入一種特殊滑移控制狀態(tài)，該狀態(tài)用于調(diào)整車輪制動(dòng)力以優(yōu)化輪速變化，并將該狀態(tài)稱為調(diào)整適應(yīng)期，車輪進(jìn)入和退出該狀態(tài)須經(jīng)過(guò)一系列的判斷、優(yōu)選、設(shè)定流程，且能影響模糊邏輯，并提高處于調(diào)整適應(yīng)期車輪的置信度。為增強(qiáng)估計(jì)算法魯棒性，利用輪胎制動(dòng)力計(jì)算車輛的縱向加速度，并基于縱向車速測(cè)量值對(duì)其校正，然后經(jīng)過(guò)縱向加速度一步預(yù)測(cè)得到縱向車速的預(yù)測(cè)值。最終根據(jù)車速預(yù)測(cè)值和測(cè)量值加權(quán)，得到最終的縱向車速估計(jì)結(jié)果。

2 縱向車速估計(jì)算法

2.1 輪速加權(quán)融合計(jì)算縱向車速測(cè)量值

車輪制動(dòng)時(shí)由式（1）輪胎滑移率計(jì)算式可得到車輪轉(zhuǎn)速與輪心縱向速度的關(guān)系。在緊急制動(dòng)過(guò)程中車輪制動(dòng)力與滑移率的關(guān)系會(huì)表現(xiàn)出高度非線性，進(jìn)而觸發(fā)車輪滑移控制器。當(dāng)車輪受到的制動(dòng)力較小時(shí)，可假設(shè)在緊急制動(dòng)過(guò)程中輪胎縱向制動(dòng)力系數(shù)與滑移率保持線性關(guān)系，如式（2）所示。受到大制動(dòng)力的車輪將不再滿足該假設(shè)，根據(jù)式（2）算得的結(jié)果不可信，不過(guò)考慮到輪胎非線性關(guān)系變化復(fù)雜且不利于在線實(shí)時(shí)計(jì)算，仍采用式（2）計(jì)算，但會(huì)在下文設(shè)計(jì)的模糊系統(tǒng)中降低車輪的置信度。輪胎縱向制動(dòng)力系數(shù)計(jì)算如式（3）所示。

式中：s為輪胎滑移率；為車輪轉(zhuǎn)速；為車輪半徑；為輪心處的縱向線速度，=1，2，3，4，分別代表前左輪、前右輪、后左輪、后右輪；為方便描述，下文所有帶下角標(biāo)的變量均指不同車輪，而不帶下角標(biāo)的所屬車輪變量默認(rèn)對(duì)4個(gè)車輪均適用。

式中：為制動(dòng)力系數(shù)；為輪胎制動(dòng)力系數(shù)與滑移率線性關(guān)系區(qū)的比例系數(shù)。

式中：為車輪受到車輪坐標(biāo)系的縱向制動(dòng)力；為車輪垂向載荷；為靜態(tài)車輪垂向載荷；為加權(quán)系數(shù)，以減小車輪垂向力估計(jì)誤差帶來(lái)的影響。

在、、已知的條件下，根據(jù)式（1）和式（2）可以得到車輪轉(zhuǎn)速與其縱向線速度的轉(zhuǎn)換關(guān)系為

車輛在直線行駛工況且滿足式（2）的條件下，等于縱向車速，而在轉(zhuǎn)向工況下須基于剛體運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換關(guān)系推算輪心縱向線速度與車輛質(zhì)心線速度之間的關(guān)系。圖2為車體運(yùn)動(dòng)學(xué)示意圖。圖中和分別為輪心線速度在車輪坐標(biāo)系中的橫向和縱向分量，和分別為輪心線速度在車輛本體坐標(biāo)系中的橫向和縱向分量，δ為車輪轉(zhuǎn)向角。

圖2 車體運(yùn)動(dòng)學(xué)關(guān)系

為將輪心縱向線速度轉(zhuǎn)換到質(zhì)心處，首先須將車輪坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換到車輛本體坐標(biāo)系，然后在本體坐標(biāo)系中根據(jù)剛體上點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)關(guān)系換算到質(zhì)心處。以左前輪為例，輪心速度分別向車輪和車輛本體兩個(gè)坐標(biāo)系橫縱坐標(biāo)分解，其中車輪坐標(biāo)系中的縱向速度可通過(guò)車輛本體坐標(biāo)系中的橫縱速度表示：

由于質(zhì)心處縱向速度與前后軸中心處的縱向車速均在車輛本體坐標(biāo)系下且方向一致，因此三者完全相同，即

式中、和分別為前軸中心點(diǎn)、后軸中心點(diǎn)和質(zhì)心處的縱向速度。

由于后軸車輪不轉(zhuǎn)向，因此后軸的車輪坐標(biāo)系與車輛本體坐標(biāo)系方向一致，假設(shè)車輛后軸不發(fā)生較大側(cè)滑，則可認(rèn)為后軸兩車輪的輪心處橫向速度為零。考慮到橫擺角速度的影響，在車輛本體坐標(biāo)系中，由剛體運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換可得輪心橫向速度：

式中：為軸距；為質(zhì)心到前軸距離；為質(zhì)心到后軸距離；為車輛本體橫擺角速度。

前軸中心點(diǎn)縱向速度與輪心縱向速度關(guān)系為

式中為輪距。

根據(jù)相同的轉(zhuǎn)換方法分別對(duì)右前輪、左后輪、右后輪進(jìn)行分析，得出相似的轉(zhuǎn)換關(guān)系。

綜合式（5）~式（8），可以推導(dǎo)出4個(gè)車輪在車輪坐標(biāo)系中的輪心縱向速度到質(zhì)心處的轉(zhuǎn)換關(guān)系：

式中'(=1，2，3，4)為轉(zhuǎn)換到質(zhì)心處的車輪速度。

至此，聯(lián)合式（3）、式（4）、式（9）~式（12），即可將車輪原始轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)換到車輛質(zhì)心處。在滿足上述假設(shè)條件下，每個(gè)車輪轉(zhuǎn)換后的結(jié)果均能得到縱向車速。然而輪速信號(hào)受到干擾、參數(shù)不準(zhǔn)確、假設(shè)不合理等問(wèn)題均會(huì)導(dǎo)致輪心線速度與縱向車速之間存在較大偏差。因此須根據(jù)車輛狀態(tài)和輪速的關(guān)系進(jìn)行模糊邏輯處理，可得4個(gè)車輪對(duì)縱向車速的置信度，然后將置信度作為權(quán)重系數(shù)對(duì)4個(gè)車輪轉(zhuǎn)換后的質(zhì)心處縱向速度進(jìn)行加權(quán)融合。

目前基于模糊邏輯系統(tǒng)計(jì)算輪速置信度的文獻(xiàn)較多，一般可參考'、?'（'的變化率）和輪胎受力等信息，計(jì)算每個(gè)車輪的置信度，具體信息的輸入如下：

（1）'、?'和?'（?'的變化率）；

（2）4個(gè)車輪'之間的差異和相對(duì)大?。?/p>

（3）4個(gè)車輪?'之間的差異和相對(duì)大??；

（4）'與縱向車速估計(jì)值之間的差異；

（5）車輪的縱向力和垂向力。

普遍認(rèn)為在緊急制動(dòng)工況下適合估算車速的信號(hào)狀態(tài)表征總結(jié)如下：

（1）?'的絕對(duì)值較??；

（2）4個(gè)車輪?'的最大值與最小值相差較?。ㄍ瑫r(shí)針對(duì)4個(gè)車輪）；

（3）?'與車輛估計(jì)的縱向加速度較接近；

（4）?'較小時(shí)，縱向力也較小，且'和車速估計(jì)值接近。

關(guān)于模糊邏輯構(gòu)造的文獻(xiàn)較多，本文主要采用文獻(xiàn)［8］中的模糊邏輯構(gòu)建方法，具體細(xì)節(jié)不在此贅述。得到每個(gè)車輪置信度后對(duì)'加權(quán)處理，得到的縱向車速測(cè)量值為

式中f為車輪的加權(quán)系數(shù)，由模糊邏輯計(jì)算得到，代表每個(gè)車輪的置信度。

在緊急制動(dòng)情況下4個(gè)車輪均出現(xiàn)較大滑移，得到的置信度均較小，導(dǎo)致最終結(jié)果'不可信。為應(yīng)對(duì)上述情況，在2.3節(jié)中將聯(lián)合車輪滑移控制器，在車輪防抱死基礎(chǔ)上，對(duì)車輪制動(dòng)力進(jìn)行調(diào)整，使4個(gè)車輪中始終存在一個(gè)處于小滑移或弱制動(dòng)的優(yōu)選車輪，避免4個(gè)車輪在緊急制動(dòng)情況下均處于動(dòng)力學(xué)關(guān)系復(fù)雜的非線性區(qū)，基于上述模糊邏輯計(jì)算得到優(yōu)選車輪的置信度將會(huì)增大。為提高算法的魯棒性，應(yīng)對(duì)輪速信號(hào)存在錯(cuò)誤等情況，在2.2節(jié)中基于動(dòng)力學(xué)模型估計(jì)質(zhì)心處的縱向加速度，進(jìn)而對(duì)車速進(jìn)行預(yù)測(cè)。

2.2 基于動(dòng)力學(xué)模型計(jì)算縱向車速預(yù)測(cè)值

動(dòng)力學(xué)模型需要車輪縱向和側(cè)向輪胎力作為輸入來(lái)計(jì)算縱向加速度。由于輪胎受力情況難以準(zhǔn)確估計(jì)，所以為提高縱向車速估算的魯棒性，盡可能減少對(duì)輪胎力的依賴，由此保證車輛在任何工況下都能準(zhǔn)確估計(jì)縱向車速。

首先假設(shè)前軸兩車輪轉(zhuǎn)向角相同，即

式中為前軸兩車輪轉(zhuǎn)向角的均值。

圖3為車輛受力分析，根據(jù)車輛在縱向方向的合力計(jì)算縱向加速度，縱向合力和加速度分別為

圖3 車輛受力分析示意

式中：F為車輛受到的縱向合力；F和F分別為車輪受到的縱向制動(dòng)力和側(cè)向力；為整車質(zhì)量；a為縱向加速度。

由式（15）可以看出，前軸轉(zhuǎn)向在縱向加速度計(jì)算中引入車輪側(cè)向力，為避免側(cè)向力估計(jì)精度差帶來(lái)的誤差，須盡可能消除側(cè)向力的引入。

車輛側(cè)向受力平衡式為

車輛橫擺受力平衡式為

式中：a為側(cè)向加速度；I為橫擺轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。

由于轉(zhuǎn)向角較小，且前輪側(cè)向力基本一致，為盡可能消除側(cè)向力的引入，對(duì)式（17）中的側(cè)向力之差項(xiàng)簡(jiǎn)化為

利用式（18）簡(jiǎn)化式（17），可得前輪轉(zhuǎn)向產(chǎn)生的側(cè)向合力為

綜合式（15）和式（19），計(jì)算縱向加速度僅依靠前后軸車輪制動(dòng)力之和與之差、側(cè)向加速度、前輪轉(zhuǎn)角和橫擺角速度變化率，而不必引入輪胎側(cè)向力，并用計(jì)算得到的縱向加速度對(duì)車速進(jìn)行一步預(yù)測(cè)。

2.3 面向縱向車速估計(jì)的車輪滑移控制設(shè)計(jì)

一般滑移控制器將車輪的滑移率控制在目標(biāo)滑移率附近，雖然達(dá)到了車輪防抱死時(shí)滑移率已較小的效果，但車輪只要有滑移，'就不可信，制動(dòng)力估計(jì)精度變差，直接影響基于動(dòng)力學(xué)模型所計(jì)算的加速度。由于滑移控制器作用時(shí)輪胎處于非線性工作區(qū)，故采用基于模型的濾波方法難以描述其動(dòng)力學(xué)特性，且受到車載控制器的計(jì)算能力和參數(shù)時(shí)變影響，導(dǎo)致電子穩(wěn)定性控制系統(tǒng)難以精確調(diào)整車輛狀態(tài)。為從根本上解決該問(wèn)題，須從車輪滑移調(diào)整的角度出發(fā)，在正?；瓶刂频幕A(chǔ)上，引入一種專門用于縱向車速估計(jì)而設(shè)計(jì)的滑移控制模式，并將該模式簡(jiǎn)稱為“調(diào)整適應(yīng)期”。在該模式下，車輪受到穩(wěn)定的弱制動(dòng)力，且允許不跟隨目標(biāo)滑移率，以提高車輪在模糊邏輯系統(tǒng)中的置信度。

2.3.1 調(diào)整適應(yīng)期車輪優(yōu)選

調(diào)整適應(yīng)期車輪優(yōu)選流程如圖4所示。在滑移控制器中引入調(diào)整適應(yīng)期是為解決緊急制動(dòng)所導(dǎo)致的縱向車速估計(jì)困難，而在非必要條件下滑移控制器進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期反而會(huì)造成制動(dòng)不足，因此應(yīng)在4個(gè)車輪全處于防抱死滑移控制狀態(tài)下才能允許車輪優(yōu)選。在需要車輪進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)后，進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期的車輪由于不再跟隨滑移控制設(shè)定的目標(biāo)滑移率，可能出現(xiàn)制動(dòng)力不足、制動(dòng)跑偏等影響整車制動(dòng)性能的問(wèn)題。因此調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)的車輪不僅能夠利用其轉(zhuǎn)速間接推導(dǎo)出縱向車速，且還要盡可能降低所造成的影響。4個(gè)車輪中僅需其中一個(gè)車輪進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期即可滿足縱向車速估計(jì)，因此須對(duì)車輪優(yōu)先級(jí)排序。為應(yīng)對(duì)優(yōu)選車輪突發(fā)狀態(tài)變化和長(zhǎng)時(shí)間制動(dòng)力不足導(dǎo)致制動(dòng)不足等問(wèn)題，須判斷優(yōu)選車輪是否退出調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)，并選擇其他車輪作為優(yōu)選對(duì)象，最終得到的優(yōu)選車輪進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。

圖4 調(diào)整適應(yīng)期優(yōu)選流程

根據(jù)調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)的車輪處于弱制動(dòng)力、平穩(wěn)自由旋轉(zhuǎn)等期望狀態(tài)，適合進(jìn)入該狀態(tài)的車輪應(yīng)滿足以下要求：

（1）輪胎垂向力較小且較為穩(wěn)定，在穩(wěn)定的弱制動(dòng)情況下可跟隨車身位移而轉(zhuǎn)動(dòng)；

（2）滑移率較小，不傾向于滑移；

（3）目標(biāo)滑移率較小，即車輪期望制動(dòng)力較小，相比其他車輪提供的制動(dòng)力較??；

（4）轉(zhuǎn)速變化率穩(wěn)定，振動(dòng)幅度小。

基于上述調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)的車輪要求，應(yīng)在不同道路和駕駛員輸入條件下，對(duì)4個(gè)車輪進(jìn)行優(yōu)先級(jí)排序。由于制動(dòng)工況軸荷向前轉(zhuǎn)移，一般前輪需要提供的制動(dòng)力較大，因此后軸車輪優(yōu)先級(jí)較高。排序方式分以下4種情況。

（1）兩側(cè)附著不同的路面下，低附著一側(cè)車輪制動(dòng)力較低，若進(jìn)一步降低車輪制動(dòng)力，會(huì)導(dǎo)致車輛向高附著一側(cè)偏轉(zhuǎn)。因后軸低附著一側(cè)車輪存在抱死傾向，故優(yōu)先級(jí)最高的車輪為高附著一側(cè)的后輪，其次是低附著一側(cè)的前輪，然后是低附著一側(cè)的后輪。

（2）轉(zhuǎn)向工況下，因軸荷向外側(cè)車輪轉(zhuǎn)移，故該側(cè)須提供大制動(dòng)力，因此可將轉(zhuǎn)向工況的優(yōu)先級(jí)確定方法類比兩側(cè)附著不同的路面。

（3）直行工況下，根據(jù)輪速信號(hào)的可信度大小，并參考后軸車輪的優(yōu)先級(jí)高于前軸車輪的方式排序。

（4）不同附著對(duì)接路面下，由低附著進(jìn)入高附著路面時(shí)，高附著車輪須增大制動(dòng)力以避免制動(dòng)不足，因此前軸不允許作為優(yōu)選車輪。且前軸附著變化時(shí)后軸緊跟著進(jìn)入到附著變化，因此也須禁止后軸進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。在這種情況下4個(gè)車輪無(wú)優(yōu)先級(jí)。

在4個(gè)車輪優(yōu)先級(jí)確定后，選擇優(yōu)先級(jí)最大的作為優(yōu)選車輪，若該車輪上個(gè)周期已處于調(diào)整適應(yīng)期且超過(guò)了該狀態(tài)期的最大允許時(shí)間后，則應(yīng)使車輪正常跳出調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)。若路面復(fù)雜變化等情況使最高優(yōu)先級(jí)的車輪狀態(tài)處于側(cè)向穩(wěn)定控制介入、車輪存在較大滑移或脫離地面等失穩(wěn)狀態(tài)，以及所有車輪都在小滑移狀態(tài)或駕駛員不再制動(dòng)而不必要進(jìn)行優(yōu)選等條件時(shí)，最高優(yōu)先級(jí)車輪不再合適進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。最高優(yōu)先級(jí)車輪正常跳出或禁止進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期時(shí)，須降低該車輪的優(yōu)先級(jí)并對(duì)下一優(yōu)先級(jí)車輪重復(fù)上述判斷。若4個(gè)車輪均沒(méi)有被選中進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期，則該控制周期內(nèi)調(diào)整適應(yīng)期優(yōu)選過(guò)程也要結(jié)束，該周期內(nèi)每個(gè)車輪的滑移控制器均處于正?；瓶刂茽顟B(tài)。

2.3.2 滑移控制器設(shè)計(jì)

經(jīng)過(guò)調(diào)整適應(yīng)期優(yōu)選的車輪在其滑移控制過(guò)程中應(yīng)轉(zhuǎn)入調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)，并進(jìn)行弱制動(dòng)力控制。為避免車輪在調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)和正?；瓶刂茽顟B(tài)之間切換時(shí)過(guò)大的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩變化而導(dǎo)致車輪振動(dòng)或整車沖擊，引入“調(diào)整過(guò)渡”狀態(tài)，用于協(xié)調(diào)狀態(tài)轉(zhuǎn)移過(guò)程。因此每個(gè)車輪的滑移控制器應(yīng)包含正常滑移控制、調(diào)整過(guò)渡和調(diào)整自適應(yīng)3種狀態(tài)。圖5為直行緊急制動(dòng)時(shí)每個(gè)車輪的滑移控制器所處狀態(tài)變化的示例。由圖可見(jiàn)，在每個(gè)狀態(tài)階段下，存在車輪進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期，并在調(diào)整適應(yīng)期結(jié)束后緊接著進(jìn)入調(diào)整過(guò)渡期，且另外一個(gè)車輪會(huì)隨之進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。

圖5 每個(gè)車輪的滑移控制器狀態(tài)變化示意

鑒于本文主要內(nèi)容為縱向車速估計(jì)，對(duì)車輪滑移控制器內(nèi)部算法和原理等具體設(shè)計(jì)內(nèi)容不做詳細(xì)展開(kāi)，在每個(gè)車輪滑移控制器的每個(gè)狀態(tài)下均采用可變系數(shù)的“前饋+比例項(xiàng)反饋”控制算法為基礎(chǔ)，然后根據(jù)3種狀態(tài)進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。

滑移控制器的控制偏差為實(shí)際滑移率與期望滑移率的差，即

式中：為滑移率；為期望滑移率；為滑移控制器的滑移控制偏差。

車輪滑移控制器在正常滑移控制狀態(tài)下，期望制動(dòng)轉(zhuǎn)矩為上個(gè)控制周期估算的車輪制動(dòng)轉(zhuǎn)矩與誤差比例項(xiàng)之和，即

車輪滑移控制器在調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)時(shí)，車輪實(shí)際滑移無(wú)需跟隨目標(biāo)滑移率，為盡快降低車輪目標(biāo)制動(dòng)力且保持穩(wěn)定的弱制動(dòng)力，須快速衰減前饋?lái)?xiàng)，同時(shí)屏蔽比例項(xiàng)所產(chǎn)生的期望制動(dòng)轉(zhuǎn)矩變化，但當(dāng)滑移較大時(shí)應(yīng)啟用比例控制以快速降低期望制動(dòng)轉(zhuǎn)矩，即

車輪滑移控制器在調(diào)整過(guò)渡狀態(tài)時(shí)，須將調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)下的轉(zhuǎn)矩值過(guò)渡到正?；瓶刂茽顟B(tài)下，同時(shí)還受比例項(xiàng)的影響，即

2.4 基于加權(quán)融合的縱向車速估計(jì)

由2.1節(jié)和2.3節(jié)可知，4個(gè)車輪進(jìn)入防抱死滑移控制時(shí)將會(huì)觸發(fā)車輪優(yōu)選邏輯，并挑選出適合進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期的車輪，由于在調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)車輪受到制動(dòng)力較小，能夠跟隨整車的平動(dòng)而接近自由旋轉(zhuǎn)，基于2.1節(jié)中模糊邏輯系統(tǒng)計(jì)算的置信度遠(yuǎn)大于其余3個(gè)車輪，進(jìn)而采用式（13）加權(quán)得到的縱向車速結(jié)果比較可信。為減小2.2節(jié)中制動(dòng)力估計(jì)誤差對(duì)縱向加速度的影響，計(jì)算縱向加速度的偏置和校正后的縱向加速度，分別如式（25）和式（26）所示。然后根據(jù)校正后的縱向加速度進(jìn)行一步預(yù)測(cè)，如式（27）所示，最后將縱向速度的測(cè)量值和預(yù)測(cè)值加權(quán)融合，如式（28）所示。

式中：()為第周期的加速度偏置值；為加權(quán)系數(shù)，用來(lái)對(duì)()平滑濾波；()為第周期的縱向車速預(yù)測(cè)值；'()為第周期的縱向車速測(cè)量值。

式中：為加速度的偏置值；?為校正后的縱向加速度。

式中：為每個(gè)估計(jì)周期的時(shí)間步長(zhǎng)；?(-1)為第-1周期的縱向速度估計(jì)值。

式中K為縱向車速估計(jì)的加權(quán)系數(shù)。

需要說(shuō)明的是，加權(quán)融合的縱向車速估計(jì)類似卡爾曼濾波算法的設(shè)計(jì)思想，即根據(jù)式（13）和式（27）分別得到縱向車速的測(cè)量值和預(yù)測(cè)值，并利用式（28）對(duì)兩者加權(quán)融合。但由于上述的計(jì)算過(guò)程不嚴(yán)格滿足卡爾曼濾波算法的理論假設(shè)和推導(dǎo)過(guò)程，因此加權(quán)系數(shù)K根據(jù)經(jīng)驗(yàn)給定。

3 估計(jì)算法測(cè)試

3.1 測(cè)試環(huán)境

圖6為縱向車速估計(jì)的算法測(cè)試環(huán)境，基于MATLAB/Simulink仿真平臺(tái)，將被控對(duì)象模型和縱向車速估計(jì)算法進(jìn)行集成，被控對(duì)象包括CarSim車輛動(dòng)力學(xué)模型和AMESim液壓閥組模型，兩者均通過(guò)自帶的聯(lián)合仿真S函數(shù)與Simulink進(jìn)行交互；為便于控制器的編譯和定標(biāo)，縱向車速估計(jì)算法的實(shí)現(xiàn)方式為嵌入式C語(yǔ)言，利用Visual Studio建立算法運(yùn)行環(huán)境，基于共享內(nèi)存技術(shù)，將集成后的被控對(duì)象模型與車速估計(jì)算法聯(lián)合仿真，在離線條件分別為高/低附著直行緊急制動(dòng)工況和高/低附著換道并緊急制動(dòng)工況下對(duì)縱向車速估計(jì)算法的精度和具有調(diào)整適應(yīng)期的滑移控制器的制動(dòng)性能進(jìn)行測(cè)試。工況和預(yù)瞄駕駛員模型均直接在CarSim中設(shè)定，其中高附和低附路面的附著系數(shù)分別為0.9和0.3，期望滑移率分別為0.07和0.04。輪胎模型采用CarSim內(nèi)部的查表模型，在2.1節(jié)中所用到的輪胎半徑、輪胎制動(dòng)力系數(shù)和滑移率線性關(guān)系的比例系數(shù)與輪胎模型盡量保持一致。在2.2節(jié)中計(jì)算縱向加速度所需的車輪縱向制動(dòng)力，根據(jù)AMESim液壓閥組模型的輪缸壓力計(jì)算得到。換道為雙移線工況，駕駛員模型預(yù)瞄時(shí)間為1 s。在離線仿真環(huán)境下充分對(duì)算法驗(yàn)證測(cè)試后，搭建硬件在環(huán)仿真平臺(tái)，利用真實(shí)控制器對(duì)算法的實(shí)時(shí)性和有效性進(jìn)行驗(yàn)證；在實(shí)際駕駛輸入條件下，利用CarSim提供的虛擬場(chǎng)景進(jìn)行駕駛員閉環(huán)測(cè)試。

圖6 算法測(cè)試環(huán)境

在所有測(cè)試工況下，選取車輛初速度為80 km/h，且初始狀態(tài)為自由滑行，并在2 s時(shí)刻緊急制動(dòng)，即CarSim中駕駛員模型操縱主缸壓力在仿真時(shí)間為2 s時(shí)階躍到4 MPa，直到車輛停車為止。車輛主要參數(shù)如表1所示。控制器主要參數(shù)如表2所示。

表1 車輛主要參數(shù)

表2 控制器參數(shù)

3.2 高附著路面直行工況

圖7為高附直行工況下的輪速與調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)的變化情況。圖中標(biāo)記了不同車輪進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)的時(shí)間段，后右輪和前左輪交替進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。車輪在調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)的制動(dòng)力較小，可認(rèn)為隨車輛非滑移運(yùn)動(dòng)，轉(zhuǎn)速與估計(jì)車速的變化曲線基本保持平行。在調(diào)整適應(yīng)期和正常滑移控制之間的調(diào)整過(guò)渡狀態(tài)時(shí)，制動(dòng)力平穩(wěn)增加，因此車輪減速度也不斷增加。圖8為高附直行工況下的縱向車速估計(jì)結(jié)果，實(shí)際車速為CarSim車輛模型輸出的車速，估計(jì)結(jié)果與實(shí)際車速基本一致，誤差基本上維持在1 km/h范圍內(nèi)。

圖7 高附著直行工況輪速與調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)變化

圖8 高附著直行工況縱向車速估計(jì)結(jié)果與誤差

3.3 低附著路面直行工況

在低附著直行工況緊急制動(dòng)時(shí)軸荷向前軸轉(zhuǎn)移，后軸所提供的制動(dòng)力較小。若某一車輪長(zhǎng)時(shí)間處于調(diào)整適應(yīng)期，車輛易制動(dòng)跑偏，因此車輪須頻繁地進(jìn)入和退出調(diào)整適應(yīng)期。圖9為低附直行工況下輪速與調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)的變化，與高附直行工況對(duì)比可看出，車輪每次處于調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)時(shí)間較短且多次進(jìn)入或退出該狀態(tài)，以保證引入的調(diào)整適應(yīng)期不會(huì)導(dǎo)致車輛失穩(wěn)等安全問(wèn)題。圖10為低附直行工況下的縱向車速估計(jì)結(jié)果，可得到與高附直行工況下類似的結(jié)論。

圖9 低附著直行工況輪速與調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)變化

圖10 低附著直行工況縱向車速估計(jì)結(jié)果與誤差

3.4 高附著路面轉(zhuǎn)向工況

在轉(zhuǎn)向工況下車輪進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期的優(yōu)選邏輯與直行工況相比有所變化，它優(yōu)先傾向于轉(zhuǎn)向內(nèi)側(cè)車輪。圖11為高附轉(zhuǎn)向工況下輪速與調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)的變化情況，圖12為高附轉(zhuǎn)向工況下的縱向車速估計(jì)結(jié)果，圖13為高附轉(zhuǎn)向工況目標(biāo)與實(shí)際行駛軌跡對(duì)比。在轉(zhuǎn)向初期開(kāi)始制動(dòng)，然后向左轉(zhuǎn)向換道，由于制動(dòng)距離較短，換道結(jié)束后便停車。由于后軸期望提供的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩較小且避免轉(zhuǎn)向內(nèi)側(cè)車輪垂向力過(guò)小而發(fā)生抱死的風(fēng)險(xiǎn)，因此后軸轉(zhuǎn)向外側(cè)車輪優(yōu)先進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期，即后右輪在轉(zhuǎn)向階段處于調(diào)整適應(yīng)期，然后前左輪短暫進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期后又退出，后右輪再次進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。

圖11 高附著轉(zhuǎn)向工況輪速與調(diào)整適應(yīng)狀態(tài)變化

圖12 高附著轉(zhuǎn)向工況縱向車速估計(jì)結(jié)果與誤差

圖13 高附著轉(zhuǎn)向工況目標(biāo)與實(shí)際行駛軌跡

3.5 低附著路面轉(zhuǎn)向工況

低附著路面緊急制動(dòng)并換道易導(dǎo)致車輛失穩(wěn)，制動(dòng)時(shí)間較長(zhǎng)且調(diào)整適應(yīng)期更替復(fù)雜。圖14和圖15分別為低附轉(zhuǎn)向工況前半段和后半段的輪速和調(diào)整適應(yīng)期狀態(tài)變化。圖16為低附轉(zhuǎn)向工況的車速估計(jì)結(jié)果，圖17為低附轉(zhuǎn)向工況下的目標(biāo)與實(shí)際行駛軌跡。由于側(cè)向滑移的影響，縱向車速估計(jì)誤差相比其他工況稍大，但也基本保持在大約2 km/h以內(nèi)。在前半段車輛左轉(zhuǎn)換道，因此后右輪和前左輪先后交替進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。后半段7~9 s內(nèi)右轉(zhuǎn)向，因此前左輪、后右輪和后左輪依次被優(yōu)選進(jìn)入調(diào)整適應(yīng)期。在9~12 s內(nèi)轉(zhuǎn)為直行后前左輪和后右輪交替被優(yōu)選。從行駛軌跡可以看出，車輛沒(méi)有喪失轉(zhuǎn)向能力，由于整車無(wú)橫擺穩(wěn)定性控制，出現(xiàn)了一些側(cè)向滑移。但與普通正常滑移控制相比，調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)的車輪能夠提供較大的側(cè)向力，在一定程度上提高了整車的側(cè)向穩(wěn)定性。

圖14 低附著轉(zhuǎn)向工況輪速與滑移控制器狀態(tài)-前半段

圖15 低附著轉(zhuǎn)向工況輪速與滑移控制器狀態(tài)-后半段

圖16 低附著轉(zhuǎn)向工況縱向車速估計(jì)結(jié)果與誤差

圖17 低附著轉(zhuǎn)向工況目標(biāo)與實(shí)際行駛軌跡

3.6 制動(dòng)性能測(cè)試

為驗(yàn)證具有調(diào)整適應(yīng)期的滑移控制器的制動(dòng)性能，對(duì)比了無(wú)滑移控制（車輪抱死）、傳統(tǒng)滑移控制（無(wú)調(diào)整適應(yīng)期）和具有調(diào)整適應(yīng)期的滑移控制（本文所提出）三者的制動(dòng)性能，統(tǒng)計(jì)了3種制動(dòng)方式在直行制動(dòng)和轉(zhuǎn)向制動(dòng)工況下的制動(dòng)時(shí)間，分別如表3和表4所示。其中無(wú)滑移制動(dòng)控制器在制動(dòng)開(kāi)始時(shí)便直接將車輪抱死，失去轉(zhuǎn)向能力。由于無(wú)調(diào)整適應(yīng)期的傳統(tǒng)滑移控制器縱向車速估計(jì)不準(zhǔn)確，因此直接采用CarSim輸出的縱向車速用來(lái)計(jì)算車輪滑移率。

從表3和表4可以看出，3種制動(dòng)方式的制動(dòng)時(shí)間基本一致，由于傳統(tǒng)滑移控制每個(gè)車輪一直保持在最佳制動(dòng)滑移率下，所受到的制動(dòng)力最大，因此制動(dòng)時(shí)間最短。在高附著路面具有調(diào)整適應(yīng)期的滑移控制器比無(wú)滑移控制器制動(dòng)時(shí)間短，在低附著路面調(diào)整適應(yīng)期內(nèi)的車輪制動(dòng)力很小，因此制動(dòng)時(shí)間最長(zhǎng)。調(diào)整適應(yīng)期的引入沒(méi)有引起車輛制動(dòng)性能的衰退，不僅接近正常的滑移控制器制動(dòng)時(shí)間，且能提高車輛的側(cè)向穩(wěn)定性。

表3 直行制動(dòng)工況時(shí)間 s

表4 轉(zhuǎn)向制動(dòng)工況時(shí)間 s

4 結(jié)論

摒棄傳統(tǒng)估計(jì)算法設(shè)計(jì)思想，鑒于緊急制動(dòng)工況下縱向車速估計(jì)困難，設(shè)計(jì)了基于滑移控制器和縱向車速計(jì)算的聯(lián)合縱向車速估計(jì)算法。為避免緊急制動(dòng)過(guò)程中4個(gè)車輪均出現(xiàn)滑移進(jìn)入復(fù)雜非線性區(qū)內(nèi)難以提取車速，在滑移控制器中引入了調(diào)整適應(yīng)期狀態(tài)和與正?；瓶刂茀f(xié)調(diào)的調(diào)整過(guò)渡期狀態(tài)，設(shè)計(jì)了車輪優(yōu)選邏輯、優(yōu)選觸發(fā)和優(yōu)選退出的機(jī)制，在達(dá)到車速估計(jì)目標(biāo)前提下，保證了滑移控制器原有的制動(dòng)性能。通過(guò)搭建的輪速信號(hào)處理轉(zhuǎn)換邏輯得到縱向車速估計(jì)測(cè)量值，以及車輛動(dòng)力學(xué)模型在無(wú)側(cè)向力需求下計(jì)算縱向加速度基礎(chǔ)值，并通過(guò)加速度的校正，減小縱向制動(dòng)力誤差，最終加權(quán)融合縱向車速預(yù)測(cè)值和測(cè)量值，完成縱向車速估計(jì)。在低/高附著路面直行和轉(zhuǎn)向工況下分別進(jìn)行緊急制動(dòng)測(cè)試，驗(yàn)證了縱向估計(jì)算法的精確度和引入調(diào)整適應(yīng)期后滑移控制器的制動(dòng)效能。目前算法驗(yàn)證缺少真實(shí)場(chǎng)景下的信號(hào)干擾和被控對(duì)象的真實(shí)性，下一步擬在實(shí)車上集成液壓制動(dòng)單元控制策略，開(kāi)展進(jìn)一步的測(cè)試。