• 
    

    
    

      99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看

      ?

      330 MW CFB鍋爐機(jī)組深度調(diào)峰運(yùn)行優(yōu)化

      2023-01-15 05:34:34劉旋坤鄧博宇張思海張雙銘楊欣華楊海瑞
      潔凈煤技術(shù) 2022年12期
      關(guān)鍵詞:風(fēng)板流化噴槍

      劉旋坤,鄧博宇,張思海,張雙銘,楊欣華,張 縵,楊海瑞

      (1.清華大學(xué) 山西清潔能源研究院,山西 太原 030032;2.清華大學(xué) 能源與動力工程系,北京 100084;3.寧夏國華寧東發(fā)電有限公司,寧夏 銀川 750408)

      0 引 言

      隨著環(huán)保要求不斷提高,我國火電機(jī)組裝機(jī)量和發(fā)電量逐年下降[1]。2020年全國電力工業(yè)統(tǒng)計數(shù)據(jù)顯示,2020年火力發(fā)電設(shè)備容量占比56.58%,同比下降2.42%,新能源發(fā)電機(jī)組均出現(xiàn)不同程度增長。《電力發(fā)展“十四五”規(guī)劃工作方案》明確指出要建立低碳、清潔、安全、高效的電力系統(tǒng),新能源發(fā)展勢在必行,火電必須能夠深度調(diào)峰靈活運(yùn)行以提高新能源的消納能力[2]。

      鍋爐運(yùn)行過程中的主蒸汽壓力、床溫、氧量、一二次風(fēng)量、爐膛負(fù)壓等參數(shù)都會影響機(jī)組的調(diào)峰能力[3-4]。由于當(dāng)前對火電機(jī)組自動發(fā)電量控制(Automatic Generation Control,AGC)要求嚴(yán)格,鍋爐需具備相應(yīng)的變負(fù)荷響應(yīng)能力,負(fù)荷變化要達(dá)到2%/min,增加了鍋爐深度調(diào)峰難度。

      近年來循環(huán)流化床鍋爐(Circulating Fluidized Bed Boiler,CFB)由于其燃料適應(yīng)性、燃燒狀態(tài)以及環(huán)保性能等優(yōu)勢廣泛應(yīng)用于電力行業(yè)[5]。由于采用流態(tài)化燃燒方式,熱量主要來源為爐膛內(nèi)部大量處于紊流狀態(tài)的高溫顆粒[6],溫度可達(dá)850~900 ℃,燃燒更加穩(wěn)定,具有優(yōu)秀的蓄熱能力[7]。通常在不投油情況下CFB鍋爐最低穩(wěn)燃負(fù)荷可達(dá)30%~35%,為深度調(diào)峰提供了支持。當(dāng)前我國已有超過350臺100 MW及以上等級的CFB機(jī)組投入商業(yè)運(yùn)行,均面臨深度調(diào)峰的市場需求。孟強(qiáng)等[8]以300 MW亞臨界鍋爐為例,建立了鍋爐水動力數(shù)學(xué)模型,建議加強(qiáng)熱負(fù)荷擾動保持深度調(diào)峰下水動力平衡;張鵬等[9]研究了350 MW超臨界CFB機(jī)組不同負(fù)荷下的參數(shù)變化趨勢,驗證了CFB機(jī)組的靈活運(yùn)行和調(diào)峰能力;劉文勝等[10-11]通過冷熱態(tài)試驗及燃燒優(yōu)化調(diào)整,提高了660 MW機(jī)組的深度調(diào)峰能力。以上研究均為鍋爐機(jī)組的深度調(diào)峰提供了理論參考,筆者以某電廠330 MW亞臨界CFB機(jī)組為研究對象,對目前深度調(diào)峰下的運(yùn)行問題及運(yùn)行技術(shù)展開分析,以期為同級別CFB鍋爐調(diào)峰運(yùn)行提供借鑒。

      1 機(jī)組初始運(yùn)行狀態(tài)設(shè)備參數(shù)及深度調(diào)峰運(yùn)行問題

      1.1 設(shè)備參數(shù)

      鍋爐整體結(jié)構(gòu)為單爐膛,三分離器,尾部雙煙道布置。采用爐膛前墻給煤后墻排渣的給煤方式,爐膛底部水冷風(fēng)室兩側(cè)進(jìn)風(fēng),內(nèi)部布置有水冷屏、過熱屏及再熱屏。鍋爐主要參數(shù)見表1,入爐煤參數(shù)見表2。

      表1 鍋爐主參數(shù)Table 1 Boiler parameters

      表2 入爐煤煤質(zhì)分析Table 2 Coal quality analysis

      鍋爐采用SNCR脫硝設(shè)備,還原劑采用20%氨水溶液,每臺分離器入口煙道布置12支噴槍,每臺爐共36支。采用爐內(nèi)干法和爐外濕法配合的脫硫方式,根據(jù)硫分不同,爐內(nèi)鈣硫物質(zhì)的量比應(yīng)控制在1.5~1.8。

      1.2 深度調(diào)峰運(yùn)行問題

      AGC快速調(diào)峰從電網(wǎng)用電量出發(fā),不考慮鍋爐燃燒、傳熱和污染物排放控制狀態(tài);且鍋爐慣性和遲延相比汽輪機(jī)較大,響應(yīng)速度不匹配,運(yùn)行中出現(xiàn)以下問題:

      1)鍋爐運(yùn)行負(fù)荷降低,一次風(fēng)量隨之降低,出于流態(tài)安全考慮,最低只能進(jìn)行30%負(fù)荷調(diào)峰。

      2)低負(fù)荷運(yùn)行時,燃料量和空氣量隨之降低,煤粉流化狀態(tài)為上部快速床、下部湍動床與底部鼓泡床流化狀態(tài),導(dǎo)致出口煙氣溫度降低,影響SNCR脫硝效率。

      3)鍋爐負(fù)荷降低,工質(zhì)流率隨之降低,多通道結(jié)構(gòu)下會發(fā)生非均勻性惡化,導(dǎo)致屏式受熱面偏差加劇。

      2 深度調(diào)峰運(yùn)行技術(shù)

      2.1 流態(tài)優(yōu)化

      鍋爐處于深度調(diào)峰運(yùn)行時,入爐總風(fēng)量和一次流化風(fēng)量隨之減少,從而引起爐膛下部密相區(qū)流化風(fēng)速下降。通常流化風(fēng)速為臨界流化速度的3~5倍[12]。鍋爐負(fù)荷過低,一次風(fēng)量低于臨界流化風(fēng)量,床層的流化狀態(tài)被破壞,易由于溫度過高而結(jié)焦,嚴(yán)重時會引起風(fēng)室爆炸。臨界流化速度umf為

      (1)

      式中,vg為氣體運(yùn)動黏度,Pa·s;dp為顆粒定性尺寸,m;ρp、ρg分別為顆粒和氣體的密度,kg/m3。

      有學(xué)者根據(jù)Ergun公式及無量綱雷諾數(shù)與臨界流化風(fēng)速之間的關(guān)系[13]得到:

      (2)

      式中,u為氣體流速,m/s;Ar為阿基米德數(shù)。

      由式(1)、式(2)可知,臨界流化速度與顆粒粒徑、密度、物性及氣體流速直接相關(guān),因此物料直徑和布風(fēng)均勻性是滿足鍋爐深度調(diào)峰下流化安全的重要因素。

      1)入爐煤粒徑控制。張廣才等[14]研究表明,煤粉平均粒徑由90 μm降至60 μm后,著火溫度由640 ℃左右降至570 ℃左右,因此機(jī)組處于深度調(diào)峰運(yùn)行時,降低煤粉細(xì)度有利于鍋爐穩(wěn)燃。對于CFB機(jī)組,燃料粒徑較大時易沉積在爐膛下部,造成循環(huán)減弱、床溫過高、結(jié)焦等不良運(yùn)行情況;燃料粒徑過小,物料會隨著氣流上升而帶出爐膛,增加煙塵中含塵量,因此應(yīng)該控制入爐煤的粒度。

      本文所述電廠入爐煤源較雜,包括工程煤、矸石、煤泥、原煤等,入爐煤粒徑較大,尤其矸石量偏多時入爐煤粒徑更易超標(biāo)。當(dāng)前流化床鍋爐普遍存在入爐煤粒度控制問題,是影響鍋爐流化安全的重要因素。楊海瑞等[15]利用振篩法進(jìn)行成灰磨耗特性試驗,以調(diào)整給煤篩板。將篩板限距條間距由12 mm減小至8 mm,控制篩下物粒徑小于8 mm,同時增加了細(xì)碎機(jī)進(jìn)料量,提高破碎效果。改造后篩下物料和細(xì)碎機(jī)出料粒徑均下降。

      2)布風(fēng)板分區(qū)阻力優(yōu)化。鍋爐進(jìn)料系統(tǒng)采用前墻給煤、后墻排渣、兩側(cè)進(jìn)風(fēng)的布置方式,運(yùn)行中前后墻與兩側(cè)墻流化偏弱,流化床中心區(qū)域流化較強(qiáng)。針對此情況,將流化床分3個區(qū)域并選取3種不同規(guī)格的節(jié)流環(huán)按“回”字型布置在風(fēng)帽進(jìn)風(fēng)口處,如圖1所示,由中心至四周安裝的節(jié)流環(huán)流通直徑逐漸增大,按3個區(qū)域布置以平衡布風(fēng)板的風(fēng)量保持一致,從而提高布風(fēng)板阻力并達(dá)到平衡布風(fēng)板阻力效果,使布風(fēng)更均勻。改造后,一次流化風(fēng)量380 km3/h對應(yīng)的熱一次風(fēng)溫245 ℃時的布風(fēng)板阻力提高了2 231 Pa(原為4 184 Pa)。鍋爐在50%負(fù)荷下運(yùn)行時,流化床前后平均溫差由126.8 ℃降至27.2 ℃,鍋爐流化更均勻。

      圖1 布風(fēng)板布置Fig.1 Zoning layout of air distribution plate

      2.2 布風(fēng)板面積優(yōu)化

      由式(1)、式(2)可以估算出臨界流化風(fēng)速umf,umf與布風(fēng)板面積A的乘積即為臨界流化風(fēng)量Qmf。在滿足流化安全的前提下,為了降低鍋爐負(fù)荷,需進(jìn)一步降低一次流化風(fēng)量,因此對布風(fēng)板面積進(jìn)行優(yōu)化。

      根據(jù)一二次風(fēng)配比可知,一次風(fēng)占比降低10%,則最小流化風(fēng)量可降低20%。早期300 MW等級CFB機(jī)組的一二次風(fēng)配比多為50%∶50%,拆除爐膛前后墻近壁2排風(fēng)帽,且沿拆除風(fēng)帽到下二次風(fēng)下沿澆筑成斜坡,從而減小布風(fēng)板面積。流化風(fēng)速不變的情況下,將一二次風(fēng)配比調(diào)整為40%∶60%,能有效降低流化風(fēng)量,強(qiáng)化分級燃燒,從而降低NOx原始生成。

      2.3 煙氣再循環(huán)系統(tǒng)

      鍋爐在超低負(fù)荷下,投入煙氣再循環(huán)系統(tǒng)可保證密相區(qū)流化風(fēng)量及流態(tài)安全,能有效提高二次風(fēng)量,提高脫硫效率,降低NOx排放[16-17]。煙氣再循環(huán)系統(tǒng)是利用引風(fēng)機(jī)出口壓頭,將煙氣在尾部除塵器后煙道引出,經(jīng)中間凈化過濾裝置和煙氣再循環(huán)風(fēng)機(jī)及配套管路系統(tǒng)接入到2臺一次風(fēng)機(jī)入口。為防止煙氣再循環(huán)系統(tǒng)待機(jī)時煙氣竄入管道發(fā)生低溫腐蝕,在管道上設(shè)置電動關(guān)斷門與電動調(diào)節(jié)門,實現(xiàn)與尾部煙道系統(tǒng)的切斷和隔離,同時對煙氣再循環(huán)系統(tǒng)、一次風(fēng)機(jī)及相應(yīng)的冷風(fēng)道進(jìn)行防腐處理。煙氣再循環(huán)示意如圖2所示。

      圖2 煙氣再循環(huán)系統(tǒng)Fig.2 Layout of flue gas recirculation

      投入煙氣再循環(huán)系統(tǒng)后,調(diào)峰深度可由30%降至20%,運(yùn)行參數(shù)見表3。由表3可知,在降負(fù)荷動態(tài)工況下,一次流化風(fēng)量始終控制在180 km3/h以上,保證流化安全;為補(bǔ)充燃燒所需氧量,提高二次風(fēng)量,下二次風(fēng)管的最低冷卻風(fēng)量得到保障,避免了超溫和開焊漏灰問題;低負(fù)荷流化異常時,可通過改變煙氣再循環(huán)量提高一次流化風(fēng)量。

      表3 煙氣再循環(huán)系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)Table 3 Flue gas recirculation system operating parameters

      2.4 污染物控制技術(shù)

      通常鍋爐負(fù)荷降低,床溫和爐溫隨之降低,呈正相關(guān)趨勢[18]。當(dāng)鍋爐引入煙氣再循環(huán)系統(tǒng)低負(fù)荷運(yùn)行時,一次流化風(fēng)量含氧量降低,整體燃燒后延引起爐膛內(nèi)部及尾部煙道溫度分布發(fā)生改變,可能造成爐內(nèi)脫硫和SNCR區(qū)域溫度低于反應(yīng)溫度,使SO2和NOx排放量增加。

      1)多流態(tài)多粒度爐內(nèi)脫硫。多流態(tài)多粒度脫硫是基于CFB鍋爐的流態(tài)化分布,通過給煤摻雜較大顆粒的石灰石,再由二次風(fēng)系統(tǒng)向爐膛內(nèi)噴入小粒徑石灰石粉,將不同粒徑石灰石同時投入爐膛[19]。該技術(shù)既能發(fā)揮小粒徑石灰石比表面積大、孔隙多、反應(yīng)速率快等特點(diǎn),也可使較大粒徑石灰石在分離器中隨循環(huán)灰再進(jìn)入爐膛,延長石灰石停留時間,實現(xiàn)協(xié)同脫硫。

      該機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時,原煙氣中SO2質(zhì)量濃度約3 800 mg/m3,采用石灰石從前墻下二次風(fēng)輸送進(jìn)爐膛的脫硫方式,鈣硫物質(zhì)的量比在2.5以上時,脫硫效率僅70%左右,無法達(dá)到超低排放要求。

      將機(jī)組進(jìn)行多粒度爐內(nèi)脫硫技術(shù)改造后,維持原輸送方式將300~500 μm石灰石由前墻下二次風(fēng)輸送進(jìn)爐膛,同時將1~2 mm石灰石顆粒由給煤系統(tǒng)投入爐內(nèi)。

      經(jīng)過一段時間運(yùn)行驗證,在滿負(fù)荷狀態(tài)下,以15 t/h流量加入大顆粒,以14 t/h流量通過氣力輸送加入細(xì)顆粒,SO2排放量明顯降低,爐內(nèi)脫硫可控制在118~158 mg/m3,脫硫效率95%以上。引入煙氣再循環(huán)系統(tǒng)(表3),鍋爐在20%深度調(diào)峰運(yùn)行狀態(tài)下,燃料中石灰石摻配比為7.5%時(全為大顆粒石灰石),SO2排放量穩(wěn)定控制在5 mg/m3以內(nèi),可滿足當(dāng)前排放要求。

      2)爐內(nèi)SNCR脫硝。隨著鍋爐運(yùn)行負(fù)荷降低,爐膛出口處煙氣溫度低于脫硝反應(yīng)窗口溫度,降低脫硝效率[13]。為了解決這一問題,在機(jī)組爐膛二次風(fēng)口傾斜段切向安裝脫硝噴槍(共10根),山西國峰煤電同級別機(jī)組在爐膛中下部區(qū)域布置3層脫硝噴槍,每層16根(前后各8根,圖3)。在爐膛高溫區(qū)加裝脫硝噴槍,可以根據(jù)鍋爐負(fù)荷變化改變尿素溶液噴入位置和噴入量,在爐膛高溫區(qū)直接進(jìn)行脫硝反應(yīng),創(chuàng)造有利反應(yīng)條件,削減了氨逃逸量。

      圖3 爐膛中下部脫硝噴槍Fig.3 Denitration gun in the middle and lower part of furnace

      實際調(diào)峰過程中,運(yùn)行負(fù)荷50%以下時,爐膛出口和分離器入口煙溫過低無法滿足SNCR脫硝反應(yīng)溫度,可投入二次風(fēng)處尿素噴槍(或爐膛中下部噴槍)且關(guān)閉分離器入口處脫硝噴槍;爐膛出口溫度滿足脫硝溫度時,則投入原分離器處噴槍,同時關(guān)閉爐膛中下部及二次風(fēng)處噴槍,靈活配合調(diào)峰時的脫硝需求。通過脫硝系統(tǒng)靈活配置及煙氣再循環(huán)系統(tǒng),鍋爐在20%調(diào)峰負(fù)荷下運(yùn)行時,氨水總噴入量為2.13 m3/h時,NOx排放量可降至30 mg/m3以下,滿足當(dāng)前排放要求。

      2.5 工質(zhì)偏差應(yīng)對措施

      機(jī)組負(fù)荷降低,給水流量和壓力隨之降低,使工質(zhì)流率降低,導(dǎo)致水冷管路系統(tǒng)流量分配不勻,屏式受熱面偏差加劇,造成管壁撕裂及受熱面變形等問題。

      針對此問題,在水冷屏入口處安裝節(jié)流圈,增大水冷屏下部熱水段的阻力,從而均衡每個管路內(nèi)部工質(zhì)流量,減小水冷屏溫度偏差。對于部分空間和結(jié)構(gòu)允許的機(jī)組(本文所述機(jī)組并未進(jìn)行水冷屏改造),也可對后墻水冷屏結(jié)構(gòu)進(jìn)行改造,在總受熱面積不變的前提下,將原有2片水冷屏增至4片,改造后水冷屏采用并聯(lián)結(jié)構(gòu)布置,通過減小水冷屏面積降低溫度偏差,水冷屏改造前后示意如圖4所示。

      圖4 水冷屏改造前后示意Fig.4 Schematic diagram of water cooling screen reconstruction

      2.6 周期性壓火啟動技術(shù)

      周期性壓火啟動技術(shù)是根據(jù)燃用煤種特性確定機(jī)組啟動最低溫度、最高壓火溫度、周期性壓火的前半周時間脈寬及周期性壓火后半周時間等參數(shù),配合新能源發(fā)電高峰期時段,實現(xiàn)周期性壓火,可使火電機(jī)組最大限度調(diào)節(jié)自身出力,為新能源并網(wǎng)提供有利條件[20]。

      孫倩等[1]對300 MW亞臨界機(jī)組鍋爐蓄熱能力進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)該級別機(jī)組在低負(fù)荷運(yùn)行時有效壓火時間達(dá)2 h以上,壓火最低負(fù)荷為5%時最佳?;谝陨涎芯拷Y(jié)果對本機(jī)組進(jìn)行壓火試驗,120 min后重新開始投煤啟動。機(jī)組壓火參數(shù)如圖5所示,由圖5(b)可知,鍋爐停止給煤后,負(fù)荷可在5 min內(nèi)快速降至3%,主蒸汽溫度和再熱蒸汽溫度下降緩慢,但停爐期間汽輪機(jī)組相關(guān)參數(shù)變化不大,有利于機(jī)組快速啟動,120 min后進(jìn)行吹掃投煤,鍋爐迅速啟動,進(jìn)入運(yùn)行狀態(tài)。

      圖5 機(jī)組壓火參數(shù)Fig.5 Operation parameters during banking fire operation

      3 結(jié) 論

      1)通過改善篩板限距條間距,將原12 mm間距調(diào)整為8 mm,加大細(xì)碎機(jī)進(jìn)料量,提高了破碎效果,使入爐煤粒徑減小,強(qiáng)化鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃效果;對水冷床風(fēng)帽采用“回”字形布置加裝節(jié)流環(huán)以平衡布風(fēng)板阻力,改善了機(jī)組深度調(diào)峰下燃料的流化狀態(tài);調(diào)整布風(fēng)板面積,將一、二次風(fēng)配比調(diào)整為40%∶60%,有效降低了機(jī)組深度調(diào)峰狀態(tài)下的最小流化風(fēng)量。經(jīng)調(diào)整,機(jī)組在流化風(fēng)量380 km3/h、風(fēng)溫245 ℃運(yùn)行工況下,布風(fēng)板阻力提高了2 231 Pa;50%負(fù)荷運(yùn)行工況下,流化床前后平均溫差由126.8 ℃ 降至27.2 ℃。

      2)引入煙氣再循環(huán)系統(tǒng),對機(jī)組進(jìn)行多流態(tài)多粒度爐內(nèi)脫硫技術(shù)和脫硝噴槍改造。將300~500 μm石灰石由二次風(fēng)輸送進(jìn)爐膛,將1~2 mm石灰石由給煤管投入爐膛,延長了石灰石在爐膛里的停留時間,提高了脫硫效率;在爐膛中下部及二次風(fēng)口傾斜段切向安裝多組脫硝噴槍,根據(jù)不同調(diào)峰負(fù)荷調(diào)整脫硝噴槍開關(guān)以保證在爐膛高溫區(qū)噴入尿素進(jìn)行脫硝反應(yīng)。經(jīng)調(diào)整,實現(xiàn)了機(jī)組20%負(fù)荷運(yùn)行工況下,SO2排放量穩(wěn)定控制在5 mg/m3以內(nèi),NOx排放量降至30 mg/m3以下。

      3)通過在水冷屏入口處安裝節(jié)流圈,增大水冷屏下部熱水段的阻力,從而均衡每個管路內(nèi)部工質(zhì)流量;將原水冷屏改造為小面積并聯(lián)式,降低了機(jī)組在低負(fù)荷工況下運(yùn)行時產(chǎn)生的工質(zhì)流量偏差和溫度偏差。對鍋爐機(jī)組進(jìn)行壓火調(diào)峰試驗,發(fā)現(xiàn)機(jī)組有效壓火時間為2 h,可實現(xiàn)機(jī)組最大限度調(diào)峰。

      猜你喜歡
      風(fēng)板流化噴槍
      雙層濾料顆粒床布風(fēng)板及其壓降分析
      氨還原劑噴槍中保護(hù)氣旋流噴射作用的研究
      能源工程(2021年1期)2021-04-13 02:05:56
      空癟核桃風(fēng)選機(jī)風(fēng)選系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計
      催化裂化裝置外取熱器筒體泄漏原因分析及應(yīng)對措施
      云南化工(2020年6期)2020-07-01 03:38:50
      高溫流化糙米儲藏穩(wěn)定性的研究
      烘焙林業(yè)廢棄物生物質(zhì)與煤粉不同配比混合顆粒的流化特性
      一種汽車烤漆房送風(fēng)裝置
      時代汽車(2018年8期)2018-06-18 08:59:38
      樂佰得SX長壽命噴槍
      2018004 一種用于澳斯麥特爐的噴槍
      散裝水泥運(yùn)輸車流化過程的仿真分析
      專用汽車(2016年1期)2016-03-01 04:13:32
      盱眙县| 商都县| 佛教| 阳山县| 山西省| 临夏县| 明水县| 西充县| 马山县| 博乐市| 胶南市| 涞源县| 东莞市| 大邑县| 呼和浩特市| 牙克石市| 建湖县| 宁南县| 颍上县| 郓城县| 松潘县| 潞城市| 交口县| 融水| 太白县| 文化| 扶绥县| 德州市| 乡宁县| 清徐县| 平阴县| 平乡县| 内丘县| 临夏市| 南昌市| 正镶白旗| 钟山县| 铅山县| 依安县| 增城市| 枝江市|