風板
- 布風板開孔率對逆流煙氣余熱回收塔流場均勻性影響研究
在流化床上增設布風板的相關研究較多[16-29]，但是對于余熱回收塔內空氣動力場的優(yōu)化研究主要是在進口處增設導流板，對余熱回收塔內增設布風板的研究還比較少。陳友良利用理論分析、數(shù)值仿真和試驗驗證的手段獲得冷卻塔控風和導流規(guī)律[25]。本文將采用Fluent軟件建立余熱回收塔數(shù)值模型，從余熱回收塔內布風板開孔率以及增設進口導流板等方面對余熱回收塔內空氣動力場進行分析研究與優(yōu)化，分析布風板對塔內流動均勻性影響。2 物理模型及數(shù)學模型2.1 幾何模型本文以某燃機
電力科技與環(huán)保 2022年5期2022-11-29
- 帶式焙燒機布風板堵塞問題研究
速發(fā)展[1]。布風板布置于帶式焙燒機抽風干燥段煙罩下方，用于均勻布置干燥工藝氣流。隨著球團礦在高爐使用比例的提高，某公司開始大規(guī)模生產堿性球團礦[2-3]，帶式焙燒機布風板隨之逐步堵塞，影響了成品球團礦的質量與成分，擾亂了球團線的生產秩序。正常生產期間，抽風干燥段處于340℃的高溫環(huán)境中，處理布風板堵塞問題非常棘手，必須降低帶式焙燒機運行溫度，將栓有鋼絲繩的鐵錘從焙燒機抽風干燥段煙罩入孔門處投入，并利用鐵錘的沖擊力，擊落布風板上的堵塞物料。該方法工作環(huán)境惡
山西冶金 2022年6期2022-11-12
- 基于Fluent的活性炭箱內氣體流場的分析
性炭箱后，如果均風板的均風能力低，實際的使用效果差距很大。針對這種情況，本文通過Fluent軟件模擬不同傾斜角度的均風板對活性炭箱內的氣體分布影響情況，找出最適合的均風板模型，這樣可以減少企業(yè)對均風板的開發(fā)成本，也可以提高凈化效率。1 Fluent仿真與計算1.1 計算模型的的選擇在活性炭箱內，模型中流入空氣流速為14.8 m/s，進口直徑為488 mm，20 ℃空氣的動力黏度[3]為1.79×10-5Pa·s，20 ℃空氣的密度為1.205 kg/m3，
機械工程師 2022年7期2022-07-15
- 熱泵空調器全塑導風板設計與應用研究
過程中，用戶對導風板的導風效果提出了更高的舒適性要求，例如：初始開機制熱階段：快速升溫、全屋同時升溫；穩(wěn)定制熱階段：地毯式送風，避免直吹頭部；關機時，無異響噪聲，外觀全閉合[4-5]等。為了滿足上述舒適性要求，各大熱泵空調器制造商，采用大寬度導風板結構設計。進一步的，為了滿足外觀需求，即在各類運行工況下導風板變形小、外觀穩(wěn)定，該類導風板一般采用高強度的外金屬/內塑料復合導風板結構，如圖1所示。圖1 外金屬/內塑料復合導風板示意圖另外，為了降低能耗和制造成本
家電科技 2022年3期2022-06-25
- 基于公差仿真的家用空調內機導風板間隙異常問題分析
機、面板、內外導風板等。目前市場對產品外觀配合間隙等方面的要求越來越高，因此對產品結構設計、工藝制造提出了更高的要求。通常情況下，生產裝配異常問題一般基于實際樣機狀態(tài)，采用試錯的方式進行分析驗證，難以找到問題的根本原因并徹底解決。當前，相關領域學者對于復雜產品的公差仿真分析一般采用CETOL軟件進行。秦家愛、張順法基于壓配電系統(tǒng)塑殼斷路器產品系統(tǒng)介紹CETOL公差仿真軟件的分析方法理論[1]。包捷、吳延岐等以微波爐間隙段差為研究對象，通過在CETOL中建立
家電科技 2022年3期2022-06-25
- 余熱鍋爐煙氣低溫余熱回收塔流場均勻性研究
熱回收塔內增設布風板的方法并未涉及。本文利用通用CFD軟件[17]，從余熱回收塔內同時增設布風板、進口導流板技術路徑出發(fā)，對余熱回收塔內空氣動力場進行研究，分析增設布風板及進口導流板對塔內流場均勻性的影響。1 物理模型及數(shù)學模型某燃機電廠為回收低溫煙氣余熱，擬開展燃機煙氣余熱利用工程。該電廠建設有2臺F級燃機組成的“二拖一”燃氣-蒸汽聯(lián)合循環(huán)供熱機組，安裝了2臺M701 F4型燃機組成的燃氣輪發(fā)電機組+2臺余熱鍋爐+1臺蒸汽輪發(fā)電供熱機組，聯(lián)合循環(huán)裝機容量
中國電力 2022年3期2022-04-19
- 雙層濾料顆粒床布風板及其壓降分析
料和布風不均，布風板作為氣固流化床均布氣流的重要組成構件，在改善床內流化質量上發(fā)揮了關鍵作用。布風板的開孔率、開孔孔徑和開孔形狀往往是設計過程中需要考慮的重要參數(shù)，因此研究過程中圍繞這三個參數(shù)進行了討論，為新型布風裝置布風板的選擇提供參考依據(jù)。1 試驗系統(tǒng)圖1為布風板裝置的測試試驗系統(tǒng)，主要試驗裝置包括羅茨風機、玻璃轉子流量計、雙層濾料顆粒床床體、布袋除塵器以及相關數(shù)據(jù)采集器。整個系統(tǒng)由羅茨風機提供反吹氣流，使雙層濾料顆粒床達到流化狀態(tài)，由轉子流量計顯示反
節(jié)能與環(huán)保 2022年2期2022-03-16
- 基于氣固兩相流流動特性風帽式布風板結構參數(shù)優(yōu)化
置的關鍵部件是布風板，其主要作用是支撐和均勻流化固體顆粒。布風板結構參數(shù)顯著地影響著床層內部氣固兩相流的速度、固含率和壓力等參數(shù)的分布規(guī)律，及熱質傳遞特性[7]。目前許多研究人員針對布風板類型、結構參數(shù)和安裝方法進行研究和探索。常見的布風板結構類型為直孔型、斜孔型、側縫型、側孔型和復合型等[8]。其中直孔型由于具有流動性好、阻力較小、成本低等優(yōu)點，被廣泛用于固體顆粒流化床干燥，然而直孔型在干燥過程中所需的干燥時間較長，干燥品質不太理想，對于小顆粒固體物料將
大學物理實驗 2022年6期2022-03-03
- 基于XCT的氣固流化床布風板射流特征研究
備的運行效率。布風板上方射流現(xiàn)象主導著物料間的混合行為，因此對布風板射流特征（如射流長度、直徑和體積）開展研究至關重要。流化床內部“射流”存在多種不同的定義，本文遵循Rowe 等[12]的闡述，即“射流”是在布風板上方形成的穩(wěn)定空隙。以往流化床內射流現(xiàn)象的相關研究取得了重要進展[13-17]，例如Merry[18]采用視覺觀察法對二維流化床中射流的長度特征開展了大量實驗研究，并成功擬合出平均射流長度關聯(lián)式，但是視覺觀察的方式誤差較大，獲得的關聯(lián)式準確性較差
化工學報 2021年9期2021-10-04
- 急先鋒QC小組：用小技改提高生產效率
道加熱，并通過布風板將干燥用風分散至整個腔室?！安?span id="j5i0abt0b" class="hl">風板的設計決定了送風是否均一，直接影響物料干燥效率。車間一直采用雙層柵板式布風板對風量進行調節(jié)，經拆卸才能對它進行徹底清潔，重新安裝后各柵板間的間隙會發(fā)生變化?！蓖趵讋傠S即與其他成員一起現(xiàn)場抽查熱風循環(huán)烘箱箱體溫度分布，檢測結果也證實了這一猜想。在不影響正常生產的情況下，急先鋒QC小組小組成員利用下班時間，著手調節(jié)每塊柵板間的間隙以及使用新型布風板的可能性。歷經兩個月的調研論證，該小組成員將布風板換成了單板
中國質量萬里行 2021年7期2021-08-18
- 150 MW CFB鍋爐燃燒均勻性優(yōu)化及實踐
有效穿透深度，布風板長度可達15～30 m，實爐運行實踐表明大型CFB鍋爐燃燒均勻性控制較為困難[3-4]?，F(xiàn)有的CFB鍋爐燃燒均勻性研究多集中在鍋爐單一部件的設計優(yōu)化和實驗研究[5-14]，研究取得的結果往往難以直接應用到大型CFB鍋爐實爐優(yōu)化。黃中等人[12]分析了一臺300 MW CFB鍋爐外循環(huán)回路循環(huán)量和爐膛物料濃度的偏差特性，提出了進行旋風分離器入口煙道改造和中心筒改型來消除床溫偏差。王泉海等人[13]測量了一臺300 MW CFB鍋爐雙側進風
節(jié)能技術 2021年3期2021-07-14
- 多風道清選裝置復脫清選試驗與參數(shù)優(yōu)化
轉速(C)、上導風板角度(D)及下導風板角度(E)等5個因素作為變量.1)喂入量.根據(jù)小麥植株生物學特性與清選參數(shù)之間的關系，以及機型本身參數(shù)取值范圍，可知輸送帶運行速度與喂入量有關，即輸送帶速度過大，容易導致脫出物篩面堵塞，速度過小又導致清選效率低.最低速度水平取1.4 m·s-1，最高速度水平取1.8 m·s-1，相應中間速度水平取1.6 m·s-1，作為該試驗參數(shù)取值參考，喂入量公式[7]如下：Q=bvM，(1)式中：Q為喂入量，kg·s-1；b為輸
江蘇大學學報（自然科學版） 2021年3期2021-05-28
- 淺談循環(huán)流化床布風系統(tǒng)的改造優(yōu)化
管、一次風室、布風板以及風帽組成的一次布風系統(tǒng)承擔著保證爐膛內床料充分均勻流化的重要任務。布風系統(tǒng)必須能夠均勻分布來流氣流，有助于產生均勻而平穩(wěn)的流態(tài)化以及壓力損失較為合理。布風板及風帽布風不均將導致爐內流化質量變差，影響燃料的燃燒效率，嚴重時甚至出現(xiàn)死床、結焦、風帽堵塞及風室漏渣等現(xiàn)象。浙江秀舟熱電有限公司3#鍋爐為XD-100/9.8-T 循環(huán)流化床垃圾焚燒鍋爐，鍋爐純燒煤的時候，運行情況良好，鍋爐排渣暢通。實際生產中，該鍋爐用以摻燒造紙垃圾。由于造紙
中國設備工程 2021年8期2021-04-26
- 自重平衡式風帽在300MWCFB機組上的成功應用
作量大。通過對布風板風帽關鍵結構優(yōu)化設計，將鐘罩出風小孔縮小至合理范圍，增加布風板阻力，提高出口風速，增強風帽流化效果和布風均勻性，同時采用直接插拔式風帽，風帽與風管間不采用任何形式的固定，風帽直接套在風管上，靠風帽自重固定，方便風帽檢修工作，大大降低檢修工作量。1 原鍋爐布風板風帽運行狀況及存在問題某電廠#1、#2鍋爐采用東方鍋爐（集團）股份有限公司生產的循環(huán)流化床、亞臨界參數(shù)，一次中間再熱自然循環(huán)汽包爐，型號為DG1070/17.4—Ⅱ1。布風板風帽共
電力設備管理 2021年2期2021-03-15
- 一種限高流化床內布風板結構的數(shù)值模擬
風管道、風室和布風板組成。布風系統(tǒng)中的送風方式和風室/布風板結構，決定著床層中送風的均勻程度和固體顆粒的流化狀態(tài)，對流化床反應器至關重要。李亞祥等[11]利用數(shù)值模擬研究，指出側向進風可引起氣流偏斜和物料附壁等現(xiàn)象，不利于布風。當側向進風時，需采用導流部件[11]、采取雙對稱進風方式[12]或安裝氣體分布器[13]，可提高送風均勻性。Bhasker等[14]通過仿真研究發(fā)現(xiàn)風室內某些位置的低速回流區(qū)會造成布風不均勻。此外，不同的布風板開孔孔徑及布置方式會對
節(jié)能技術 2021年6期2021-02-25
- 130 t/h循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)試驗研究
化床鍋爐進行了布風板阻力特性、料層阻力特性及臨界流化風量試驗,并采用觀察床料法對爐膛和外置床布風板開展了配風均勻性試驗;文獻[5]利用鐘罩式風帽冷態(tài)試驗臺對循環(huán)流化床鍋爐鐘罩式風帽的流化特性進行了冷態(tài)試驗,通過電阻法和高速攝像機研究不同流化風溫對風帽周圍介質流動特性的影響;文獻[6]采用計算顆粒流體力學模型對循環(huán)流化床鍋爐主循環(huán)回路流動特性進行數(shù)值計算,研究了爐內二次風噴口位置對其穿透性的影響.本文對一臺D級檢修后的130 t/h循環(huán)流化床鍋爐進行冷態(tài)試驗
南京工程學院學報（自然科學版） 2021年4期2021-02-23
- 基于整車的前端模塊風速場研究
安裝。2.2 聚風板對前端模塊風速場的影響使用江淮汽車某小型汽車作為試驗樣車，其冷卻系統(tǒng)為冷凝器、中冷器、散熱器、護風圈及風扇疊放布置，環(huán)境空氣依次經過上述各散熱器進行換熱，因此保險桿與各散熱器邊緣的密封狀態(tài)必定影響風速場，而保險桿不規(guī)則，與矩形的散熱器保持密封狀態(tài)需要增加聚風板，此舉必然會增加整車成本，因此測量增加聚風板帶來的增益，以此權衡是否增加或考慮其他優(yōu)化方案。聚風板分4種狀態(tài)（無聚風板、上下聚風板、左右聚風板、全聚風板），由于樣車風扇為高低速風扇
汽車實用技術 2020年23期2020-12-23
- 生物質微正壓循環(huán)流化床氣化爐冷態(tài)運行特性研究
包括風量標定、布風板阻力特性研究和料層阻力特性研究。1 項目系統(tǒng)介紹該循環(huán)流化床氣化爐耦合項目耦合對象為660 MW 超臨界機組，鍋爐為一次中間再熱、前后墻對沖燃燒直流爐。 前后墻分別布置4 層和3 層燃燒器，5只燃氣燃燒器布置在后墻燃燒器上方。 氣化爐主要設計參數(shù)見表1。 燃氣熱量折合發(fā)電量為20 MW，設計燃料為玉米秸稈壓塊。氣化系統(tǒng)包括爐前給料系統(tǒng)、氣化爐本體、兩級分離器、導熱油冷卻系統(tǒng)和燃氣輸送系統(tǒng)（見圖1）。給料系統(tǒng)利用兩臺單螺旋給料機將爐前料倉
工業(yè)爐 2020年4期2020-09-17
- 小麥聯(lián)合收獲機雙出風口多風道清選作業(yè)試驗
機轉速、上、下導風板角度）進行單因素與多因素優(yōu)化試驗，探究各試驗因素對清選損失率、含雜率、二次含雜率的影響規(guī)律，尋找最優(yōu)參數(shù)組合。參考市場上小麥收獲機擁有量較大的久保田988機型相關參數(shù)，搭建聯(lián)合收獲機雙出風口多風道試驗臺。雙出風口4風道時，小麥清選損失率、含雜率最低，分別為0.78%與0.48%，通過單因素試驗，得出喂入量4.5～5.8 kg/s、風門開度0°～20°、風機轉速1 200～1 600 r/min、上、下導風板角度0～20°。利用Box-B
農業(yè)工程學報 2020年10期2020-07-10
- 空癟核桃風選機風選系統(tǒng)的優(yōu)化設計
、進風調節(jié)板、卸風板等組成[3]。工作時，核桃、空殼、干癟的核桃以及雜質從振動篩一端喂入，在振動篩的作用下，物料被均勻分布在篩面上并向前運動，向前運動的過程中經過吸風道，由吸風道中產生的吸入氣流將懸浮的核桃空殼、干癟核桃以及雜質從核桃中分離出來，隨氣流一起上升進入吸風道，當進入沉降箱時，由于沉降箱的面積突然擴大，風速迅速降低，再加上慣性分離隔板的作用，使氣流迅速轉向，空殼、干癟的核桃以及雜質依靠自身的重力與氣流分離開，落在傾斜的滑板上通過閉風器排出機體外，
新疆農機化 2020年3期2020-07-02
- 流態(tài)化速凍裝置布風板實驗研究
組織的均勻性。布風板作為流化床的核心部件,其結構影響著流化床的傳熱傳質性能[12]。因此，課題組針對流態(tài)化速凍裝置的布風板進行研究，將氣流參數(shù)和布風板孔隙形狀及孔隙率作為變量，設計并優(yōu)化布風板孔槽的分布；比較不同形式的孔槽及其排布對流態(tài)化速凍效果的影響，以期提高冷量利用率，縮短食品速凍周期，達到整套設備節(jié)能的目的。1 實驗設備與方法1.1 實驗臺搭建如圖1所示，本實驗設計的流態(tài)化速凍裝置流化系統(tǒng)主要由離心風機1、風道2和布風板3組成。流化床床體是一個橫截面
輕工機械 2020年2期2020-05-09
- 均風板對煙葉模擬烘烤機內氣流分布的影響
模擬仿真，分析均風板對烘烤機內氣流均勻性的影響，【擬解決的關鍵問題】為均風板的設計和烘烤機結構優(yōu)化提供參考依據(jù)。1 材料與方法1.1 烘烤機結構烘烤機由加熱室、裝煙室、箱體、保溫層等組成，可以裝2層煙葉進行烘烤試驗，左、右兩側為透明玻璃，可隨時觀察烘烤過程中的煙葉形態(tài)變化，烘烤機具體結構如圖1所示。均風板水平安裝于熱風出風口下邊沿平齊位置，具體安裝位置如圖1。均風板上開有均勻排列的通風孔，孔徑及間距根據(jù)數(shù)值模擬結果進行確定。1.2 烘烤機CFD模型構建1.
西南農業(yè)學報 2020年2期2020-04-23
- 防脈沖干擾平均濾波法與歸一參數(shù)整定PID算法的風板控制系統(tǒng)設計與實現(xiàn)*
職組控制類題——風板控制裝置為控制類訓練題，目的在于讓參賽選手了解控制類題目的特點，訓練隊員如何使用定時器、PWM、液晶顯示模塊，如何對PID 算法中的參數(shù)進行整定等。參賽隊員查找相關資料，其內容多為如何用PID 算法去控制風板的系統(tǒng)設計方案，包括PID 原理、硬件的選擇、算法的流程等［1-3］，但很難找到介紹控制風板穩(wěn)定的方法。在訓練過程中，系統(tǒng)設計方案、PID基本算法參賽隊員都能理解，但在實際調試過程中主要問題表現(xiàn)在：（1）PID 的三個參數(shù)整定困難，
武漢交通職業(yè)學院學報 2019年4期2020-01-01
- 爐底布風技術在鏈條層燃爐上的應用
據(jù)表圖1 未裝均風板五風室爐排面風壓曲線圖通過鍋爐爐底布風技術改造可從根本上解決這個問題，爐底布風技術的核心是風室分段節(jié)流，通過節(jié)流改變風壓分布，最簡單而又行之有效的做法是在風室內加裝節(jié)流均風板，通過節(jié)流均風板的作用，可使風室風壓變成相對均勻的波浪形。10 t/h鍋爐的爐排一般由6組組成，每組370 mm，爐排面凈寬(不計邊夾板)2 220 mm，根據(jù)鏈條層燃爐的爐排結構，一般情況下是在每兩組爐排之間鏈條導軌所在位置處的風室內裝節(jié)流均風板，均風板開孔面積視
應用能源技術 2019年11期2019-12-03
- CFB鍋爐布風板導風管磨損情況分析及技改優(yōu)化
（CFB）鍋爐布風板風帽導風管在運行中發(fā)生的問題以及處理方法，針對風帽導風管設備出現(xiàn)的問題進行了研究和改造，提出了徹底解決的辦法，為以后300MW循環(huán)流化床鍋爐布風板風帽導風管改造提供依據(jù)。關鍵詞：300MW循環(huán)流化床鍋爐;布風板風帽導風管;磨損情況;技改1引言大型循環(huán)流化床鍋爐布風板裝置龐大，風帽數(shù)量多，風帽及導風管結構不一，所對應的阻力也不一，阻力的大小對鍋爐的正常流化和燃燒起到關鍵的作用，它的阻力大小直接影響鍋爐的安全穩(wěn)定，布風板阻力大，增加風機電耗
大眾科學·下旬 2019年9期2019-09-10
- 導風板形狀對進風量的影響趨勢
卻模塊前端安裝導風板是最簡易可行的方案。怠速和低速行駛時，導風板主要起到密封、阻擋熱回流的作用。中速行駛時導風板引流的作用非常明顯，對冷卻模塊性能影響非常大。而高速行駛時，由于相對運動原理，冷卻模塊前的進風速度極快，冷卻進風量明顯增大，此時導風封板的作用相對減弱。60 km/h爬坡工況是國內主流廠家公認的嚴苛工況，因此選取60 km/h行駛工況，對不同形狀導風板產生的進風量和流場變化進行分析和對比，找出影響趨勢。1 邊界條件1.1 相關邊界信息此次分析在某
汽車零部件 2019年7期2019-08-16
- 煤礦實用型風動堆煤保護裝置的研究與應用
風流帶動監(jiān)測開關風板偏離垂直位置，帶動隔磁板進入磁鐵和磁感應開關之間，使磁感應開關斷開；當漏煤口發(fā)生堵塞時，風流消失，監(jiān)測開關風板在其自身重力作用下恢復下垂位置，并帶動隔磁板轉動，脫離磁鐵和磁感應開關之間的隔磁位置，使磁感應開關導通，達到報警目的。依據(jù)這一原理，我們設計了風動堆煤保護監(jiān)測開關裝置，即：井筒底部漏斗通暢時，風流吹動該裝置的風板，風板偏轉一個角度，帶動風板另一側的隔磁板遮住磁感應開關，磁感應開關失磁，磁感應開關斷開，小型三菱PLC控制裝置不動作
煤礦現(xiàn)代化 2019年3期2019-04-09
- 基于燃燒系統(tǒng)改造的NOx超低排放技術研究
的燃燒系統(tǒng)進行布風板、下二次風口、分離器、防磨梁的改造。鍋爐主要由1個膜式水冷壁爐膛，3臺冷卻式旋風分離器和1個由汽冷包墻包覆的尾部豎井3部分組成。爐膛寬度30189 mm、深度9831 mm、爐膛高度39900 mm，爐膛截面積為296.8 m2，鍋爐共布置10個給煤口，在前墻水冷壁下部收縮段沿著寬度方向均勻布置，爐膛底部的水冷壁風室兩側布置有一次熱風道，進風型式為從風室兩側進風。布風板寬4335 mm、長29754 mm，布風板面積為129 m2，風帽
山西電力 2018年6期2019-01-22
- 奧迪A6L車發(fā)動機故障燈異常點亮
其含義為進氣歧管風板位置傳感器不可信信號。記錄并嘗試清除故障代碼，故障代碼可以清除。進行路試，快速踩下加速踏板，發(fā)動機故障燈再次點亮，故障代碼P201500再次存儲。圖1 組合儀表上發(fā)動機故障燈點亮圖2 讀取到的故障代碼（截屏）查詢相關資料得知，奧迪第2代EA888發(fā)動機在進氣歧管內設置了由真空機械閥控制調節(jié)的進氣歧管風板，進氣歧管風板在進氣歧管內呈偏心布置，發(fā)動機控制單元通過切換電磁閥（N316）對真空機械閥實現(xiàn)開或關2種位置的調節(jié)。在發(fā)動機怠速或中小負
汽車維護與修理 2018年3期2018-08-07
- 橫置多滾筒聯(lián)合收獲機清選裝置參數(shù)優(yōu)化與試驗
、進風口直徑及分風板角度對風機內部氣流場分布、出風口風速及風量的影響[6]。張義鋒、衣淑娟等在風篩式清洗裝置試驗臺上研究了在不同風速、風向等情況下清選室內脫出混合物分布的影響，得到篩下脫出混合物總質量、雜余質量、籽粒質量和含雜率沿篩子縱向的分布規(guī)律[7]。本文以橫置多滾筒聯(lián)合收獲機的多風道清選裝置為研究對象，選取清選損失率、含雜率作為清選性能評價指標，在田間開展以多風道離心式風機轉速、魚鱗篩開度、分風板Ⅰ傾角、分風板Ⅱ傾角為研究參數(shù)進行了單因素和正交試驗，
農機化研究 2018年7期2018-07-03
- 一種汽車烤漆房送風裝置
部內設置安裝有勻風板，勻風板上設置有多個均勻分布的通風孔。如圖1、圖2所示，汽車烤漆房送風裝置，包括依次連接的風機、進風管1、進風口部2、過濾網(wǎng)7，進風口部2設置安裝在烤漆室8頂部，進風口部2進口端（即為進風口部靠近進風管端）連接有進風管1，過濾網(wǎng)7安裝在進風口部2出口端（即為進風口部遠離進風管端），進風口部2內設置安裝有勻風板5，勻風板5上設置有多個均勻分布的通風孔6。圖1圖2其中，勻風板5安裝在過濾網(wǎng)7正上方。即，進風口部2出口端由里向外依次安裝有勻風
時代汽車 2018年8期2018-06-18
- 基于單片機的風板控制裝置設計
要本文設計了一種風板控制裝置，選用單片機STM32F103V8T6作為控制器，程序采用自適應PID控制算法。STM32F103V8T6通過對風板預置轉角與實際轉角的偏差進行PID運算，輸出兩路占空比互補的脈沖寬度調制信號（PWM），分別驅動兩臺風機，由此改變風板轉動的角度，使風板轉動角度與預置轉角之間的偏差接近為零?！娟P鍵詞】STM32F103V8T6 自適應PID PWM1 系統(tǒng)總體設計方案本系統(tǒng)以單片機STM32F103V8T6為風板控制核心，程序采用
電子技術與軟件工程 2017年16期2018-03-30
- 聚風板對汽車熱平衡及空調制冷性能影響的研究
過對前端模塊無聚風板與加聚風板狀態(tài)進行對比測試，通過對測試結果的分析來研究加聚風板對整車熱平衡性能及空調制冷性能的影響。1 測試方案1.1 測試環(huán)境測試地點為科威特?？仆貙贌釒衬畾夂颍?-11月為夏季，干旱無雨，最高氣溫在50℃以上，甚至達到60℃，是中東海灣最熱國家。兩次測試過程中環(huán)境：最低溫度44℃；最高溫度53℃；平均溫度47℃。光照強度：1100W/M2左右；相對濕度(RH)：18%左右。1.2 測試時間夏季的7～8月份午間高溫時間段。1.3
汽車實用技術 2018年1期2018-01-25
- 奧迪轎車故障案例(七)
給J255錯誤的風板位置信號，導致J255錯誤的控制J126，進而造成鼓風機不受控。33奧迪A6L中央出風口不出風故障現(xiàn)象一輛2012年一汽奧迪A6L C6 2.0T產轎車，搭載BPJ型發(fā)動機，自動空調，車主反映開空調時中央出風口不出風，儀表臺兩側出風口正常。故障診斷與排除1.驗證故障，打開中央出風口風門，設置自動模式或手動模式，中央出風口均不出風。奧迪A6 C6裝備自動空調，各溫度風板、風道風板均由伺服電機驅動。由于中央出風口不出風，兩側出風口正常，所以
汽車維修與保養(yǎng) 2017年7期2017-11-01
- 基于AVR單片機風板控制系統(tǒng)的設計
基于AVR單片機風板控制系統(tǒng)的設計劉立軍(遼寧機電職業(yè)技術學院 華孚儀表學院,遼寧 丹東 118009)以AVR單片機作為控制核心，設計并制作了一種能夠控制風板的自動控制系統(tǒng), 該系統(tǒng)利用角度傳感器實時測量風板旋轉的角度、電機驅動并結合軟件的算法實現(xiàn)風板的轉角測試。該系統(tǒng)能夠通過LCD1602液晶顯示器實時顯示相關參數(shù)，風扇的轉速能夠實時控制并伴有聲光提示等功能，該系統(tǒng)軟件設計簡單、計算量小、測試角度誤差小，風板能夠較快且較準確地達到預定設置角度,并具有較
承德石油高等?？茖W校學報 2017年4期2017-10-21
- 風板控制裝置的設計
流風機風力實現(xiàn)對風板角度的控制、監(jiān)測和顯示?？刂平嵌仍?5°～135°之間設定，由起點開始啟動裝置，控制風板達到預置角度，過渡過程時間小于10s，控制角度誤差小于5°，在預置角度上的穩(wěn)定停留時間為 2s以上。根據(jù)功能要求可以在起點和終點位置間擺動。直流風機風力大小通過PWM控制方式實現(xiàn)，角度的變化通過角度傳感器N1000060來檢測。本裝置經過實際反復測試，達到了設計要求。關鍵字：PWM，風力控制，角度檢測一、裝置組成本裝置如圖1示，左右2個風機吹出可控風
科學與財富 2017年22期2017-09-10
- 柳樹河油頁巖異步旋轉干燥技術
行強化，將常規(guī)布風板改造為異步旋轉布風裝置，調節(jié)內嵌式中心轉盤布風裝置與外套式行星轉環(huán)布風裝置的轉速，實現(xiàn)不同的布風工況。實驗研究了不同干燥工況對柳樹河油頁巖干燥特性的影響，并選取9種常用干燥模型對實驗數(shù)據(jù)進行干燥動力學分析。結果表明：適當?shù)亟档椭行霓D盤布風裝置的轉速，增加外套式行星轉環(huán)布風裝置的轉速，可以改善物料在流化床內的分布狀態(tài)，降低干燥所需的時間；物料的流化干燥過程主要分為升速干燥、恒速干燥和降速干燥3個階段，合理的調整布風板轉速會促使物料由升速干
石油學報（石油加工） 2017年3期2017-06-05
- 鐵路沿線下導風板對風沙流場的控制規(guī)律
現(xiàn)新的進展。下導風板(又稱聚風板)是一種典型的輸沙工程措施。本文應用CFD(Computational Fluid Dynamics)對下導風板的風沙流場特性和輸沙性能進行模擬研究。1 下導風板構造及參數(shù)根據(jù)原理不同，導風板可分為下導風板和側導風板。本文以下導風板為研究對象。1.1 下導風板構造下導風板是借助于風的動力作用，使風沙流通過導風板下口時，風道斷面減小，速度增大，從而將積沙從線路上吹走，清除線路上的積沙。下導風板的實際應用如圖1所示。圖1 前傾式
中國鐵道科學 2017年6期2017-04-09
- 一種風板自動控制裝置設計及測試
50052）一種風板自動控制裝置設計及測試馮 笑 江興盟（鄭州鐵路職業(yè)技術學院 河南鄭州 450052）本文提出了一種以單片機STC12C5A60S2為核心的風板自動控制裝置設計方案，結合PWM技術和PID控制器來調節(jié)風扇風力大小，從而實現(xiàn)對風板轉角的控制。在設定的功能模式下對風板轉角控制進行了測試，結果表明了該系統(tǒng)工作的可靠性和穩(wěn)定性，系統(tǒng)具有設計合理、簡單、精度較高等特點。PWM PID 直流風機 角位移傳感器1 引言隨著信息技術的不斷發(fā)展，角度測量與
石家莊鐵路職業(yè)技術學院學報 2016年4期2017-01-12
- 布風板導風管尺寸變化對布風性能的影響分析
036800)布風板導風管尺寸變化對布風性能的影響分析路建洲1,景 博2(1.山西平朔煤矸石發(fā)電有限責任公司,山西 朔州 036800; 2.山西省循環(huán)流化床煤矸石發(fā)電行業(yè)技術中心,山西 朔州 036800)針對循環(huán)流化床鍋爐布風板風帽、導風管長周期運行造成的大面積磨損問題,筆者根據(jù)布風板阻力計算模型和管徑原始參數(shù),分析了阻力變化對布風均勻性及密相區(qū)溫度場變化的影響,提出導風管大管徑套小管徑的布風板改造方式,解決了長期運行布風均勻性差、偏床調整困難、床溫分
黑龍江電力 2016年6期2017-01-11
- 基于PID控制風板裝置的設計與實現(xiàn)
?基于PID控制風板裝置的設計與實現(xiàn)張 揚(山西職業(yè)技術學院 電氣工程與自動化系，太原 030006)介紹了以STC89C52單片機作為系統(tǒng)控制核心，采用角度傳感器(WDD351)實時檢測帆板的偏移角度，通過單片機程序的PID控制算法處理PWM控制信號，繼而調節(jié)風扇的送風量使帆板達到要求角度。算法有別于常見的控制系統(tǒng)，其采用的PID控制算法不要求確定受控對象的精確數(shù)學模型，而根據(jù)控制規(guī)則組織控制決策表，由控制決策表決定控制量的大小。解決了PID在面對被控對
太原科技大學學報 2016年6期2016-12-29
- 基于STC125A60S2的風板自動控制裝置設計
25A60S2的風板自動控制裝置設計馮 笑，牛小偉(鄭州鐵路職業(yè)技術學院，河南 鄭州 450052)提出了一種以單片機STC12C5A60S2為核心的風板自動控制裝置設計方案，主要包括主控模塊、角度測量模塊、電機工作模塊、電源模塊等四部分.系統(tǒng)以LCD1602為液晶顯示器，通過按鍵設定風板位置角度；采用WDD35D-4精密電阻式角度傳感器實時檢測角度變化；應用PID算法改變PWM“占空比”，進而通過調節(jié)風扇風力大小來實現(xiàn)對風板轉角的控制.風板控制裝置具有設
商丘職業(yè)技術學院學報 2016年5期2016-12-08
- 基于雙閉環(huán)控制的風帆控制系統(tǒng)設計
ID調節(jié)PWM，風板角度的動態(tài)控制系統(tǒng)，提出轉速和角度雙閉環(huán)控制控制方法，給出了測量實驗數(shù)據(jù)，滿足了對風板角度控制的要求。風板控制；單片機；雙閉環(huán)控制；增量PID0 引言風板控制裝置是2015年全國大學生電子設計大賽高職高專組控制類題目，與2011年的帆板控制題目相比，角度變成了雙向控制，裝置如圖1所示。圖1基本要求如下：（1）預置風板控制角度（控制角度在45°～135°之間設定）。由起點開始啟動裝置，控制風板達到預置角度過渡程時間不大于 10s，控制角度
電子世界 2016年17期2016-10-13
- 基于雙PID的風板控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)
）基于雙PID的風板控制系統(tǒng)的設計與實現(xiàn)田德永（貴州職業(yè)技術學院信息工程學院，貴州貴陽，550024）設計了一種風板控制系統(tǒng)，該系統(tǒng)采用增量式雙PID算法，采用STC單片機作為控制核心，用重力加速度傳感器實時采集風板角度，利用單片機的PWM信號調節(jié)風機速度，控制風板運動軌跡，最終使風板平穩(wěn)達到規(guī)定的動作。風板控制； PWM；雙PID0 引言本設計源于2015 年全國大學生電子設計大賽高職組控制類題目，要求設計并制作一種風板控制系統(tǒng)，通過控制風機的風速來控制
電子測試 2016年18期2016-10-09
- 基于SCA100T-2傾角傳感器的風板控制系統(tǒng)設計實現(xiàn)
-2傾角傳感器的風板控制系統(tǒng)設計實現(xiàn)韓金玉天津中德職業(yè)技術學院電氣工程學院300350 王守志天津中德職業(yè)技術學院航空與汽車學院300350【文章摘要】風板控制系統(tǒng)采用高精度雙軸傾角傳感器SCA100T-2實時檢測帆板偏轉角度,并由單片機STC12C5A60S2采集處理。數(shù)據(jù)經8位ADC0809進行A/D轉換后,為減少誤差采用數(shù)字平均濾波算法處理數(shù)據(jù)。系統(tǒng)通過自適應PID控制算法調節(jié)PWM信號，控制兩臺軸流風機的轉速，實現(xiàn)精確、平穩(wěn)控制風板翻轉到設定角度。
電子制作 2016年4期2016-03-17
- 基于MKL26Z256VLL4的風板控制系統(tǒng)設計*
256VLL4的風板控制系統(tǒng)設計*陳素芹a，賈冕茜a，余紅英a，陶玉貴b(蕪湖職業(yè)技術學院 a.電氣工程學院；b.信息工程學院，安徽 蕪湖 241006)以飛思卡爾MKL26Z256VLL4單片機為核心控制芯片，設計了風板控制系統(tǒng)。系統(tǒng)以低功耗的OLED模塊迷你12 864為顯示器，通過按鍵選擇工作模式及設定風板位置角度；采用高精度角位移傳感器WDD35D-4實時檢測角度的變化，經單片機12位AD采樣，應用增量PID算法改變PWM的占空比調節(jié)2臺直流風機的
西昌學院學報（自然科學版） 2015年4期2015-12-16
- 循環(huán)流化床鍋爐落渣管結焦分析及處理措施
改，除中間5排布風板風管（Φ47 mm×4 mm）外，均在管內加長度為 50 mm，規(guī)格Φ36 mm×2 mm的套管，使得風帽接管通徑由原來的Φ39 mm變?yōu)棣?2 mm；落渣管尺寸由原來的Φ273 mm×20 mm改為Φ219 mm×20 mm；落渣口風帽排布改為廠內運行較好爐子的排布；同時調整分離器中心筒長度。經過上述技改后，故障仍未消除。在冷態(tài)流化試驗時，布風板左側流化效果明顯比南側差，如果要使布風板左側充分流化只有加大一次風量。在冷態(tài)爐床平整度試驗
設備管理與維修 2015年5期2015-04-07
- 生物質鍋爐流化風量測試與控制
環(huán)流化床鍋爐的布風板阻力特性試驗和料層阻力特性試驗方法, 驗證了料層阻力計算公式,并將料層阻力計算公式引入到DCS中,冷態(tài)試驗階段可參考料層阻力確定臨界流化風量,在運行階段可根據(jù)其準確判斷料層厚度及流化情況。分析了帶負荷運行階段流化風量調整對鍋爐燃燒控制與調整的影響,并結合調試階段經驗總結,對同類型鍋爐調試及運行有一定的指導意義。生物質 流化風量 布風板阻力 料層阻力生物質燃料是一種可再生能源，生物質發(fā)電是國家能源政策的一個發(fā)展方向。生物質循環(huán)流化床鍋爐是
中國科技縱橫 2014年17期2014-12-13
- 物料量及布風板阻力對褲衩腿流化床鍋爐翻床的影響
究了總物料量和布風板阻力特性對翻床過程的影響，重點分析其物料轉移的正、負反饋過程，并試圖尋找爐膛自平衡能力的代表性參數(shù)，為電站的運行和控制提供理論依據(jù).1 褲衩腿流化床鍋爐數(shù)值模型所研究的對象為四川白馬循環(huán)流化床示范電站有限責任公司的300MW循環(huán)流化床鍋爐，其深度為12.615m，主要尺寸見圖1.由于深度方向的流動類似［9］，將建模對象簡化為二維模型.忽略旋風分離器分離物料過程，通過自定義函數(shù)（User Defined Function，UDF）直接將爐
動力工程學報 2014年1期2014-08-16
- CFB鍋爐風帽改造及試驗研究
渣風帽，完成了布風板阻力試驗和料層阻力試驗。結果顯示，改造后風室漏渣和流化不均徹底消除，改造取得了圓滿成功，相關研究可為今后循環(huán)流化床鍋爐同類改造參考。循環(huán)流化床鍋爐；鐘罩式風帽；改造；試驗；研究0 引 言文中兩臺480 t/h循環(huán)流化床鍋爐自投產以來風帽磨損嚴重，每次檢修均需要大量更換，風室也長期存在漏渣，由于風帽外罩小孔容易堵塞，造成部分區(qū)域流化不良。在鍋爐日常檢修時，風帽是檢查的重點，消耗了大量備件，維護成本高。為了徹底解決風帽存在的問題，這個廠委托
應用能源技術 2014年3期2014-08-10
- 流化床冷模布風板數(shù)值模擬研究*
化的反應器，而布風板作為流化床的關鍵部件，除了能支承物料以外，還能保證流化的穩(wěn)定，一定程度上降低壓降[1]。布風板布孔排列形式和布孔直徑一直是研究的重點問題之一。單純通過實驗來研究布風板在流化床中的作用周期長、費用高，而精確的解析求解又極為困難。計算流體動力學(CFD)是一種有前景的方法，已經有研究成功地使用CFD方法來預測流化床內的流動狀態(tài)[2-5]。作者使用CFD商業(yè)軟件包Fluent軟件對循環(huán)流化床冷模布風板的開孔直徑和布孔形式做了數(shù)值模擬研究，以期
化工科技 2014年4期2014-06-09
- 循環(huán)流化床布風方式對顆粒循環(huán)流率的影響
效利用等優(yōu)點.布風板作為流化床鍋爐的重要組成部分，具有支撐物料和均勻布風的重要作用［5］.合理布置布風板能夠促進物料的充分混合、流化和反應過程，尤其在帶提升管的內循環(huán)流化床中，布風板對生物質氣化和燃燒的影響更明顯.因此，選擇合理的布風板布置方式尤為重要.帶提升管的內循環(huán)流化床的循環(huán)流率是生物質氣化的關鍵，在一定程度上反映了物料的循環(huán)特性.合理的物料循環(huán)流率可以減少因溫差造成的熱量損失［6］，進而保證產氣質量.因此，筆者針對2種布置方式（錐形和平板形）的布風
動力工程學報 2012年10期2012-08-16
- 阻導風板及其在NVST上的測試結果*
影響更嚴重。阻導風板在NVST上取得了較好的結果，望遠鏡能在較高風力等級下工作，這一經驗可供同類望遠鏡借鑒。1 太陽望遠鏡的特殊性天文望遠鏡觀測時，用于保護望遠鏡的圓頂建筑會破壞望遠鏡鏡筒處的視寧度。圓頂內部不均勻的溫度分布形成光路上的湍流，稱為圓頂視寧度。在夜天文中，這種熱源主要來自建筑物積熱和設備發(fā)熱，而在太陽觀測中，則主要是來自太陽輻射。對于采用格里高利系統(tǒng)的望遠鏡，F(xiàn)1焦點常設計有視場光闌，從光闌反射的光也是一個巨大的熱源，并且較難處理，而采用全開
天文研究與技術 2012年3期2012-01-25
- 130 t/h CFB鍋爐供風冷態(tài)空氣動力場的測試
化風量的增大，布風板阻力增大，料層阻力呈線性關系增大，布風板的阻力大小符合設計值，能保證布風均勻和床料良好流化。其測試結果為工業(yè)CFB鍋爐供風系統(tǒng)的風機選型提供了可靠的數(shù)據(jù)。CFB鍋爐;供風系統(tǒng);冷態(tài)空氣動力場;測試研究0 引言鍋爐燃燒工況的優(yōu)劣在很大程度上決定爐膛的空氣動力工況[1]，大量實驗結果表明:鍋爐爐膛冷態(tài)和熱態(tài)的空氣動力場結構是相似的，因此，冷態(tài)空氣動力場的測試結果，對鍋爐熱態(tài)的燃燒特性具有指導意義[2]。中鋁貴州分公司熱電廠1臺循環(huán)流化床鍋爐
有色金屬設計 2012年1期2012-01-19
- 漿板機氣墊式熱風箱氣體流動及傳熱特性模擬研究
計算得出。分析出風板風速、溫度、出風板開孔率、出風板開孔噴口的形狀和布置方式對表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和熱風箱氣墊流場的影響，實驗參數(shù)如表1所示。表1 實驗參數(shù)實驗條件:熱風箱高度比τ=0.5(τ=a/b)，實驗室環(huán)境溫度20℃;干空氣密度1.225 kg/m3;空氣動力黏度1.46×10－5m2/s，飽和水密度999.0 kg/m3。1.2 其他儀器電子天平、溫度巡檢儀、XMT-3000系列工業(yè)控制/調節(jié)器、QDF-3熱球風速儀等。2 結果分析2.1 濕木板干燥特性
中國造紙 2012年9期2012-01-12
- 昆明東郊垃圾循環(huán)流化爐調試技術
區(qū)。底部為水冷布風板，面積約9.23m2，布風板上布置風帽，布風板下為一次風室。燃料垃圾顆粒度小于150mm，不可燃硬物小于30mm。煤顆粒度0~13mm，大于10mm的顆粒不能超過8%，小于2mm的顆粒不超過15%。煤與垃圾混合后的低位發(fā)熱量為5921.7 KJ/kg。燃燒后的煙氣依次流過低溫過熱器、高溫過熱器、對流過熱器、高溫省煤器二級、高溫省煤器一級、空氣預熱器、低溫省煤器，除塵后由煙囪排向大氣。本爐關鍵控制點在于低溫過熱器溫度控制，而低溫過熱器的溫
城市建設理論研究 2011年23期2011-12-20
- 480T/H循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)試驗
摸清煙風系統(tǒng)、布風板和料層阻力構成情況，檢驗冷態(tài)煙風系統(tǒng)和料層流化的動態(tài)參數(shù)，為熱態(tài)運行床壓控制及風量分配提供依據(jù)、保證鍋爐合理的燃燒工況，為首次點火啟動、熱態(tài)安全運行提供必要的控制參數(shù)，滿足機組整套啟動需要。2. 鍋爐及系統(tǒng)簡述鍋爐主要由一個膜式水冷壁爐膛，兩臺汽冷式旋風分離器和一個由汽冷包墻包覆的尾部豎井(HRA)三部分組成。爐膛內布置有屏式過熱器和屏式再熱器管屏；一片雙面受熱的水冷分隔墻。爐膛與尾部豎井之間，布置有兩臺汽冷式旋風分離器，其下部各布置一
城市建設理論研究 2011年23期2011-12-20
- 對#11鍋爐布風板風帽改造效果的比較分析
05）一、鍋爐布風板內江發(fā)電廠410-9.8/540-Pyrofow鍋爐（#11爐）為芬蘭奧斯龍公司生產制造的常壓、單汽包自然循環(huán)、戶外型循環(huán)流化床鍋爐，其布風板采用Pyrofow公司開發(fā)的豬尾形布風板（圖1）。布風板長14米，寬7米，共澆注耐火材料23×6.5塊，每塊耐火材料長600㎜，寬600㎜。二、豬尾形風帽#11爐豬尾形風帽用 Φ21.3×2.6㎜的1Cr18Ni9Ti鋼管做成，固溶溫度920℃。風帽出風口向上，管口與耐火層齊平。布風板上共布置風帽
中國新技術新產品 2011年24期2011-10-08
- 循環(huán)流化床鍋爐布風裝置
面積總和遠小于布風板面積,使得從風帽徑向小孔中射出流化風氣流具有較高的速度和動能,進入床層底部,將底部顆粒吹動,使風帽周圍和帽頭頂部產生強烈的擾動,強化了氣固的混合,進而建立良好的流態(tài)化燃燒工況。1.2 工作流程第1步,空氣由流化風機增壓后經風道送入風室;第2步,流化風由風室穩(wěn)壓和均流后通過風帽底部的通道,從風帽徑向小孔射出;第3步,射出的流化風進入床層底部,產生強烈的擾動,并形成氣流墊層,使床料中煤粒與空氣均勻混合,建立良好的流化狀態(tài),如圖1所示。圖1
山西電力 2010年5期2010-04-10