王 森,古智祥,王璐璐,張永紅,衛(wèi) 杰,蒲 剛
(中國(guó)電子科技集團(tuán)公司第二十九研究所,成都 610036)
當(dāng)前電子設(shè)備朝著多功能、高集成度方向發(fā)展,為提高電子設(shè)備的性能,一般需要在電子機(jī)箱內(nèi)混合使用不同功能的模塊。功能不同的模塊,一般其重量、剛度等結(jié)構(gòu)特征也不同。因此,機(jī)箱內(nèi)不同的模塊布局會(huì)對(duì)機(jī)箱內(nèi)部的動(dòng)態(tài)響應(yīng)產(chǎn)生重要影響。而且隨著應(yīng)用的深入,電子機(jī)箱面臨的力學(xué)環(huán)境也越來(lái)越惡劣,嚴(yán)重影響機(jī)箱內(nèi)精密器件的正常工作[1-3]。
常規(guī)設(shè)計(jì)時(shí),一般根據(jù)系統(tǒng)功能需要、方便電氣連接、降低電纜長(zhǎng)度、減少損耗等原則排布機(jī)箱內(nèi)的模塊布局。這種主要考慮電性能的布局方法,容易把對(duì)振動(dòng)敏感的設(shè)備置于機(jī)箱的高振動(dòng)區(qū)域,導(dǎo)致焊點(diǎn)脫落、針腳斷裂等故障[3-6]。
目前主要通過(guò)加強(qiáng)結(jié)構(gòu)[7-8]或增加減振器[9-10]等方式,以減小結(jié)構(gòu)的振動(dòng)響應(yīng)。但本機(jī)箱為標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu),不能更改主體結(jié)構(gòu)形式;而增加減振器會(huì)導(dǎo)致機(jī)箱的位移加大,增加裝機(jī)難度。
本文針對(duì)模塊內(nèi)的印制板在振動(dòng)環(huán)境下的低變形要求,利用Ansys Workbench有限元分析軟件計(jì)算了印制板的變形 特 征 和 機(jī) 箱 內(nèi) 部 典 型 區(qū) 域 的 振 動(dòng) 響 應(yīng)[1,4,5,11,12]。優(yōu)化了印制板的固定方式;并根據(jù)振動(dòng)響應(yīng)在機(jī)箱內(nèi)部分布不均勻的特點(diǎn),尋找加速度響應(yīng)均方根值相對(duì)較低區(qū)域用于安裝印制板模塊。最后,利用有限元分析驗(yàn)證了改進(jìn)措施的有效性。這種搜索低量級(jí)響應(yīng)區(qū)域用于安裝振動(dòng)敏感型設(shè)備的精細(xì)化設(shè)計(jì)方法降低了機(jī)箱的設(shè)計(jì)、裝機(jī)難度。本文使用的方法可以為相關(guān)產(chǎn)品的設(shè)計(jì)師提供參考。
如圖1所示,機(jī)箱為圍框結(jié)構(gòu),通過(guò)4個(gè)安裝支耳對(duì)外連接。機(jī)箱內(nèi)安裝了11個(gè)模塊,包括5個(gè)重量為1.4 kg的A型模塊,5個(gè)重量為0.9 kg的B型模塊和1個(gè)印制板模塊。各模塊在機(jī)箱內(nèi)的布局如圖1所示。印制板模塊外形如圖2所示。為便于電氣互連,印制板模塊初步安裝于機(jī)箱的中間位置(后文簡(jiǎn)稱初步安裝機(jī)箱)。印制板上安裝有3個(gè)器件。模塊殼體采用鏤空結(jié)構(gòu)以減重,印制板的外邊緣固定于模塊上。印制板內(nèi)的電路,及印制板與器件之間的連接引腳對(duì)振動(dòng)敏感。要求機(jī)箱承受X、Y、Z三個(gè)方向的隨機(jī)振動(dòng)時(shí),印制板的最大變形小于0.3 mm。
圖1 機(jī)箱組成示意圖
圖2 印制板模塊
如圖3所示,為減小計(jì)算規(guī)模,先對(duì)模型進(jìn)行簡(jiǎn)化處理:去除機(jī)箱內(nèi)不重要的倒角、凸臺(tái)等,采用質(zhì)量點(diǎn)代替A、B型模塊。保留印制板模塊的模塊殼體、印制板、器件的主要特征。利用Ansys Workbench進(jìn)行仿真分析。固定機(jī)箱的4個(gè)對(duì)外安裝孔,先計(jì)算結(jié)構(gòu)的模態(tài),再采用模態(tài)疊加法計(jì)算印制板的變形和箱體內(nèi)部的加速度響應(yīng)。針對(duì)印制板的變形特征,分析印制板的固定方式。通過(guò)機(jī)箱內(nèi)部的加速度響應(yīng)分布,評(píng)估印制板模塊的安裝位置。
圖3 仿真模型
初步安裝機(jī)箱的前5階固有頻率如表1所示,第1、2階振型如圖4所示。從圖可知,初步安裝機(jī)箱的第一階振型為機(jī)箱的整體彎曲變形;第二階振型為印制板的變形。
表1 前5階固有頻率
圖4 第1、2階振型
加載的隨機(jī)振動(dòng)加速度功率譜密度(PSD)曲線,如圖5所示,均方根值(RMS)為12.3 g。輸入振動(dòng)條件,計(jì)算印制板的變形;并在機(jī)箱的安裝槽附近選取7個(gè)點(diǎn)位(圖6),計(jì)算各點(diǎn)位在X、Y、Z三個(gè)方向承受隨機(jī)振動(dòng)時(shí)的加速度響應(yīng)。依次定義各個(gè)點(diǎn)位為P1、P2、P3、…、P7。
圖6 加速度響應(yīng)點(diǎn)位
圖7為印制板3個(gè)方向受載時(shí)的變形云圖。圖8為P1承受X方向載荷時(shí)的加速度響應(yīng)曲線。圖9為各點(diǎn)位在X、Y、Z三個(gè)方向的加速度響應(yīng)均方根值,反映了機(jī)箱內(nèi)部的加速度響應(yīng)分布。
圖7 初步安裝機(jī)箱的印制板變形云圖
由圖7可知,X方向受載時(shí)印制板的變形最大,其值為0.418 mm,出現(xiàn)在印制板的中間位置;Y方向的最大變形達(dá)到0.393 mm;Z方向的變形為0.04 mm。X、Y方向受載時(shí),印制板的最大變形均超過(guò)了其能承受的最大變形。
由圖8、圖9可知,P1點(diǎn)位在Y方向受載時(shí),響應(yīng)加速度的均方根值為12.2 g,與輸入值相當(dāng)。其余情況下,輸入的振動(dòng)量級(jí)經(jīng)過(guò)機(jī)箱后均出現(xiàn)了放大,總體放大趨勢(shì)為機(jī)箱兩側(cè)小、中間大。P7點(diǎn)位在X、Z方向的響應(yīng)量值最小;P7在Y方向的響應(yīng)均方根值為14.5 g,略大于P1的響應(yīng)值。
圖8 P1承受X方向載荷的加速度響應(yīng)曲線
圖9 各點(diǎn)位的均方根值
為了減小印制板的變形,需要提高印制板中間部分的剛度,同時(shí)減小印制板承受的振動(dòng)量級(jí)。由于本機(jī)箱為標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu),不能更改主體結(jié)構(gòu)形式,因此無(wú)法通過(guò)加強(qiáng)機(jī)箱達(dá)到增加印制板剛度的效果。在機(jī)箱安裝處增加減振器,可以降低傳遞到機(jī)箱和印制板模塊上的振動(dòng)量級(jí),但增加減振器的方式會(huì)導(dǎo)致機(jī)箱在振動(dòng)過(guò)程中的位移加大,可能與其它設(shè)備發(fā)生碰撞,增加裝機(jī)難度。為了降低設(shè)計(jì)、裝機(jī)難度,通過(guò)增加印制板在模塊內(nèi)部的安裝剛度,改善印制板模塊在機(jī)箱內(nèi)的布局兩種方式解決印制板變形過(guò)大的問(wèn)題。
安裝印制板時(shí),僅固定了印制板邊緣,導(dǎo)致印制板中間剛度差;而且印制板中間區(qū)域分布了3個(gè)器件,進(jìn)一步惡化了印制板的剛度特性。如圖10所示,模塊底板改進(jìn)為整板結(jié)構(gòu),并在印制板上靠近器件的位置增加3個(gè)安裝孔,用于把印制板中間區(qū)域連接到模塊殼體上。
圖10 印制板在模塊內(nèi)的改進(jìn)安裝
機(jī)箱內(nèi)部中間區(qū)域的振動(dòng)響應(yīng)量級(jí)高,兩側(cè)響應(yīng)小。為了便于電氣互連,把印制板模塊置于中間位置,導(dǎo)致輸入給印制板模塊的振動(dòng)量級(jí)高。如圖11所示,在不影響系統(tǒng)性能的前提下,協(xié)同電氣專業(yè)優(yōu)化電氣互連方案,把印制板模塊改進(jìn)安裝到機(jī)箱振動(dòng)響應(yīng)小的位置(后文簡(jiǎn)稱改進(jìn)安裝機(jī)箱)。雖然P1點(diǎn)在Y方向的響應(yīng)值最??;但P7點(diǎn)在X、Z方向的響應(yīng)值最小,在Y方向的響應(yīng)值僅略大于P1點(diǎn);而且印制板的最大變形發(fā)生在X方向,因此選擇P7處用于安裝印制板模塊。
圖11 改進(jìn)印制板模塊的安裝
對(duì)改進(jìn)安裝機(jī)箱進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)分析,如圖12所示,計(jì)算了機(jī)箱承受3個(gè)方向隨機(jī)振動(dòng)載荷時(shí)的印制板的變形。從圖12可知,改進(jìn)安裝后,印制板的最大變形發(fā)生在X方向受載時(shí),其值為0.207 mm。與初步安裝的印制板變形值相比,減小了50.5%,并且滿足印制板的變形要求。改進(jìn)安裝后,Y方向受載時(shí),與初步安裝的變形值(0.393 mm)相比,印制板的最大變形大幅降低為0.052 mm,這說(shuō)明選擇P7點(diǎn)位安裝印制板模塊,不影響印制板在Y方向的使用。
圖12 改進(jìn)安裝后的印制板變形云圖
針對(duì)改進(jìn)方式受限,在不影響電氣性能的前提下,通過(guò)不同專業(yè)之間的協(xié)同設(shè)計(jì),對(duì)模塊進(jìn)行了較小的改進(jìn),滿足了印制板的安裝要求。這種根據(jù)機(jī)箱內(nèi)部的振動(dòng)響應(yīng)分布不均勻的特點(diǎn),搜索低量級(jí)響應(yīng)區(qū)域用于安裝振動(dòng)敏感型設(shè)備的精細(xì)化設(shè)計(jì)方法降低了機(jī)箱的設(shè)計(jì)、裝機(jī)難度。
(1)利用有限元分析獲得了印制板的變形特征和機(jī)箱內(nèi)部的加速度響應(yīng)分布。
(2)通過(guò)增加印制板在模塊內(nèi)部的安裝剛度,改進(jìn)印制板模塊在機(jī)箱內(nèi)的布局,使印制板的最大變形減小了50.5%,滿足了使用要求。
(3)根據(jù)振動(dòng)響應(yīng)在機(jī)箱內(nèi)部分布不均勻的特點(diǎn),搜索低量級(jí)響應(yīng)區(qū)域用于安裝振動(dòng)敏感型設(shè)備的精細(xì)化設(shè)計(jì)方法降低了機(jī)箱的設(shè)計(jì)、裝機(jī)難度。
本文僅對(duì)機(jī)箱典型區(qū)域的加速度響應(yīng)值進(jìn)行了分析,有必要對(duì)機(jī)箱內(nèi)其它區(qū)域的加速度響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行研究,以進(jìn)一步提升結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的精細(xì)化程度。