張國偉 馮 楊 秦昌安 盧清剛 劉 華

(1.北京建筑大學(xué), 工程結(jié)構(gòu)與新材料北京市高等學(xué)校工程研究中心, 北京 100044; 2.北京市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司, 北京 100045)

蒸壓加氣混凝土作為一種新型墻體材料,是當(dāng)前比較理想的節(jié)能材料之一,且此類墻板被廣泛應(yīng)用于多高層建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)中。針對蒸壓加氣混凝土板的設(shè)計(jì),國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的理論研究?；谂浣罴託饣炷涟逑到y(tǒng)研究,過鎮(zhèn)海提出了承載力的計(jì)算公式[1]。在不同厚度的蒸壓加氣混凝土板試驗(yàn)下,王越按照J(rèn)GJ/T 17—2008《蒸壓加氣混凝土建筑應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》進(jìn)行計(jì)算,發(fā)現(xiàn)開裂荷載和剛度公式均有較大的安全儲備[2]。陳博珊對比分析了中國、歐洲和美國規(guī)范中的蒸壓加氣混凝土板抗剪承載力理論計(jì)算的區(qū)別[3]。采用混凝土理論的“ξ”法,國外學(xué)者Gunkler對加氣混凝土板進(jìn)行了撓度驗(yàn)算,得到了此方法的適用性[4];Ttl等提出了加氣混凝土抗拉強(qiáng)度與抗彎強(qiáng)度的換算關(guān)系,為歐洲標(biāo)準(zhǔn)提供了理論依據(jù)[5]。

目前,我國加氣混凝土板依據(jù)JGJ/T 17—2020《蒸壓加氣混凝土制品應(yīng)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》[6]進(jìn)行設(shè)計(jì),該規(guī)范僅給出了正截面抗彎承載力和斜截面抗剪承載力的計(jì)算公式,但沒有明確開裂荷載的計(jì)算方法。歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 12602∶2016[7]蒸壓加氣混凝土預(yù)制增強(qiáng)構(gòu)件于2016年開始強(qiáng)制施行,此標(biāo)準(zhǔn)針對配筋加氣混凝土預(yù)制構(gòu)件的設(shè)計(jì)、構(gòu)件以及材料的性能做了詳細(xì)說明。

通過整理國內(nèi)現(xiàn)有文獻(xiàn)試驗(yàn)數(shù)據(jù)[2-3,8-14],對比分析上述兩種規(guī)范計(jì)算方法的優(yōu)缺點(diǎn),得出中國規(guī)范JGJ/T 17—2020蒸壓氣混凝土極限承載力公式適用性較強(qiáng),正常使用狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)存在1.5～2倍的安全儲備;撓度和開裂荷載按照歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 12602∶2016計(jì)算吻合度更好,研究成果以期為蒸壓加氣混凝土板的設(shè)計(jì)提供參考。

1 蒸壓加氣混凝土板設(shè)計(jì)方法

1.1 正截面抗彎承載力確定

1)JGJ/T 17—2020中正截面承載力M1計(jì)算公式由式(1)表示,配筋蒸壓加氣混凝土板開裂后,忽略蒸壓加氣混凝土的抗拉作用,以及受壓側(cè)鋼筋對抗彎承載力的貢獻(xiàn)。

(1a)

fcbx=fyAs

(1b)

式中:fc為蒸壓加氣混凝土抗壓強(qiáng)度;b為截面寬度;h0為截面有效高度;x為受壓區(qū)高度;As為受拉區(qū)鋼筋面積;α1為應(yīng)力圖形等效參數(shù),考慮到蒸壓加氣混凝土自身強(qiáng)度低與鋼筋線膨脹系數(shù)不一致以及拼裝、運(yùn)輸過程中易損傷等因素,取值0.75。

2)在EN 12602∶2016中,蒸壓加氣混凝土本構(gòu)關(guān)系采用雙折線模型,如圖1所示,應(yīng)力-應(yīng)變曲線表達(dá)式[7]如下:

(2)

式中:α為分項(xiàng)安全系數(shù),取0.85;fck為抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;γc為材料分項(xiàng)系數(shù),塑性破壞為1.44,脆性破壞為1.73,極限狀態(tài)取值為1.0;εcu為極限壓應(yīng)變;ε0為峰值應(yīng)變;εc為蒸壓加氣混凝土壓應(yīng)變。

如圖2所示,歐洲標(biāo)準(zhǔn)描述了蒸壓加氣混凝土截面極限狀態(tài)下應(yīng)變變化的規(guī)律,涵蓋了正截面所有可能的受力狀態(tài),軸心受壓(拉)、偏心受壓(拉)和純彎。區(qū)域①,中和軸下移,截面從軸心受拉向小偏心受拉狀態(tài)過渡,下側(cè)鋼筋達(dá)到極限拉應(yīng)變,拉力全部由受拉鋼筋承擔(dān);區(qū)域②,中和軸進(jìn)入截面內(nèi),下側(cè)鋼筋保持極限拉應(yīng)變,受壓區(qū)混凝土邊緣應(yīng)力減小,截面進(jìn)入大偏心受拉,或受壓狀態(tài);區(qū)域③,受壓區(qū)邊緣混凝土保持極限壓應(yīng)變,受拉鋼筋拉應(yīng)變經(jīng)過屈服應(yīng)變減小到零,截面由大偏心受壓過渡到小偏心受壓狀態(tài);區(qū)域④,受拉鋼筋進(jìn)入受壓區(qū),中和軸下降到1/3h;區(qū)域⑤,混凝土上邊緣應(yīng)變減小,下邊緣應(yīng)變增大,當(dāng)全截面應(yīng)變都達(dá)到-0.002時(shí),截面處于受壓極限狀態(tài)。

1—理想曲線; 2—設(shè)計(jì)曲線。圖1 受壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線[6]Fig.1 Relations between compression stress and strain [6]

選取應(yīng)變分布區(qū)域⑤進(jìn)行正截面承載力計(jì)算,計(jì)算簡圖如圖3所示。

圖2 極限狀態(tài)下應(yīng)變分布[6]Fig.2 Strain distribution in limit state[6]

受壓區(qū)混凝土合力C的計(jì)算式為:

圖3 正截面承載力計(jì)算簡圖[6]Fig.3 Calculation diagram of normal section bearing capacity[6]

(3)

合力到受壓區(qū)邊緣的距離ycx1,…,xn的計(jì)算式為:

(4)

正截面抗彎承載力由截面平衡條件可得:

M2=0.64fcbxn(h0-xn/3)

(5)

1.2 斜截面抗剪承載力確定

根據(jù)現(xiàn)有研究[3],蒸壓加氣混凝土板在集中荷載作用下發(fā)生的是彎剪破壞。因此,必須驗(yàn)算試件的抗剪承載力是否滿足要求。

國內(nèi)外蒸壓加氣混凝土板的配筋形式不同,我國蒸壓加氣混凝土板沒有配置箍筋和彎起鋼筋,板材的抗剪承載力主要由混凝土自身強(qiáng)度以及縱向鋼筋承擔(dān)。

1)JGJ/T 17—2020配筋蒸壓加氣混凝土板抗剪承載力計(jì)算公式為:

V1=0.45ftbh0

(6)

式中:ft為鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;b為截面寬度;h0為截面有效高度。

2)歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 12602∶2016蒸壓加氣混凝土板的配筋如圖4所示,在進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí),需要考慮抗剪鋼筋的貢獻(xiàn),建議公式[7]見式(7)。

1—受壓區(qū); 2—撐桿; 3—剪切鋼筋; 4—受拉區(qū); 5—箍筋。圖4 歐洲規(guī)范蒸壓加氣混凝土板配筋[7]Fig.4 European specification for reinforcement of autoclaved aerated concrete slabs[7]

V2=VA+VW

(7)

由于我國蒸壓加氣混凝土板未配置箍筋和彎起鋼筋,忽略式(7)中箍筋和彎起鋼筋貢獻(xiàn)的承載力,僅計(jì)算VA部分。

1.3 短期撓度確定

受彎構(gòu)件的撓度主要與板材的剛度有關(guān),JGJ/T 17—2020的抗彎剛度選取使用彎矩在60%左右的極限彎矩,對試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)擬合而成,在換算截面的彈性剛度基礎(chǔ)上乘以折減系數(shù)β。由于蒸壓加氣混凝土板材在荷載短期作用下,一般不出現(xiàn)受彎裂縫,β取0.85,故配筋蒸壓加氣混凝土板抗彎剛度按照式(8)計(jì)算。

Bs=0.85EcI0

(8)

式中:Ec為蒸壓加氣混凝土的彈性模量;I0為換算截面的慣性矩。

短期撓度的計(jì)算公式為:

(9)

式中:l為蒸壓加氣混凝土板計(jì)算跨度;q為達(dá)到最大承載力時(shí)受到的均布荷載(考慮板材自重)。

如圖5所示,EN 12602∶2016將撓度分成初始撓度和附加撓度兩部分[4]。在永久荷載作用下,考慮蠕變、徐變以及鋼筋滑移引起的附加撓度。對未開裂狀態(tài)和完全開裂狀態(tài)的截面進(jìn)行曲率插值,計(jì)算簡圖如圖6所示,用ξ表示裂縫截面的數(shù)量考慮開裂程度對抗彎剛度的影響,得到蒸壓加氣混凝土板跨中的最大撓度。一般情況下,跨中最大撓度限值為l/250,對于安裝過程中造成相鄰構(gòu)件產(chǎn)生“主動(dòng)”撓度的板材,最大撓度提高到l/500。

圖5 撓度組成[4]Fig.5 Deflection composition[4]

(10)

式中:ω1為永久荷載作用下初始撓度;ω2為永久荷載作用下的附加撓度(蠕變和收縮);ω3為荷載組合作用下產(chǎn)生的附加撓度。

未開裂截面曲率κI[4]:

圖6 “平均曲率值”假定拋物線[4]Fig.6 “Mean curvature value” assumed parabola[4]

(11a)

開裂截面曲率κII[4]:

(11b)

截面平均曲率κm[7]:

κm=ξκII+(1-ξ)κI

(11c)

板材跨中撓度Δ2[4]:

(11d)

開裂影響分布系數(shù)ξ[7]:

ξ=1-0.4(Mcr/Mf)2

(11e)

有效彈性模量[7]:

Ec,eff=Ec/(1+φ)

(11f)

式中:Mcr為開裂彎矩;Mf為極限彎矩;Es為鋼筋彈性模量;σsI為鋼筋應(yīng)力;x為受壓區(qū)高度;ξ為開裂影響分布系數(shù);Ec,eff為有效彈性模量;φ為蠕變系數(shù),當(dāng)沒有試驗(yàn)數(shù)據(jù)情況下,最終蠕變系數(shù)取值為1[7];I0為換算截面慣性矩I0=Ic+nIi。

1.4 開裂荷載確定

1)由于蒸壓加氣混凝土與鋼筋的線膨脹系數(shù)不同,板內(nèi)的鋼筋建立自應(yīng)力,使得蒸壓加氣混凝土板抗裂性能優(yōu)于混凝土板。因此,中國規(guī)范JGJ/T 17—2020未明確列出開裂彎矩公式。一般情況下,我國蒸壓加氣混凝土板的開裂彎矩按照混凝土規(guī)范GB 50010—2010[17],由式(12)計(jì)算。

(12)

式中:ft為蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度,取0.105fck[3];b為截面寬度;h為截面高度;As為鋼筋受拉區(qū)面積;σs為鋼筋應(yīng)力。

2)歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 12602∶2016更加關(guān)注墻體的開裂,構(gòu)造方面通過提高受拉區(qū)的最小配筋率和增設(shè)箍筋來限制板材裂縫的發(fā)展。在荷載長期作用下,開裂荷載的計(jì)算考慮蒸壓加氣混凝土自身的蠕變、收縮以及可能消除應(yīng)力的間接因素(溫度)等對其的影響。

Mcr2=Wfb

(13a)

W=2I0/h

(13b)

(13c)

2 中歐規(guī)范結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論值與試驗(yàn)值對比

基于國內(nèi)外研究成果,對正截面抗彎承載力、斜截面抗剪承載力、短期撓度和開裂荷載四個(gè)方面的數(shù)據(jù)進(jìn)行了整理,得到有效板材47片[2-3,8-14],數(shù)據(jù)齊全有效,可做進(jìn)一步分析。

中歐規(guī)范中蒸壓加氣混凝土的抗壓強(qiáng)度均以100 mm立方體試件測試得到,JGJ/T 17—2020的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值取保證率為95%,抗壓變異系數(shù)不大于0.1,按照公式(14)計(jì)算,材料分項(xiàng)系數(shù)為1.4。EN 12602∶2016規(guī)定材料分項(xiàng)系數(shù)γc=kγ1kγ2kγ3,考慮了設(shè)計(jì)狀態(tài)、破壞類型、模型不定性、幾何變異性和安全度五個(gè)方面的影響,對于使用極限狀態(tài),取值為1,對于塑性破壞類型,取值為1.44,對于脆性破壞類型,取值為1.73。將材料的標(biāo)準(zhǔn)值以及收集到的相關(guān)試驗(yàn)參數(shù)[2-3,8-14]代入各計(jì)算公式,通過理論值與試驗(yàn)值的比值,衡量中歐規(guī)范計(jì)算公式應(yīng)用于蒸壓加氣混凝土板的可靠性,為蒸壓加氣混凝土板的設(shè)計(jì)進(jìn)行公式推薦。

fck=0.88×1.1×(fcu-1.645σ)

(14)

式中:fcu為混凝土抗壓強(qiáng)度平均值;σ為標(biāo)準(zhǔn)差。

2.1 正截面抗彎承載力對比結(jié)果

正截面抗彎承載力進(jìn)行了4組論文數(shù)據(jù)的對比研究,將試驗(yàn)參數(shù)[2,9,13-14]和蒸壓加氣混凝土材料標(biāo)準(zhǔn)值代入公式(1)和公式(5),計(jì)算結(jié)果見表1。由表1可知,JGJ/T 17—2020的理論值與試驗(yàn)值比值在0.71～0.90之間,平均誤差為19%,主要原因是蒸壓加氣混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值取保證率為95%,并考慮工程實(shí)際構(gòu)件與試件強(qiáng)度的差異。由圖7可知,EN 12602∶2016理論值整體小于JGJ/T 17—fck為蒸壓加氣混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;fyk為鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;M為試驗(yàn)值;M1為中國規(guī)范計(jì)算值;M2為歐洲標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算值。

圖7 正截面承載力對比Fig.7 Comparisons of bearing capacity of normal sections

表1 正截面承載力計(jì)算Table 1 Calculation of bearing capacity of normal section

2020的,因?yàn)橹袣W規(guī)范的加氣混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線上升段不同,使得JGJ/T 17—2020的受壓合力系數(shù)比EN 12602∶2016的高,JGJ/T 17—2020的理論值與試驗(yàn)值誤差比EN 12602∶2016的低,JGJ/T 17—2020的可作為此類板抗彎承載力計(jì)算依據(jù)。

2.2 斜截面抗剪承載力對比結(jié)果

斜截面抗剪承載力進(jìn)行了12塊板的數(shù)據(jù)對比研究,將試驗(yàn)參數(shù)[11,15]和蒸壓加氣混凝土材料標(biāo)準(zhǔn)值代入公式(6)和公式(7),計(jì)算結(jié)果見表2。EN 12602∶2016計(jì)算值比JGJ/T 17—2020平均高19%,產(chǎn)生這一結(jié)果的原因是EN 12602∶2016考慮縱筋對抗剪承載力影響,而JGJ/T 17—2020僅考慮板材的抗拉性能。由圖8可知,對比同一規(guī)范內(nèi)的理論值與試驗(yàn)值情況,發(fā)現(xiàn)EN 12602∶2016ftk為蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,取值為0.105fck[3];V為試驗(yàn)值;V1為JGJ/T 17—2020計(jì)算值;V2為EN 12602∶2016計(jì)算值。

表2 斜截面承載力計(jì)算Table 2 Calculation of bearing capacity of oblique sections

理論值比試驗(yàn)值高,JGJ/T 17—2020計(jì)算值比試驗(yàn)值低,且誤差均在15%以內(nèi)。所以,蒸壓加氣混凝土板抗剪承載力主要與材料自身強(qiáng)度有關(guān)。

圖8 斜截面承載力對比Fig.8 Comparisons of bearing capacity of oblique sections

2.3 短期撓度對比結(jié)果

短期撓度進(jìn)行了15塊板的數(shù)據(jù)對比分析,將試驗(yàn)參數(shù)[10-12]和材料標(biāo)準(zhǔn)值代入公式(9)和公式(11d),計(jì)算結(jié)果見表3。JGJ/T 17—2020基于有效慣性矩法進(jìn)行抗彎剛度計(jì)算,撓度理論值與試驗(yàn)值比值為0.6～0.94,平均誤差達(dá)到23%,計(jì)算結(jié)果偏向保守。由圖9可知,EN 12602∶2016理論值整體高于JGJ/T 17—2020,這是因?yàn)镋N 12602∶2016考慮了鋼筋滑移、材料蠕變收縮等因素引起的附加撓度。此外,EN 12602∶2016計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合程度較高,比值在0.71～1.02之間,平均誤差降低到14%,能夠較為準(zhǔn)確地反映工程中蒸壓加氣混凝土板的變形情況。

表3 短期撓度計(jì)算Table 3 Short-term deflection calculation

2.4 開裂荷載對比結(jié)果

開裂荷載進(jìn)行了19塊試件的試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析,將試驗(yàn)參數(shù)[3,13-14]和材料標(biāo)準(zhǔn)值代入公式(18)和公式fck為蒸壓加氣混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;fyk為鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;Δ為試驗(yàn)值;Δ1為中國規(guī)范計(jì)算值;Δ2為歐洲標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算值。

(13a),計(jì)算結(jié)果見表4。由圖10可知,JGJ/T 17—2020的理論計(jì)算值最小,采用GB 50010—2010計(jì)算的理論值與試驗(yàn)值有較大偏差,實(shí)際使用存在2倍的安全儲備,自應(yīng)力以及蒸壓加氣混凝土材料的收縮蠕變提高了蒸壓加氣混凝土板的開裂荷載。EN 12602∶2016結(jié)合加氣混凝土材料的自身特性,考慮蠕變、收縮以及鋼筋自應(yīng)力對開裂荷載的影響,理論值與試驗(yàn)值擬合較好,比值范圍為0.78～1.06,能夠作為該板材開裂荷載的計(jì)算方法。

圖9 撓度計(jì)算對比Fig.9 Comparisons of deflection calculation

3 中歐規(guī)范理論值適用性選擇

經(jīng)過上述規(guī)范計(jì)算值與大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)的對比分析,可以看出,JGJ/T 17—2020中的公式計(jì)算的極限狀態(tài)下,正截面受彎和斜截面受剪承載力準(zhǔn)確度較高,而計(jì)算短期撓度和開裂荷載時(shí)的結(jié)果誤差較大;在與EN 12602∶2016計(jì)算數(shù)據(jù)對比分析后發(fā)現(xiàn),蒸壓加氣混凝土的特性是導(dǎo)致其短期撓度和開裂荷fck為蒸壓加氣混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;fyk為鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;Fcr為試驗(yàn)值;Fcr1為JGJ/T 17—2020計(jì)算值;Fcr2為EN 12602∶2016計(jì)算值。

表4 開裂荷載計(jì)算Table 4 Calculation of cracking loads

載預(yù)測結(jié)果不準(zhǔn)確的重要原因之一。中歐規(guī)范的公式在設(shè)計(jì)蒸壓加氣混凝土板時(shí)存在的差異主要體現(xiàn)在設(shè)計(jì)構(gòu)造和考慮因素兩個(gè)方面,表5對這兩種規(guī)范進(jìn)行了設(shè)計(jì)評價(jià)和公式推薦。

圖10 開裂荷載計(jì)算對比Fig.10 Comparisons of cracking load calculation

在設(shè)計(jì)構(gòu)造方面,中歐規(guī)范都以極限狀態(tài)為依據(jù),但在蒸壓加氣混凝土板內(nèi)部的配筋方面存在差異。相比JGJ/T 17—2016,EN 12602∶2016更加關(guān)注板材的開裂,EN 12602∶2016除了配置受拉鋼筋以外,還增設(shè)箍筋和彎起鋼筋來限制板材裂縫的發(fā)展,而JGJ/T 17—2016僅配置受拉鋼筋。

在考慮因素方面,蒸壓加氣混凝土的強(qiáng)度對極限承載力起到了關(guān)鍵作用,JGJ/T 17—2016采用軸心抗拉強(qiáng)度反映蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度指標(biāo),具有95%保證率,EN 12602∶2016在采用軸心抗拉強(qiáng)度反映蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度指標(biāo)基礎(chǔ)上,又提出fctk,0.05和fctk,0.95兩個(gè)抗拉強(qiáng)度特征值來適應(yīng)不同情況的受力狀態(tài),前者取蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度概率分布的0.05分位,用于蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度起重要作用的情況,如抗裂驗(yàn)算、梁的抗剪驗(yàn)算等;后者取蒸壓加氣混凝土抗拉強(qiáng)度概率分布的0.95分位,主要用于抗拉強(qiáng)度不起主要作用的情況。在斜截面承載力計(jì)算時(shí),EN 12602∶2016考慮箍筋和彎起鋼筋的作用,而JGJ/T 17—2020忽略鋼筋的受拉作用。另外,EN 12602∶2016認(rèn)為,在長期荷載下,蒸壓加氣混凝土的蠕變、收縮以及鋼筋黏結(jié)滑移對板材的撓度和開裂荷載有影響。

表5 中歐規(guī)范蒸壓加氣混凝土板設(shè)計(jì)評價(jià)Table 5 Design evaluation of aerated concrete slab in JGJ/T 17-2020 and EN 12602∶2016

4 結(jié)束語

1)在承載能力極限狀態(tài)下,抗彎承載力采用歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN 12602∶2016和中國規(guī)范JGJ/T 17—2020公式,計(jì)算結(jié)果平均誤差在10%以內(nèi),證明采用歐洲蒸壓加氣混凝土本構(gòu)關(guān)系推導(dǎo)承載力方法的可行性。JGJ/T 17—2020中正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值誤差均比EN 12602∶2016的低,JGJ/T 17—2020正截面承載力計(jì)算值與試驗(yàn)值比值為0.71～0.90,斜截面承載力的主要影響因素是蒸壓加氣混凝土強(qiáng)度。

2)蒸壓加氣混凝土板的抗彎承載力由強(qiáng)度和變形共同控制,撓度按照J(rèn)GJ/T 17—2020實(shí)際存在1.5倍的安全儲備;EN 12602∶2016基于曲率插值法進(jìn)行抗彎剛度計(jì)算,且考慮鋼筋滑移、蠕變收縮等因素引起的附加撓度,理論值與試驗(yàn)值比值在0.71～1.02之間,計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合度較好,能夠較為準(zhǔn)確地反映該板材的變形情況。

3)自應(yīng)力和蒸壓加氣混凝土材料的收縮蠕變提高了蒸壓加氣混凝土板的開裂荷載,按照J(rèn)GJ/T 17—2020計(jì)算的理論值與試驗(yàn)值平均誤差高達(dá)51%。EN 12602∶2016考慮蠕變對彈性模量的影響,開裂荷載計(jì)算值與試驗(yàn)值的平均誤差降低到12%,能夠作為該板材開裂荷載的計(jì)算方法。