理論值
- 巴中CINRAD/SAD雙偏振天氣雷達(dá)數(shù)據(jù)質(zhì)量評(píng)估
算得到標(biāo)準(zhǔn)差的理論值后,對(duì)比標(biāo)準(zhǔn)差實(shí)際值和理論值的差異,可以分析出雷達(dá)基數(shù)據(jù)的水平極化反射率因子、差分反射率、差分相移和相關(guān)系數(shù)的數(shù)據(jù)質(zhì)量。由于差分相移率是由差分相移直接計(jì)算得到,所以差分相移率的數(shù)據(jù)質(zhì)量可參考差分相移的評(píng)估結(jié)果。2.3.1 標(biāo)準(zhǔn)差理論值計(jì)算根據(jù)計(jì)算反射率因子(Zh)、差分反射率(Zdr)、差分相移(φdp)和相關(guān)系數(shù)(Cc)標(biāo)準(zhǔn)差理論值的公式(式2),認(rèn)為當(dāng)雷達(dá)性能參數(shù)正常時(shí),雷達(dá)基數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)差應(yīng)符合一定理論分布,可以通過(guò)雷達(dá)數(shù)據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)差
氣象水文海洋儀器 2023年4期2024-01-02
- 苯并吡唑類(lèi)衍生物的設(shè)計(jì)、合成、殺蟲(chóng)活性及結(jié)合模式研究
.0317, 理論值388.0323;ClFN3O2S(M + H)+, 計(jì)算值390.0288, 理論值390.0289。4-氯苯基-1-((2-氯噻唑-5-基)甲基)-1H-吲唑-3-羧酸酯(A2)：白色固體786 mg, 收率39%, m.p.152.1～153.0 ℃;1H NMR (400 MHz, CDCl3),δ8.15 (d,J=8.3 Hz, 1H), 7.90 (d,J=8.6 Hz, 1H), 7.75 (s, 1H), 7.53～7
農(nóng)藥學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-10-19
- 含1,3,4-噁二唑片段的胡椒堿類(lèi)衍生物合成及殺螨活性
Na]+), 理論值：336.1212；測(cè)定值：336.1194.1.2.2 中間體5 的合成 參考文獻(xiàn)方法[17]進(jìn)行。將中間體4 (2 mmol) 溶于甲醇 (5 mL) 中，冰浴條件下攪拌，溫度降至0 ℃后，緩慢加入NaBH4(3 mmol) 繼續(xù)攪拌，TLC (V(二氯甲烷，DCM)/V(EA) =4 : 1) 跟蹤監(jiān)測(cè)至反應(yīng)完成；加入清水 (15 mL) 淬滅反應(yīng)，乙酸乙酯 (30 mL × 3) 萃取，合并有機(jī)相，干燥，減壓濃縮，硅膠柱層析 (
農(nóng)藥學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-10-19
- 基于LAA-WiFi智慧醫(yī)療的網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化擁塞控制方法
網(wǎng)絡(luò)總吞吐量的理論值最大值為0.99，最小值為0.95，平均值為0.97。LAA網(wǎng)絡(luò)吞吐量的理論值最大值為0.88，最小值為0.81。WiFi網(wǎng)絡(luò)吞吐量的理論值最大值為0.12，最小值為0.10。三種網(wǎng)絡(luò)的吞吐量仿真值和理論值數(shù)值基本吻合。LAA-WiFi模型共存網(wǎng)絡(luò)和LAA網(wǎng)絡(luò)的吞吐量皆是隨著節(jié)點(diǎn)的增加而減少，而WiFi網(wǎng)絡(luò)的吞吐量是隨著節(jié)點(diǎn)的增加而增加。通過(guò)圖3(b)可以看出，接入成功概率的理論值最大值為0.51，最小值為0.20。LAA節(jié)點(diǎn)和WiFi
計(jì)算機(jī)測(cè)量與控制 2023年9期2023-09-28
- 消光系數(shù)法與二喹啉甲酸法測(cè)定多肽濃度精密度的比較*
多肽濃度結(jié)果與理論值之間的差異,以期為快速而簡(jiǎn)便地測(cè)定多肽濃度提供方法參考。1 材料和方法1.1 環(huán)肽的固相合成委托生工生物工程上海股份有限公司合成環(huán)肽CYE(NH2-CYENLRSTC-COOH,C1-C9二硫鍵成環(huán))、CLP(NH2-CLPLWYPSC-COOH,C1-C9二硫鍵成環(huán))及CHY(NH2-CHYPTYSKC-COOH,C1-C9二硫鍵成環(huán)),并鑒定分子量與純度。1.2 BSA與多肽溶液的制備按照說(shuō)明書(shū)將BCA法蛋白質(zhì)濃度測(cè)定試劑盒(BCA
- 談高中物理實(shí)驗(yàn)中的理論值與實(shí)驗(yàn)值
分析，常涉及到理論值和實(shí)驗(yàn)值分析，有時(shí)還會(huì)提及到一個(gè)待測(cè)物理量真實(shí)值的概念，好多學(xué)生分不清楚這幾個(gè)值有什么區(qū)別，特別是理論值，不知道從哪個(gè)角度分析.本文結(jié)合近期物理試題談?wù)勎锢韺?shí)驗(yàn)中的理論值、真實(shí)值和實(shí)驗(yàn)值如何產(chǎn)生，以及這幾個(gè)值差別產(chǎn)生原因，旨在讓學(xué)生掌握其分析方法.關(guān)鍵詞：實(shí)驗(yàn)教學(xué)；理論值；實(shí)驗(yàn)值中圖分類(lèi)號(hào)：G632?? 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A?? 文章編號(hào)：1008-0333（2023）06-0077-03高中物理實(shí)驗(yàn)試題中經(jīng)常有理論值和實(shí)驗(yàn)值分析，有時(shí)還會(huì)涉
數(shù)理化解題研究·綜合版 2023年2期2023-06-08
- 不同小麥品種混播對(duì)產(chǎn)量及產(chǎn)量要素的影響
表1.4 混播理論值與混播效果以未混播的純種品種在試驗(yàn)田中的表現(xiàn)值為基礎(chǔ)，混播麥田的混播理論值等于2 個(gè)純種品種在試驗(yàn)田的表現(xiàn)值乘以相應(yīng)混播比例后相加而得。用混播的實(shí)際數(shù)值減去混播理論值后除以混播理論值，即可得出混播效果。以處理C 的基本苗為例，處理C 基本苗的混播理論值=1/3 周麥27 基本苗數(shù)+2/3 安麥1241 基本苗數(shù)；處理C 基本苗的混播效果=（處理C 實(shí)際基本苗數(shù)-處理C 基本苗的混播理論值）/處理C 基本苗的混播理論值。1.5 日常管理施
大麥與谷類(lèi)科學(xué) 2023年2期2023-05-10
- 雙能CT螺距和迭代重建權(quán)重對(duì)單能衰減和有效原子序數(shù)的影響：體模研究
算結(jié)果作為CT理論值，以廠家提供的材料分子式為基礎(chǔ)，根據(jù)公式(1)計(jì)算相應(yīng)材料的Zeff作為理論值[7](表2)，其中，誤差=測(cè)量結(jié)果-理論值，相對(duì)誤差(relative error，RE)=(測(cè)量結(jié)果-理論值)/理論值×100%；同時(shí)對(duì)(mean relative error，MRE)進(jìn)行等級(jí)劃分，≤1%為A級(jí)，1%10%為D級(jí)。表1 GSI掃描體模參數(shù)表2 GSI所獲體模不同材料 CT值及Zeff理論值(1)式中fi指第i種元素的電子分?jǐn)?shù)，Zi指第i種
中國(guó)醫(yī)學(xué)影像技術(shù) 2023年1期2023-01-31
- 德勝大橋T型剛構(gòu)加固工藝及加固后監(jiān)控成果分析
拉變形實(shí)測(cè)值與理論值比較情況見(jiàn)表2和圖4?？梢钥闯?，該橋左側(cè)、右側(cè)主跨跨中分別上翹20.54mm、20.71mm，而理論值均為24.97mm，其實(shí)測(cè)值與理論值的比值為0.823和0.829，實(shí)測(cè)撓度與理論值變化趨勢(shì)相吻合，結(jié)論表明該橋變形屬于彈性變形，結(jié)構(gòu)工作狀態(tài)正常。由于監(jiān)控過(guò)程中無(wú)法封閉交通，故測(cè)量值存在一定的誤差性。該橋體外索張拉變形實(shí)測(cè)值與理論值比較情況見(jiàn)表4和圖6。可以看出，該橋左側(cè)、右側(cè)主跨跨中分別上翹22.60mm、25.83mm，而理論值均
價(jià)值工程 2022年27期2022-10-10
- 某預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁橋靜載試驗(yàn)要點(diǎn)分析
mm，模型輸出理論值Sstat為2.33 mm，校驗(yàn)系數(shù)β=0.7 ＜Se/Sstat=0.909 ＜a=1.05，符合《試驗(yàn)方法》要求；實(shí)測(cè)C 截面最大撓度出現(xiàn)在靠偏載側(cè)A7 測(cè)點(diǎn)處，撓度最大值Stot為3.09 mm，其殘余撓度Sp為-0.04 mm，可算得Sp/Stot=0.013 ＜a=0.2，符合《試驗(yàn)方法》要求。各級(jí)試驗(yàn)加載條件下，A、B 側(cè)撓度實(shí)測(cè)值與理論值曲線見(jiàn)圖5。由圖5 可知：在各級(jí)試驗(yàn)荷載作用下，A、B側(cè)撓度實(shí)測(cè)值均小于理論值，且其變
交通科技與管理 2022年17期2022-09-08
- 某機(jī)載雷達(dá)的隔振系統(tǒng)性能研究*
度功率譜密度的理論值和計(jì)算值以及圖6所示的輸出的相對(duì)位移功率譜密度的理論值和計(jì)算值。由圖5可見(jiàn)，當(dāng)剛度相同時(shí)理論值和計(jì)算值的擬合曲線非常接近。圖5 相對(duì)加速度功率譜密度（ξ =0.2）圖6 相對(duì)位移功率譜密度（ξ =0.2）誤差E定義為：式中：f?為選取頻點(diǎn)的理論值序列；f為選取頻點(diǎn)的計(jì)算值序列。當(dāng)剛度為100 N/mm，400 N/mm和800 N/mm時(shí)，根據(jù)公式（14）可得計(jì)算值與理論值的誤差分別為0.42%，2.33%和5.64%。因此，隨著剛度k
電子機(jī)械工程 2022年2期2022-04-25
- 預(yù)混料中維生素E的近紅外光譜定量分析模型定標(biāo)參考值選取
企業(yè)[15]以理論值(或稱(chēng)配方值)為定標(biāo)參考值構(gòu)建了12種維生素NIRS定量分析模型。該方法快速推進(jìn)了不同維生素NIRS定量分析模型的構(gòu)建和應(yīng)用，也為混合組分指標(biāo)NIRS定量分析模型的快速構(gòu)建拓展了新方向。深入研究比較以檢測(cè)值為定標(biāo)參考值和以理論值為定標(biāo)參考值2類(lèi)NIRS定量分析模型的預(yù)測(cè)精準(zhǔn)度差異，有助于為該方法標(biāo)準(zhǔn)化奠定更堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)。本試驗(yàn)基于同一維生素預(yù)混料定標(biāo)集，分別以檢測(cè)值、理論值為定標(biāo)參考值，構(gòu)建維生素E的NIRS定量分析模型，并采用同一獨(dú)
- GH4169高溫合金螺栓高溫疲勞載荷理論值的選擇研究
性能和疲勞載荷理論值的選擇具有很大的工程應(yīng)用意義，并為GH4169合金螺栓的進(jìn)一步研究發(fā)展和試驗(yàn)驗(yàn)證提供理論基礎(chǔ)。1 不同溫度下GH4169合金螺栓的拉伸性能選擇3種不同規(guī)格的典型GH4169合金螺栓進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，螺栓標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格號(hào)分別為Q/JL 1S 218-8×1、Q/JL 1S 218-10×1.25、Q/JL 1S 218-12×1.25，試驗(yàn)溫度分別為常溫（25℃）、300℃、500℃、650℃等典型溫度，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1～表3。由試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，GH4
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2022年4期2022-03-04
- 鄰炔基苯基環(huán)丁酮類(lèi)化合物的高效合成及其開(kāi)環(huán)-環(huán)化反應(yīng)
[M]+, 理論值): 246.103 8(246.103 9).3-(2-(4-甲基苯乙炔基)苯基)環(huán)丁-1-酮(3ab).1H NMR(400 MHz, CDCl3)δ: 7.55(d,J=7.5 Hz, 1H), 7.40(d,J=8.0 Hz, 2H), 7.33(d,J=3.9 Hz, 2H), 7.27～7.22(m, 1H), 7.16(d,J=7.9 Hz, 2H), 4.08(p,J=8.4 Hz, 1H), 3.60～3.48(m,
吉林大學(xué)學(xué)報(bào)（理學(xué)版） 2021年6期2021-11-26
- RLC串聯(lián)電路欠阻尼信號(hào)衰減常數(shù)可視化測(cè)量的評(píng)估與修正
損耗電阻，并對(duì)理論值進(jìn)行了修正，修正后的理論值與實(shí)驗(yàn)測(cè)量值吻合度提高。1 原 理1.1 RLC欠阻尼狀態(tài)RLC串聯(lián)電路如圖1所示，電源為方波，當(dāng)Us從高電平降為0，電路開(kāi)始放電，這一過(guò)程中，電阻、電感、電容的總電壓恒為0，列出微分方程為：圖1 RLC串聯(lián)電路(1)(2)1.2 包絡(luò)線法測(cè)量時(shí)間常數(shù)圖2 包絡(luò)線法測(cè)量τ值由圖2可以看到，用包絡(luò)線法測(cè)量τ值的確可以反映真實(shí)的暫態(tài)過(guò)程，但只是近似，需要擬合出包絡(luò)線，增大了操作的難度，引入實(shí)驗(yàn)誤差。1.3 圖解法測(cè)
大學(xué)物理實(shí)驗(yàn) 2021年4期2021-10-21
- 卡方檢驗(yàn)在IBDP生物教學(xué)中的應(yīng)用與啟示
驗(yàn)實(shí)際觀測(cè)值與理論值之間的偏離程度。獨(dú)立性檢驗(yàn)是判斷兩個(gè)或兩個(gè)以上因素之間是否具有關(guān)聯(lián)關(guān)系的假設(shè)檢驗(yàn)；適合性檢驗(yàn)是比較觀測(cè)值與理論值是否符合的假設(shè)檢驗(yàn)。下面結(jié)合IBDP生物教材中的具體案例來(lái)詳細(xì)說(shuō)明。1 獨(dú)立性檢驗(yàn)獨(dú)立性檢驗(yàn)是研究?jī)蓚€(gè)或兩個(gè)以上因子彼此之間是相互獨(dú)立還是相互影響的一類(lèi)統(tǒng)計(jì)方法。具體做法是，先提出無(wú)效假設(shè)（H0），假設(shè)所觀測(cè)的各屬性之間沒(méi)有關(guān)聯(lián)，根據(jù)無(wú)效假設(shè)計(jì)算理論數(shù)，在一定自由度下以給定的顯著性水平做出判斷，最后證明無(wú)效假設(shè)是否成立。若拒絕
中學(xué)生物學(xué) 2021年6期2021-09-06
- 基于ADAMS的行星輪系減速器運(yùn)行平穩(wěn)性分析
°/s，相比較理論值1 512 °/s誤差僅為0.18%，角速度最大值與最小值的波動(dòng)值分別為159.80 °/s和67.02 °/s。圖3 施加載荷133 N·m時(shí)輸出端系桿角速度曲線由圖4可以看出, 輸出端系桿角加速度曲線在理論值0 °/s2上下波動(dòng)，這是由于齒輪嚙合產(chǎn)生的沖擊引起的振動(dòng)。以角加速度曲線為基準(zhǔn)，通過(guò)傅里葉變換得到特定的頻域曲線，如圖5所示。對(duì)于輸出端系桿角加速度，其頻率的構(gòu)成相對(duì)而言具有多元性，最大幅值對(duì)應(yīng)頻率為 415.77 Hz，與輪
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2021年4期2021-07-30
- 某提籃式系桿拱橋吊桿張拉階段施工監(jiān)控
果應(yīng)力明顯大于理論值或出現(xiàn)異常情況，可能會(huì)導(dǎo)致橋梁拱肋和縱梁出現(xiàn)破壞[3]。本次拱肋控制截面為兩拱腳、L∕4 截面、L∕2 截面和3L∕4 截面，每個(gè)控制截面布置8個(gè)鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)變測(cè)點(diǎn)；縱梁控制截面為兩端部和跨中截面，每個(gè)控制截面布置8個(gè)混凝土應(yīng)變測(cè)點(diǎn)。3.3 線形監(jiān)測(cè)拱肋和縱梁是系桿拱橋重要的組成部分，如果拱肋或縱梁變形與設(shè)計(jì)值偏差較大，就會(huì)對(duì)拱結(jié)構(gòu)產(chǎn)生附加應(yīng)力，從而改變拱橋各部分的受力狀況，嚴(yán)重時(shí)會(huì)影響到結(jié)構(gòu)安全[3]。位移及變形測(cè)試的主要目的是獲得已形成
綠色環(huán)保建材 2021年7期2021-07-23
- 橋梁線形控制中的灰色預(yù)測(cè)模型數(shù)據(jù)優(yōu)化
的位移實(shí)測(cè)值與理論值的吻合程度較好，而10#～14#塊階段的位移實(shí)測(cè)值波動(dòng)性較大，但總體來(lái)說(shuō)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)值上下波動(dòng)的特點(diǎn)與理論值的變化曲線較為一致，呈二次多項(xiàng)式曲線模式，故利用excel表的擬合曲線功能求出該條曲線的公式為圖2 5～14#塊實(shí)測(cè)位移數(shù)據(jù)擬合圖從而可以計(jì)算得到擬合后的5#～14#塊的位移實(shí)測(cè)值。采用懸臂現(xiàn)澆施工的 124V墩的小里程側(cè)連續(xù)節(jié)段第5#～14#現(xiàn)場(chǎng)測(cè)得的混凝土澆筑位移實(shí)測(cè)值、有限元軟件建模計(jì)算的各節(jié)段的理論值以及利用擬合曲線(圖1)求
三明學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-23
- 褐煤與稻殼共熱解過(guò)程中氫的遷移及分布特征研究
得半焦產(chǎn)率低于理論值，當(dāng)木屑比例為60%時(shí)，兩者的協(xié)同作用達(dá)到最大。Zhang等[8]利用自由落下反應(yīng)床于500～700 ℃條件下對(duì)大雁褐煤和豆科秸稈進(jìn)行共熱解，發(fā)現(xiàn)共熱解氣體中存在單獨(dú)熱解氣中不含有的物質(zhì)，且液體產(chǎn)物產(chǎn)率高于理論值，說(shuō)明共熱解過(guò)程中生物質(zhì)發(fā)揮了供氫作用。Guo等[9]以循環(huán)流化床鍋爐灰分作為固體熱載體，在480～600 ℃對(duì)次煙煤和玉米秸稈進(jìn)行共熱解。與理論值相比，共熱解過(guò)程中輕質(zhì)油和水的產(chǎn)率均有所增加。這可能是因?yàn)橛衩捉斩捥峁┝藲渥杂苫?/div>
潔凈煤技術(shù) 2021年3期2021-07-03
- 基于塞罕壩采伐跡地更新的兩個(gè)樹(shù)種苗高適宜性分析
活率和高生長(zhǎng)量理論值，見(jiàn)表4，依據(jù)理論值計(jì)算出理論值差值，見(jiàn)表5。由表4 和表5 可知，不論是云杉自然成活率還是苗木高生長(zhǎng)量在10～16cm 階段上升緩慢，苗高16～26cm 階段呈顯著上升趨勢(shì)，苗高22～26cm 階段成活率呈顯著下降趨勢(shì)，因此，確定在采伐跡地更新云杉時(shí)，最佳苗木高度范圍是20～22cm。表4 不同高級(jí)云杉自然成活率、高生長(zhǎng)量理論值表表5 不同高級(jí)云杉自然成活率、高生長(zhǎng)量理論值差值表2.2 華北落葉松苗木高度與更新效果2.2.1 華北落葉現(xiàn)代園藝 2021年10期2021-06-03
- 新能源并網(wǎng)對(duì)線損的影響分析
MW·h，線損理論值整體高出0.62%。其中，750 kV電網(wǎng)大發(fā)方式比小發(fā)方式供電量增加3 059.36 MW·h，理論線損率高出0.37%；330 kV電網(wǎng)大發(fā)方式比小發(fā)方式供電量增加4 838.53 MW·h，理論線損率高出0.47%；110 kV電網(wǎng)大發(fā)方式比小發(fā)方式供電量增加3 177.98 MW·h，理論線損率降低0.11%；35 kV電網(wǎng)大發(fā)方式比小發(fā)方式供電量增加326.44 MW·h，理論線損率降低0.36%。與新能源小發(fā)方式相比較(數(shù)據(jù)- 新型白三烯A4 水解酶抑制劑的合成及體外活性評(píng)價(jià)
+[M+H]+理論值323.175 4，實(shí)測(cè)值323.173 8.化合物 2-11 為無(wú)色油狀物，收率 95%.1H NMR(400 MHz，DMSO-d6)δ 2.19(s，6H)，2.60～2.63(m，5H)，4.26(t，J＝6.8 Hz，2H)，6.39(d，J＝2.8 Hz，1H)，6.80(d，J＝8 Hz，1H)，6.94(dd，J＝8.8 Hz，J＝2.4 Hz，2H)，7.12～7.16(m，1H)，7.24(d，J＝2.4 Hz，1H天津科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-25
- 幾何非線性對(duì)大跨徑斜拉橋荷載試驗(yàn)計(jì)算結(jié)果影響
移將各計(jì)算方式理論值與靜載試驗(yàn)實(shí)測(cè)值對(duì)比分析，在中跨最大撓度工況下，主梁最大撓度截面處豎向位移和南塔塔頂縱向位移測(cè)試結(jié)果如表2所示。表2 位移測(cè)試結(jié)果主梁中跨豎向位移以向下為正，向上為負(fù)；索塔縱向位移以向南岸側(cè)為正，向北岸側(cè)為負(fù)。（1）僅考慮橋塔梁柱效應(yīng)對(duì)主梁中跨最大撓度的影響不明顯；僅考慮結(jié)構(gòu)大位移效應(yīng)時(shí)，主梁中跨最大撓度理論值增加了2.26%；當(dāng)綜合考慮所有因素后，主梁中跨最大撓度理論值增加了11.46%。（2）僅考慮橋塔梁柱效應(yīng)對(duì)南塔塔頂縱向位移的影智能城市 2021年1期2021-01-29
- 面向車(chē)聯(lián)網(wǎng)通信的非平穩(wěn)信道仿真方法
CF和PSD的理論值。3 數(shù)值仿真與討論利用本文方法仿真輸出的信道包絡(luò)的時(shí)變?nèi)SPDF如圖1所示，為便于比較理論值與仿真值，圖2給出了二維切片PDF。鑒于信道包絡(luò)的PDF與多普勒頻率無(wú)關(guān)，仿真模型的PDF理論值可由式(13)得到。從圖中可看出，在t=0 s,1 s和2 s時(shí)刻，對(duì)應(yīng)萊斯因子K=0,3和6這3種情況下，本文提出的仿真方法生成的仿真值與理論值高度吻合，注意到當(dāng)萊斯因子K=0時(shí)，視距分量為零，萊斯衰落退化為瑞利衰落。此外，仿真精度的高低與總支路數(shù)計(jì)算機(jī)工程與設(shè)計(jì) 2020年12期2020-12-28
- 大直徑淺圓倉(cāng)縮尺模型試驗(yàn)研究
規(guī)范靜載狀態(tài)的理論值計(jì)算進(jìn)行比較[3]。1 淺圓倉(cāng)縮尺模型試驗(yàn)研究為了更好地觀察卸料時(shí)筒倉(cāng)內(nèi)貯料的流動(dòng)模式，特別采用透明的有機(jī)玻璃制作倉(cāng)壁模型，統(tǒng)一訂做三個(gè)內(nèi)徑為1m，壁厚為10mm的有機(jī)玻璃筒倉(cāng)縮尺模型，如圖1所示。圖1中從右到左高徑比hn/dn分別為 0.5，0.75，1.0（倉(cāng)壁高度分別為 392，642，892 mm）。廊道的制作采用了與筒倉(cāng)倉(cāng)壁同縮尺比例，用強(qiáng)度高、易成型的鋼板制作，統(tǒng)一訂做7根不同長(zhǎng)度的廊道模型，見(jiàn)圖2。為了方便準(zhǔn)確測(cè)出倉(cāng)壁上的水泥工程 2020年2期2020-09-07
- 電容和電感對(duì)RLC串聯(lián)電路暫態(tài)過(guò)程中臨界阻尼電阻的修正
行了估測(cè)，并對(duì)理論值分別進(jìn)行了電容、電感和電容電感修正，結(jié)果發(fā)現(xiàn)同時(shí)進(jìn)行電容電感修正后的理論值與實(shí)驗(yàn)值符合得非常好.2 理論在RLC串聯(lián)暫態(tài)實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，Rc的理論值為(1)式中的L和C同樣指電感器和電容器的示數(shù)值.考慮到C0和電感器示數(shù)的偏差，式(1)改寫(xiě)為(2)式(2)中L′為電感器的真實(shí)值.對(duì)式(2)取平方，得(3)3 實(shí)驗(yàn)本實(shí)驗(yàn)采用交流電路綜合實(shí)驗(yàn)儀DH4505，示波器的型號(hào)為MOS-620CH.按圖1連接電路，方波的頻率f=500 Hz，L=50物理通報(bào) 2020年9期2020-08-31
- 鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件裂縫寬度計(jì)算研究
形截面，內(nèi)力臂理論值與截面受壓區(qū)配筋、受拉區(qū)配筋，以及軸力偏心距相關(guān)。對(duì)比《公混規(guī)2018》內(nèi)力臂計(jì)算公式如下，其值僅與軸力偏心距相關(guān)。為解決內(nèi)力臂規(guī)范值是否能夠滿足所有情況下精度要求的疑問(wèn)，以下比較不同配筋率、不同偏心距、單側(cè)或雙側(cè)截面配筋等情況下規(guī)范值與理論值計(jì)算結(jié)果之間的差異。2 規(guī)范值與理論值對(duì)比假定h=2.0 m，b=3.0 m矩形截面，分別取截面單側(cè)配筋率ρ為0.3%，0.5%，1.0%(考慮到即使單側(cè)按10 cm間距配置2排直徑32 mm鋼筋交通科技 2020年2期2020-06-04
- 某連續(xù)梁橋承載能力試驗(yàn)研究
力和變形，并與理論值作對(duì)比分析，從而對(duì)橋梁的承載力和工作狀態(tài)進(jìn)行評(píng)價(jià)，能否保障運(yùn)營(yíng)安全，也對(duì)后期的維護(hù)工作提供技術(shù)支持。2.1 測(cè)點(diǎn)的布置第2 跨和第3 跨L/2 斷面測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖1、圖2 所示。2.2 加載位置與工況本試驗(yàn)加載工況見(jiàn)表2 所示，加載車(chē)輛布置圖見(jiàn)圖3、圖4 所示。圖1 第2 跨跨中斷面撓度及應(yīng)變布置圖（單位：cm）圖2 第3 跨跨中斷面撓度及應(yīng)變布置圖（單位：cm）表2 靜載試驗(yàn)工況表 2.3 試驗(yàn)荷載本次靜載試驗(yàn)所用的加載車(chē)輛的型號(hào)、數(shù)量- 用Phyphox測(cè)量雙線擺周期及角振幅對(duì)雙線擺周期的影響
2°通過(guò)比較，理論值與實(shí)際值相差過(guò)大，可能因?yàn)榻钦穹^(guò)小，導(dǎo)致智能手機(jī)傳感器失效。故不宜使用角振幅θ=2°進(jìn)行居家實(shí)驗(yàn)。當(dāng)角振幅θ=4°α=81°，理論值：1.293，系統(tǒng)誤差：0.017α=83°，理論值：1.297，系統(tǒng)誤差：0.043α=90°，理論值：1.301，系統(tǒng)誤差：0.049α=107°，理論值：1.273，系統(tǒng)誤差：0.007α=120°，理論值：1.211，系統(tǒng)誤差：0.059系統(tǒng)誤差較小，可用于居家實(shí)驗(yàn)5.誤差分析(1)由于手機(jī)應(yīng)用軟探索科學(xué)(學(xué)術(shù)版) 2020年1期2020-03-26
- 混凝土梁式橋承載能力檢測(cè)評(píng)定方法研究
面檢測(cè)應(yīng)力值和理論值的對(duì)比結(jié)果為：(1)3#車(chē)位：車(chē)輛后軸和端點(diǎn)之間的距離為24 m，上緣應(yīng)力的實(shí)測(cè)值與理論值為0.05 MPa、0.052 MPa，校驗(yàn)系數(shù)為0.96，下緣應(yīng)力的實(shí)測(cè)值與理論值為-0.078 MPa、-0.086 MPa，校驗(yàn)系數(shù)為0.91；(2)8#車(chē)位：車(chē)輛后軸和端點(diǎn)之間的距離為64 m，上緣應(yīng)力的實(shí)測(cè)值與理論值為-0.05 MPa、-0.06 MPa，校驗(yàn)系數(shù)為0.83，下緣應(yīng)力的實(shí)測(cè)值與理論值為0.095 MPa、0.098 MP黑龍江交通科技 2020年3期2020-01-12
- 無(wú)催化劑下烯烴雙官能團(tuán)化反應(yīng)
2[M+H]+理論值393. 0, 檢測(cè)值393.0。IVb：白色固體，熔點(diǎn)134～136 ℃；1H NMR (500 MHz, CDCl3)δ為8.347～8.329 (dd,J1=8.0 Hz,J2=1.0 Hz, 1H, Ar-H), 8.155～8.139 (d,J=8.0 Hz, 1H，Ar-H), 7.966～7.933 (m, 1H，Ar-H), 7.812～7.779 (m, 1H，Ar-H), 7.679～7.662 (m, 1H，Ar-浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年6期2019-11-01
- 關(guān)于電學(xué)實(shí)驗(yàn)測(cè)量誤差分析的思考
先分析測(cè)量值、理論值、真實(shí)值及三者之間的邏輯關(guān)系，再對(duì)解析法、圖像法、等效法做具體闡釋。關(guān)鍵詞：電學(xué)實(shí)驗(yàn)測(cè)量誤差分析解析法圖像法等效法“實(shí)驗(yàn)：測(cè)定電池的電動(dòng)勢(shì)和內(nèi)阻”中的測(cè)量誤差分析一直是困擾高中師生的典型難題。關(guān)于如何比較E測(cè)和E真的大小及r測(cè)和r真的大小，教師大多給出解析法、圖像法、等效法等幾種理解方法，但純靠記憶的方法使多數(shù)學(xué)生時(shí)間一長(zhǎng)就會(huì)淡忘，遇到問(wèn)題仍然一籌莫展。在一次教研活動(dòng)中，三節(jié)這一實(shí)驗(yàn)的同課異構(gòu)課促使筆者對(duì)此進(jìn)行了深入的思考。現(xiàn)把一些想法教育研究與評(píng)論（中學(xué)教育教學(xué)） 2019年2期2019-09-10
- 擴(kuò)招百萬(wàn)背景下各省區(qū)高職院校新增招生規(guī)模測(cè)度研究
新增招生規(guī)模 理論值[作者簡(jiǎn)介]段從宇（1987- ），男，云南楚雄人，云南師范大學(xué)，副教授，博士。（云南? 昆明? 650092）[中圖分類(lèi)號(hào)]G718.5[文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼]A[文章編號(hào)]1004-3985（2019）14-0017-05繼李克強(qiáng)總理在2019年3月5日《政府工作報(bào)告》中明確提出“改革完善高職院校考試招生辦法，鼓勵(lì)更多應(yīng)屆高中畢業(yè)生和退役軍人、下崗職工、農(nóng)民工等報(bào)考，今年大規(guī)模擴(kuò)招100萬(wàn)人”后，4月30日召開(kāi)的國(guó)務(wù)院常務(wù)會(huì)議又討論通過(guò)了落實(shí)教育與職業(yè)(下) 2019年7期2019-08-15
- PET自由呼吸門(mén)控技術(shù)的實(shí)驗(yàn)研究*
各時(shí)相平均值與理論值，其理論值計(jì)算為公式2：式中ΔGATED為GATED-理論值；ΔNON為(NONGATED)-理論值。(2)觀察記錄自由呼吸模式下門(mén)控圖像(FREE)中體積、最大濃度及平均濃度各時(shí)相平均值與理論值，其理論值計(jì)算為公式3：式中ΔFREE為FREE-理論值；ΔNON為(NONFREE)-理論值。(3)觀察比較兩種門(mén)控方法和非門(mén)控方法患者病灶體積、SUVmean(平均SUV)、SUVmax(最大SUV)。1.6 統(tǒng)計(jì)學(xué)方法采用SPSS 13.中國(guó)醫(yī)學(xué)裝備 2019年5期2019-05-28
- 大跨度異形拱橋動(dòng)力特性分析
該橋的自振頻率理論值，并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)模態(tài)試驗(yàn)(自然脈動(dòng))，識(shí)別出該橋的固有頻率和振型，通常僅考慮前幾階頻率和振型。主橋的前幾階固有頻率及模態(tài)振型如表1所示，部分模態(tài)振型的實(shí)測(cè)值與理論值如圖6～9所示。主拱的前幾階固有頻率及模態(tài)振型如表2所示，部分模態(tài)振型的實(shí)測(cè)值與理論值如圖10～13所示。表1 主梁理論與試驗(yàn)對(duì)比分析結(jié)果表2 拱肋理論與試驗(yàn)對(duì)比分析結(jié)果圖6 主梁1階豎彎振型理論值與實(shí)測(cè)值圖7 主梁2階豎彎振型理論值與實(shí)測(cè)值圖8 主梁1階橫彎振型理論值與實(shí)測(cè)值圖中外公路 2019年4期2019-04-16
- 無(wú)溶劑條件下喹喔啉衍生物碳氮雙鍵還原反應(yīng)
EI-TOF)理論值C21H16ClN3O2(M+)377.093 1,實(shí)測(cè)值377.093 3。2b：橘紅色固體,產(chǎn)率82%;熔點(diǎn)136～137 ℃;1H NMR(400 MHz,CDCl3)δ∶8.65(s,1H),8.04(s,1H),7.69(d,J=9.2 Hz,1H),7.60(d,J=7.6 Hz,1H),7.29(d,J=8.0 Hz,1H),7.21～7.13(m,2H),6.88～6.83(m,2H),6.77～6.71(m,3H),4浙江科技學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年5期2018-11-01
- 體外預(yù)應(yīng)力加固連續(xù)剛構(gòu)橋仿真分析
程中，結(jié)合計(jì)算理論值，確保實(shí)測(cè)值控制在合理范圍內(nèi)，使結(jié)構(gòu)達(dá)到預(yù)期的加固設(shè)計(jì)要求。1 工程概況及檢測(cè)現(xiàn)狀1.1 橋梁概況羅南特大橋是佛山一環(huán)高速公路西線上的一座大橋，于2006年建成通車(chē)，全長(zhǎng)1 398.0 m，主橋上部結(jié)構(gòu)為(83+150+83) m連續(xù)剛構(gòu)，半幅橋?qū)?2.63 m，采用單箱雙室斷面(其中：箱寬13.65 m，梁側(cè)懸臂翼緣板寬為4.49 m)。箱梁根部梁高8.50 m，跨中梁高3.00 m，箱梁高度變化采用1.8次拋物線。1.2 加固前橋梁交通科學(xué)與工程 2018年2期2018-07-04
- 組合變形實(shí)驗(yàn)中主應(yīng)力方位角理論值的確定
主應(yīng)力方位角；理論值doi ： 10 . 3969 / j . issn . 1673 - 0194 . 2018. 07. 082[中圖分類(lèi)號(hào)] G642.1 [文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼] A [文章編號(hào)] 1673 - 0194（2018）07- 0198- 031 引 言實(shí)驗(yàn)是進(jìn)行科學(xué)研究的重要方法，材料力學(xué)實(shí)驗(yàn)是機(jī)械類(lèi)、材料類(lèi)、土建類(lèi)等專(zhuān)業(yè)材料力學(xué)課程教學(xué)中的重要環(huán)節(jié)[1]。應(yīng)力狀態(tài)和強(qiáng)度理論是材料力學(xué)課程的重點(diǎn)、難點(diǎn)之一[2]，這部分內(nèi)容涉及到應(yīng)力狀態(tài)、主應(yīng)力中國(guó)管理信息化 2018年7期2018-05-27
- 《數(shù)學(xué)通訊》問(wèn)題219的準(zhǔn)確最值
實(shí)根的準(zhǔn)確值(理論值).由于這種方程的實(shí)根的準(zhǔn)確值(理論值)不能求出.因而PQ的最小值PQ0的準(zhǔn)確值(理論值)也就不能求出.對(duì)于本爭(zhēng)鳴問(wèn)題,我們雖不能求出PQ0的準(zhǔn)確(理論)值,但可以通過(guò)近似計(jì)算求出它的精確到一定數(shù)位的近似值(列).”我們知道，實(shí)系數(shù)一元四次方程是可以求解的，我們運(yùn)用費(fèi)拉里與卡爾丹的古典方法，便可以將方程①在的(0,1)內(nèi)的實(shí)根解出，過(guò)程如下：方程①可化為：y4+2y3=-9y2+2y+1，配方得：(y2+y)2=-8y2+2y+1，取待中學(xué)數(shù)學(xué)教學(xué) 2018年2期2018-04-24
- 腰鼓型密煉機(jī)轉(zhuǎn)子的混合特性及其對(duì)碳纖維殘存長(zhǎng)度的影響
CF殘長(zhǎng)分布的理論值和實(shí)驗(yàn)值如圖5所示。1—理論值，DRI轉(zhuǎn)子 2—理論值，DRII轉(zhuǎn)子 ○—實(shí)驗(yàn)值，DRI轉(zhuǎn)子 □—實(shí)驗(yàn)值，DRII轉(zhuǎn)子圖5 不同轉(zhuǎn)子構(gòu)型時(shí)CF殘長(zhǎng)理論值與實(shí)測(cè)值Fig.5 Theoretical and measured values of carbon fiber length for various rotors由圖5可見(jiàn)，DRI型轉(zhuǎn)子纖維殘存長(zhǎng)度理論值與DRII型轉(zhuǎn)子相比稍稍左移，且分布范圍變窄。通過(guò)對(duì)比理論值和實(shí)測(cè)值，DRI、D中國(guó)塑料 2018年1期2018-03-30
- 漫反射立方腔單次反射平均光程的理論和實(shí)驗(yàn)研究?
得到的模擬值與理論值和實(shí)驗(yàn)值進(jìn)行了比較,發(fā)現(xiàn)三者具有很高的符合度,證明有限元法能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)漫反射立方腔內(nèi)光線傳播規(guī)律的模擬.2 漫反射立方腔單次反射平均光程的理論和模擬研究基于腔內(nèi)光子傳輸方程,可得任意形狀的漫反射腔的單次反射平均光程[20,21]其中,V為任意漫反射腔的體積,S為任意漫反射腔的表面積.對(duì)于漫反射立方腔,其內(nèi)部形成的是均勻且穩(wěn)定的光場(chǎng)[22].假設(shè)漫反射立方腔內(nèi)壁的反射率接近于1,可以采用有限元法對(duì)腔內(nèi)的光線傳播規(guī)律進(jìn)行模擬,以獲得單次反射平物理學(xué)報(bào) 2018年1期2018-03-19
- Release performance and sustained-release efficacy of emamectin benzoate-loaded polylactic acid microspheres
錸的測(cè)定值除以理論值計(jì)算錸回收率，結(jié)果見(jiàn)表2。Where, Q is the cumulative release percentage (%), CTis the measured active ingredient concentration in the released medium solution at the release time point (mg mL-1), C is the measured active ingredient c- 基于歐洲規(guī)范的鋼纖維陶粒混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)研究
彈性模量，并與理論值作對(duì)比，驗(yàn)證現(xiàn)有歐洲規(guī)范對(duì)鋼纖維陶粒混凝土力學(xué)性能隨齡期發(fā)展規(guī)律預(yù)測(cè)的適用性和準(zhǔn)確性。研究表明：歐洲規(guī)范對(duì)鋼纖維陶?；炷亮W(xué)性能隨齡期發(fā)展規(guī)律在最初的5 d或3 d并不適用；采用1 d、28 d抗壓強(qiáng)度、劈拉強(qiáng)度與彈性模量計(jì)算其他各齡期的抗壓強(qiáng)度、劈拉強(qiáng)度與彈性模量小于采用7 d、28 d抗壓強(qiáng)度、劈拉強(qiáng)度與彈性模量計(jì)算得到的相對(duì)誤差的最大值。建議采用1 d、28 d的抗壓強(qiáng)度、劈拉強(qiáng)度和彈性模量計(jì)算摻鋼纖維的陶粒混凝土任意齡期的抗壓水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2017年6期2018-01-04
- ASME規(guī)范與JB/T4730對(duì)接焊縫超聲檢測(cè)的靈敏度差異探討
曲線；靈敏度；理論值；實(shí)際值DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.07. 0260 引言通過(guò)理論計(jì)算出的數(shù)值和實(shí)際測(cè)量畫(huà)出的曲線可以看出兩種試塊制作出的曲線的靈敏度差異。比較可以得出那種試塊的靈敏度合理一些，在實(shí)際產(chǎn)品中可以根據(jù)要求選擇不同的試塊。1 校驗(yàn)試塊1.1 ASME校驗(yàn)試塊基本型（平面）試塊，在不同的位置鉆有長(zhǎng)橫孔。ASME中規(guī)定，校驗(yàn)試塊的材質(zhì)通常與被檢試件相同，試塊的掃查表面應(yīng)代表被檢試件的掃查表面。1.2 J山東工業(yè)技術(shù) 2016年7期2016-04-08
- 壓力變送器的計(jì)算問(wèn)題
力變送器的輸出理論值的計(jì)算、已知輸出電信號(hào)反算壓力的計(jì)算、壓力變送器涉及到的二次儀表輸出理論值的計(jì)算。本文通過(guò)實(shí)例給出了壓力變送器的計(jì)算問(wèn)題的具體方法及求解過(guò)程。壓力變送器；輸出信號(hào)；輸入信號(hào)；壓力；電流1 壓力變送器壓力變送器是一種將壓力變量轉(zhuǎn)化為可傳輸?shù)臉?biāo)準(zhǔn)化輸出信號(hào)的儀表。而且其輸出信號(hào)與壓力變量之間有一定的連續(xù)函數(shù)關(guān)系（通常為線性函數(shù)。）主要用于工業(yè)過(guò)程中壓力參數(shù)的測(cè)量和控制。2 如何計(jì)算理論值壓力變送器的輸出通常為電信號(hào)，因此在檢定/校準(zhǔn)壓力變送電子測(cè)試 2015年17期2015-12-03
- ANSYS梁?jiǎn)卧c實(shí)體單元分析比較
兩種結(jié)果分別與理論值對(duì)比。最終找到實(shí)體如何劃分網(wǎng)格的方法，使其分析效果接近于梁?jiǎn)卧治鲂Ч?。分析?shí)例如圖1所示一長(zhǎng)為L(zhǎng)的矩形懸臂梁，左端固定，右端施加豎直力P。材料的物理參數(shù)幾何尺寸L、B、 H和作用荷載P的值分別為=0.33；L=1（m）；B=0.05（m）；H =0.05（m）；P=1000（N）。通過(guò)理論分析，梁?jiǎn)卧治?，?shí)體單元分析，比較梁?jiǎn)卧治龊蛯?shí)體單元分析的效果比較，并與理論值校對(duì)，最終得知：實(shí)體單元的網(wǎng)格劃分過(guò)程中，網(wǎng)格單元如何劃分，結(jié)果才中國(guó)科技信息 2015年2期2015-11-16
- 空間曲梁?jiǎn)芜厬宜鳂蜢o載試驗(yàn)分析*
各加載工況下的理論值。有限元分析采用Midas/Civil軟件，主橋鋼箱梁與副橋玻璃采用板單元建模，主纜、背索、吊索、法向索、環(huán)索采用只受拉桁架單元（索單元）建模，其余桿件采用梁?jiǎn)卧＃邢拊Ｐ腿鐖D3所示。圖3 全橋有限元模型4 實(shí)測(cè)結(jié)果與理論結(jié)果對(duì)比由于篇幅的限制，因此本文僅列出有代表性的典型部分測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論值對(duì)比結(jié)果。本工程所選擇的典型測(cè)點(diǎn)如下[3-4]：從下述典型測(cè)點(diǎn)處的對(duì)比圖可知，橋梁的索力、標(biāo)高等指標(biāo)的實(shí)測(cè)值與理論值趨勢(shì)一致，吻合度較好建筑施工 2015年12期2015-09-19
- 蠕動(dòng)泵流量的理論計(jì)算與試驗(yàn)驗(yàn)證
對(duì)蠕動(dòng)泵流量的理論值和試驗(yàn)值進(jìn)行了對(duì)比分析，并得出兩者的相差系數(shù)，為以后的設(shè)計(jì)奠定良好的基礎(chǔ)。1 蠕動(dòng)泵的工作原理①蠕動(dòng)泵主要由驅(qū)動(dòng)器、泵頭、泵管和控制器組成[2](圖1a)，泵頭主要由泵殼和轉(zhuǎn)輥?zhàn)咏M成(圖1b)。驅(qū)動(dòng)器在控制器的控制下帶動(dòng)泵頭內(nèi)的轉(zhuǎn)輥?zhàn)愚D(zhuǎn)動(dòng)反復(fù)碾壓和釋放泵管，這種碾壓作用使泵管內(nèi)產(chǎn)生真空，將被輸送的流體吸入泵管，泵管內(nèi)的流體在轉(zhuǎn)輥?zhàn)幼饔孟屡懦?，完成流體的輸送。圖1 蠕動(dòng)泵結(jié)構(gòu)示意圖2 蠕動(dòng)泵流量的理論計(jì)算在圖2中，轉(zhuǎn)輥?zhàn)訌奈恢肁滾動(dòng)到位置化工自動(dòng)化及儀表 2015年2期2015-01-13
- 基于拉普拉斯級(jí)數(shù)展開(kāi)法的固體潮波類(lèi)理論值計(jì)算*
法的固體潮波類(lèi)理論值計(jì)算*蘇 融 李勝樂(lè)(中國(guó)地震局地震研究所(地震大地測(cè)量重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室)，武漢 430071)基于拉普拉斯級(jí)數(shù)展開(kāi)法給出了傾斜固體潮、重力固體潮、應(yīng)變固體潮的長(zhǎng)周期波、日波、半日波、三分之一日波等四種類(lèi)型的潮波的適合計(jì)算機(jī)編程實(shí)現(xiàn)的理論值計(jì)算公式和步驟。用C#程序語(yǔ)言編程實(shí)現(xiàn)理論值計(jì)算，并編譯成動(dòng)態(tài)鏈接庫(kù)，可以實(shí)現(xiàn)跨平臺(tái)跨操作系統(tǒng)調(diào)用。固體潮;固體潮波類(lèi)理論值;拉普拉斯級(jí)數(shù)展開(kāi)法;起潮力位;C#1 引言地球整體在月亮和太陽(yáng)作用下的變形稱(chēng)為固大地測(cè)量與地球動(dòng)力學(xué) 2013年5期2013-09-20
- 虛擬調(diào)索法在鋼筋混凝土系桿拱橋施工中應(yīng)用
索力的實(shí)測(cè)值與理論值差距較大，第一輪吊桿張拉前后系梁變形的實(shí)測(cè)值與理論值也有較大出入，如果我們按照模型計(jì)算的結(jié)果，繼續(xù)進(jìn)行第二次張拉，誤差積累會(huì)越來(lái)越大，最終會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的質(zhì)量問(wèn)題。出現(xiàn)與模型計(jì)算不符是正?，F(xiàn)象，施工中的誤差是不可避免的，一般情況我們都會(huì)用經(jīng)驗(yàn)，將索力調(diào)整到允許范圍內(nèi)，但這種方法費(fèi)時(shí)費(fèi)力，也有可能總也滿足不了要求。表1，表2是在第一輪吊桿索力張拉后出現(xiàn)的情況，根據(jù)有關(guān)資料，實(shí)測(cè)值采用的邊界條件為兩端固結(jié)并考慮截面剛度，對(duì)比情況如表1，表2所示山西建筑 2012年34期2012-11-05
- 基于重力固體潮觀測(cè)資料的引力波分析
位置）計(jì)算出的理論值之間的相位差、月亮波中的M波觀測(cè)值與理論值的相位差進(jìn)行了分析，從而驗(yàn)證了引力波的存在，并對(duì)引力波的速度進(jìn)行了分析，以期對(duì)同行有所參考。一、理論基礎(chǔ)當(dāng)兩天體繞它們公共質(zhì)心旋轉(zhuǎn)時(shí)，引力與公轉(zhuǎn)離心力平衡。由于太陽(yáng)的質(zhì)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于地球，太陽(yáng)位于地球繞日橢圓軌道的1個(gè)焦點(diǎn)上，因此太陽(yáng)與地球的距離隨時(shí)間發(fā)生變化，引力大小也隨之變化，那么引力大小和方向的變化是否會(huì)立即到達(dá)，牛頓萬(wàn)有引力公式?jīng)]有給出結(jié)論，因?yàn)楣街袥](méi)有時(shí)間因子，因此只能理解為瞬發(fā)即至，引河南科技 2012年8期2012-10-26
- 風(fēng)電鎖緊盤(pán)軸套位移與應(yīng)力計(jì)算
、最大應(yīng)力及其理論值與模擬值相對(duì)誤差的影響。各組模型參數(shù)如表1所示。表1 各組模型參數(shù)Tab.1 The parameters of each group1.2 理論解析計(jì)算將軸套簡(jiǎn)化為平面問(wèn)題的厚壁圓筒，如圖2所示。圓筒內(nèi)半徑和外半徑分別為a、b，材料彈性模量為E，泊松比為μ，所受內(nèi)壓和外壓分別為p1、p2.圖2 厚壁圓筒模型示意圖Fig.2 The scheme model of thick-cylinder1.2.1 位移計(jì)算由變形幾何關(guān)系、靜力平衡太原科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年1期2012-08-01
- 上承式三肋混凝土拱橋的橫向分布規(guī)律試驗(yàn)分析
間分析結(jié)果( 理論值) 列表對(duì)照如圖7 ～圖14。2．6．1 1/2L 截面分析圖7、圖8 的相關(guān)數(shù)據(jù)可見(jiàn):圖7 1/2L 截面最大正彎矩正載作用下橫向分布系數(shù) 圖8 1/2L 截面最大正彎矩偏外側(cè)作用下橫向分布系數(shù)圖9 1/4L 最大負(fù)彎矩正載作用下橫向分布系數(shù) 圖10 1/4L 最大正彎矩偏外側(cè)作用下橫向分布系數(shù)圖11 拱腳截面最大正彎矩正載作用下橫向分布系數(shù)圖12 拱腳截面最大正彎矩偏外側(cè)作用下橫向分布系數(shù)圖13 拱腳截面最大負(fù)彎矩正載作用下橫向分布- 螺繞環(huán)的電感
1 000.其理論值為L(zhǎng)理=1.062 39×10-2H近似值為L(zhǎng)近≈1.062 35×10-2H由數(shù)值計(jì)算可知,理論值與近似值的誤差甚微,可以忽略.由能量法有也可求得自感L，以下計(jì)算略.2 矩形截面螺繞環(huán)的自感計(jì)算如圖2所示，設(shè)螺繞環(huán)截面為矩形,長(zhǎng)寬分別為2a,2h．圖2 矩形螺繞環(huán)截面同理得磁通量式中b-a=r1cosθ,b+a=r2cosθ,h=r3sinθ;得故螺繞環(huán)的自感為可得近似式若螺繞環(huán)截面為正方形(k=k0),可得近似式直接用近似法有若a=物理通報(bào) 2012年9期2012-01-23
- 再論“驗(yàn)證力的平行四邊形定則”中的理論值和實(shí)驗(yàn)值
形定則”實(shí)驗(yàn)中理論值與實(shí)驗(yàn)值的思考》一文(以下稱(chēng)張文),提出了與一般教師不同的觀點(diǎn),認(rèn)為在驗(yàn)證力的平行四邊形定則中用彈簧秤拉出來(lái)的那一個(gè)力F′是理論值,而由平行四邊形定則做出的力F是實(shí)驗(yàn)值.本人不同意張文的觀點(diǎn),今提出來(lái)商榷,同時(shí)也借這個(gè)機(jī)會(huì)來(lái)探討一下這個(gè)實(shí)驗(yàn)的特殊性.1 “驗(yàn)證力的平行四邊形定則”實(shí)驗(yàn)的特殊性只有在“驗(yàn)證力的平行四邊形定則”這個(gè)實(shí)驗(yàn)里,我們才強(qiáng)調(diào)理論值和實(shí)驗(yàn)值.這個(gè)實(shí)驗(yàn)比較特殊,不像其他實(shí)驗(yàn),我們可以直接從測(cè)量值去討論、驗(yàn)證規(guī)律.比如“驗(yàn)物理教師 2011年9期2011-07-25
- 基于塞罕壩采伐跡地更新的兩個(gè)樹(shù)種苗高適宜性分析