秦 龍,廖 俊,許源華
(貴州省交通規(guī)劃勘察設(shè)計研究院股份有限公司 貴陽市 550081)
隨著交通基建的快速發(fā)展和山區(qū)高速公路路網(wǎng)建設(shè)[1],以及成熟的施工技術(shù),使注漿加固技術(shù)和微型鋼管樁在高速公路路基病害治理中的應(yīng)用越來越廣泛。山區(qū)公路由于地形地質(zhì)條件復(fù)雜,常常遇到較多的陡坡填方路基工程,如果由于長期降雨、路基路面排水不暢等原因,使路基填料遇水軟化,抗剪參數(shù)降低、壓縮模量減小,導(dǎo)致路基沉降、邊坡側(cè)向滑移等病害,嚴(yán)重影響高速公路通行。在填方較矮的斜坡路段,針對邊坡側(cè)向滑移,如采用強支擋方式處置,一方面工程造價高,另一方面施工工期長,影響公路通行,此種方式不經(jīng)濟不合理;如采用注漿加固,提高路基填料的抗剪參數(shù)和壓縮模量,能有效減小路基沉降和路基邊坡滑動,具有施工周期短,工程造價低的顯著特點[2-3]。
在部分工程案例中,僅采用注漿加固不能有效解決邊坡側(cè)向滑移問題,注漿后的邊坡仍有潛在滑動可能,可采用微型鋼管樁進行抗滑支擋,滿足路基邊坡穩(wěn)定性要求。文章結(jié)合工程案例,提出注漿和微型鋼管樁聯(lián)合加固在高速公路陡坡路基病害治理中的應(yīng)用。
注漿是用氣壓、液壓或電化學(xué)原理,把某些能固化的漿液注入天然和人為裂縫或孔隙,以改善各種介質(zhì)的物理力學(xué)性質(zhì)[4],包括提高土體的抗剪強度、壓縮性質(zhì)、提高抗?jié)B性等,由于土體具有不均勻特點,在注漿加固時需先進行鉆孔,通過氣壓、液壓等方式將漿液灌入處理土層中[3-5]。
在注漿過程中,一方面漿液填充擠壓鉆孔周圍土體形成致密的圓柱土體,另一方面漿液對鉆孔周圍一定范圍內(nèi)土體進行剪切和破壞,產(chǎn)生塑性變形的區(qū),形成劈裂縫,漿液沿著裂縫擴散固結(jié)形成漿脈,從而在加固土體中形成有一定強度的網(wǎng)狀骨架結(jié)構(gòu)。這些圓柱土體與周圍土體相互作用形成復(fù)合式地基,從而提高土體的抗剪參數(shù)、壓縮模量、抗?jié)B性等物理力學(xué)性質(zhì)。
微型鋼管樁一般是指樁徑小于400mm,長細(xì)比大于30,采用鉆孔、強配筋和壓力注漿施工工藝的灌注樁[6-7]。
1.2.1抗剪作用
微型鋼管樁穿過軟弱滑裂面以下一定深度進入穩(wěn)定地層,利用鋼管和鋼筋的抗剪能力抵擋滑體的下滑力或邊坡土壓力,可提高邊坡整體穩(wěn)定性,其作用原理相當(dāng)于懸臂式抗滑樁。
微型鋼管樁所能承受的剪力R(kN)為:
(1)
式中:τ1為漿體抗剪強度設(shè)計值,單位kPa;τ2為鋼管抗剪強度設(shè)計值,單位kPa;d為微型鋼管樁直徑,單位m;d1為鋼管外徑,單位m;d2為鋼管內(nèi)徑,單位m。
1.2.2抗彎作用
微型鋼管樁中植入一定量的鋼筋,其具有一定的抗彎性能。由于鋼管對管內(nèi)水泥砂漿和鋼筋的變形起約束作用,使得鋼管樁在受力時的抗彎強度較一般鋼管混凝土結(jié)構(gòu)要高,從而可提高鋼管樁的抗彎能力,可用于抵擋滑坡的下滑力或土壓力。
微型鋼管樁的抗彎能力M(kN·m)為:
(2)
式中:E1為漿體彈性模量,單位kPa;E2為鋼管彈性模量,單位kPa;d為微型鋼管樁直徑,單位m;d1為鋼管外徑,單位m;d2為鋼管內(nèi)徑,單位m;[δ]為允許最大變形,單位m。
通過實例數(shù)據(jù)計算分析,微型鋼管樁的抗彎能力遠(yuǎn)大于其抗剪能力,因此在分析微型鋼管樁加固機理時,可用微型鋼管樁的抗剪強度作為控制條件。
由于連日來暴雨集中,貴新公路都勻至新寨段YK220+980~YK221+080段中央分隔帶排水溝水排水不暢,地表水下滲,涵洞開裂,涵洞水下滲至路基,路基基底和坡腳為棄渣,如圖1、圖2所示,眾多不利的因素組合造成路基下沉開裂,發(fā)生失穩(wěn)破壞,嚴(yán)重影響高速公路通行,對社會經(jīng)濟發(fā)展影響較大。路基坡腳7~40m處有一成品油輸油管道,為了防止路基失穩(wěn)對輸油管道造成影響,需要立即開展應(yīng)急搶險和永久措施加固處理。
圖1 路基邊坡全貌圖
圖2 路基邊坡開裂圖
設(shè)計思路:
(1)阻止地表水流入路基,需加寬加長道路左側(cè)排水溝,排水溝砂漿抹面。
(2)對變形開裂的路基進行注漿處理。
(3)距坡腳7~40m外分布有西南成品油管道,為防止路基整體失穩(wěn)影響管道安全,坡腳采用微型鋼管樁進行支擋。
場區(qū)地處貴州高原南部山區(qū)向廣西丘陵過渡的斜坡地帶,地面坡度13°~26°,屬構(gòu)造侵蝕-剝蝕中低山地貌。
場區(qū)位于揚子準(zhǔn)地臺黔南臺陷貴定南北向構(gòu)造變形區(qū),以擠壓型的南北向構(gòu)造為主,發(fā)育少量北東向構(gòu)造和近東西向的弧型構(gòu)造。路基段處于獨山斷層之東盤。如圖3所示,受斷層影響,巖層產(chǎn)狀發(fā)生變化,總體傾向南東,巖層產(chǎn)狀綜合產(chǎn)狀125°∠20°;弱風(fēng)化巖石節(jié)理裂隙少量發(fā)育,其節(jié)理裂隙產(chǎn)狀:240°∠80°、140°∠82°。本段路基出露巖性主要為石炭系下統(tǒng)巖關(guān)組二段(C1y2)灰?guī)r局部夾薄層炭質(zhì)頁巖。路基填料主要為灰?guī)r碎石夾粉質(zhì)黏土,碎石粒徑2~10cm,碎石含量約60%~70%。
圖3 YK221+000工程地質(zhì)橫斷面圖
2.3.1邊坡穩(wěn)定性分析
根據(jù)《公路路基設(shè)計規(guī)范》路堤邊坡地基穩(wěn)定性分析包括路堤自身穩(wěn)定性分析、路堤與地基整體穩(wěn)定分析和路堤沿軟弱層滑動穩(wěn)定性分析,其具體計算原理如下[8]。
路堤自身穩(wěn)定性、路堤和地基的整體穩(wěn)定性計算分析采用簡化Bishop法,滑面均為圓弧型,相應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)(Fs)計算公式為:
(3)
(4)
式中:bi為第i個土條寬度,單位m;αi為第i個土條底滑面的傾角,單位(°);ci和φi為第i個土條滑弧所在土層的粘聚力和內(nèi)摩擦角,單位kPa和(°);mαi為系數(shù);Wi為第i個土條重力,單位kN;Qi為第i個土條垂直方向外力,單位kN。巖土體參數(shù)見表1。
表1 巖土體參數(shù)表
2.3.2剩余下滑力計算
根據(jù)《公路路基設(shè)計規(guī)范》(JTG D30—2015),路堤沿斜坡地基滑動的穩(wěn)定性安全系數(shù)K=1.3,根據(jù)典型斷面YK221+000,計算得剩余下滑力N=185kN/m。
(1)啟動施工安全方案,對行車道實行交通管制,暫時封閉外側(cè)行車道。
(2)對行車道裂縫及中央分隔帶裂縫立即采用砂漿封面,以防止雨水滲入裂縫而引起路基失穩(wěn)。
(3)綜合各防護方案并從優(yōu)選取,采用鋼花管注漿和鋼管樁聯(lián)合加固,增加路基整體強度和邊坡穩(wěn)定性。
鋼花管采用外徑Φ76mm,壁厚5mm的普通鋼管。鋼管前端加工成錐形,尾部焊接Φ8鋼筋加勁箍,管壁四周鉆眼直徑為8mm漏漿孔?;ü艹拭坊ㄐ筒贾?間距為2.0m?;ü荛L度為路面至原地面以下150cm,注漿縱向長度為100m,橫向?qū)挾葹槁坊行闹劣覀?cè)18m。采用M20純水泥漿灌注,42.5普通硅酸鹽水泥,水灰比1:1,注漿壓力控制在0.5~2MPa。
鋼管樁長H=9m,直徑d=130mm,鋼管外徑=108mm,鋼管內(nèi)徑=103mm,漿體抗剪強度設(shè)計值為1.7MPa,鋼管的抗剪強度設(shè)計值為130MPa,漿體彈性模量E1為2.5×104MPa,鋼管彈性模量E2為2.06×105MPa。取樁頂最大位移量δ為10mm。計算得到鋼管樁抗剪承受能力為130.22kN。
根據(jù)計算結(jié)果,需在第一級平臺位置設(shè)置三排鋼管樁,樁徑130mm,樁長9m,樁間距為2m,呈梅花形布置,如圖4所示。
圖4 注漿與鋼管樁聯(lián)合加固橫斷面設(shè)計圖
(1)根據(jù)設(shè)計計算及工程類比分析,注漿加固后路基填土的抗剪強度得到一定提高,可以增加填土路基的穩(wěn)定性,但仍不能滿足路基穩(wěn)定性安全系數(shù)要求。
(2)經(jīng)過注漿加固后的路基填土和滑動面的抗剪強度得到提高,根據(jù)工程類比得到提高后的抗剪參數(shù),計算得出的剩余下滑力為322kN/m,可采用微型鋼管樁進行支擋。
(3)經(jīng)過注漿與鋼管樁聯(lián)合加固的斜坡填土路基穩(wěn)定性安全系數(shù)為1.40,滿足規(guī)范要求的安全系數(shù),在保證安全的條件下,設(shè)計方案更合理、更經(jīng)濟。
(4)采用注漿與鋼管樁聯(lián)合加固治理方案,可以有效縮短施工周期,減少施工對高速公路通行的影響,促進社會經(jīng)濟的發(fā)展。