溫降
- 泄洪洞岸塔式進(jìn)口結(jié)構(gòu)有限元分析及配筋探討
的趨勢。在完建+溫降工況下，塔體的豎直方向位移最大，達(dá)到-13.371 mm。這主要是由于結(jié)構(gòu)自重和混凝土溫降收縮造成的。各工況下，塔體結(jié)構(gòu)順?biāo)骱痛怪彼飨虻奈灰凭淮?，綜合位移表現(xiàn)為以豎直方向的位移為主，結(jié)構(gòu)的各向變形均不大，說明結(jié)構(gòu)具有足夠的剛度。各工況下塔體結(jié)構(gòu)各向位移的最大值見表6。表6 各工況位移極值匯總 單位：mm2.3.2 應(yīng) 力混凝土應(yīng)力計算成果大部分整理為整體直角坐標(biāo)系下的應(yīng)力分量，且約定拉應(yīng)力為正值，壓應(yīng)力為負(fù)值，應(yīng)力單位為MPa。σ
水電站設(shè)計 2023年4期2024-01-02
- 大型豎井貫流式泵站混凝土施工期溫降速率與拉應(yīng)力增速的關(guān)系
凝土的最高溫度和溫降速率，大壩混凝土澆筑塊的形狀和尺寸相對比較接近，且澆筑溫度能夠得到較好的控制，故在同一期冷卻過程中的各澆筑塊溫降速率指標(biāo)差異不大。但文中研究的大型豎井貫流式泵站結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，各澆筑塊的結(jié)構(gòu)形狀和尺寸差異很大，如果參考大壩的有關(guān)溫控指標(biāo)，采用相同的溫降速率進(jìn)行控制，容易導(dǎo)致部分區(qū)域拉應(yīng)力增速太快，可能超過抗拉強(qiáng)度而致裂。因此，有必要研究確定不同結(jié)構(gòu)部位溫降速率的合理指標(biāo)，采用不同的溫降速率指標(biāo)來控制不同部位的拉應(yīng)力增速。為了達(dá)到這個控制目
浙江水利科技 2022年6期2022-12-17
- 真實地形下天然氣管道傾斜角度對氣體流動特性的影響
流工藝中的壓降、溫降、持液率計算進(jìn)行了研究和對比。對于處于山地、丘陵地形的天然氣田，集輸管道沿地表敷設(shè)因而往往具有一定傾斜角度，使得其管道內(nèi)部的天然氣流動狀態(tài)與水平管流相差較大[8]，同時管流狀態(tài)還受到不同起伏地形下重力的影響，故其流動特性變化情況相較于氣體或者液體的單相管流更加復(fù)雜。鄧道明等[9]對長距離、高壓、大直徑、地形起伏條件下天然氣兩相管流計算中的氣液界面模型選取進(jìn)行了研究，認(rèn)為平界面模型能夠更準(zhǔn)確預(yù)測高壓、大直徑兩相流管線的壓降和積液量；李凱[
當(dāng)代化工研究 2022年13期2022-07-25
- 氣體靜壓小孔節(jié)流焦耳-湯姆遜效應(yīng)的測試研究
節(jié)流器的小孔節(jié)流溫降與壓降理論模型，通過實驗驗證理論模型的準(zhǔn)確性。1 氣體靜壓節(jié)流焦耳-湯姆遜效應(yīng)氣體靜壓節(jié)流基本原理：高壓氣體在流入節(jié)流器后會先經(jīng)過節(jié)流過程，然后在潤滑過程中形成潤滑氣膜，最后進(jìn)入大氣。節(jié)流過程中氣體在經(jīng)過一個狹窄通道后，由于焦耳-湯姆遜效應(yīng)的作用氣體壓強(qiáng)會從供氣壓強(qiáng)ps降至節(jié)流孔出口壓強(qiáng)pd，與此同時氣體溫度也會隨之變化。并且溫降與壓降分別滿足以下公式：式中： ΔT——進(jìn)出口溫降；Δp——進(jìn)出口壓降；ps——供氣壓強(qiáng)；Ts——供氣溫度；
中國測試 2022年5期2022-06-10
- 寒區(qū)春季澆筑導(dǎo)流墻施工期表面保溫材料厚度確定方法
土內(nèi)部引起較大的溫降速率,產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力。如果不重視,甚至?xí)霈F(xiàn)貫穿性的裂縫。通過加強(qiáng)表面保溫減少熱量損失是一種常見的溫控防裂方法。大量學(xué)者針對混凝土的表面保溫工作開展了研究。在保溫方法與材料方面,雙層表面防護(hù)保溫涂層材料系統(tǒng)[1]、電阻絲加熱[2],加氣混凝土自保溫體系[3]和高強(qiáng)防寒保溫泡沫混凝土[4]等都在工程建設(shè)中取得了良好的效果。在仿真計算方面,朱伯芳提出了一套壩塊停工越冬期間溫度應(yīng)力及表面保溫計算方法[5]；劉武軍采用ANSYS計算并分析了
陜西水利 2022年1期2022-04-16
- 家用變頻多聯(lián)機(jī)房間溫降實驗研究
明頻率過低會影響溫降速度。綜上所述，室內(nèi)環(huán)境實際溫降的效果直接與空調(diào)用戶的熱舒適體感有關(guān)。從空調(diào)產(chǎn)品本身角度，室內(nèi)環(huán)境降溫速率、降溫程度、降溫穩(wěn)定性與空調(diào)的控制邏輯密切相關(guān)[7]。對于變頻空調(diào)來說，控制邏輯的核心是變頻壓縮機(jī)的頻率控制，主要與室內(nèi)機(jī)的能力需求、蒸發(fā)溫度、冷凝溫度、壓縮機(jī)排氣溫度、回氣溫度、排氣壓力、吸氣壓力、空調(diào)供給電壓波動、可承受最大電流等有關(guān)。當(dāng)空調(diào)安裝后，用戶可設(shè)置預(yù)期溫度、室內(nèi)風(fēng)機(jī)的風(fēng)速及風(fēng)向。本文主要從用戶設(shè)置預(yù)期溫度的角度，通過
邵陽學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2021年6期2022-01-04
- 降低轉(zhuǎn)爐出鋼溫度工藝實踐
過熱度ΔT、過程溫降ΔT有關(guān)。對于三分廠工藝流程而言，過程溫降主要包括轉(zhuǎn)爐出鋼溫降ΔT、氬站處理溫降ΔT、鋼包從氬站運輸至二次精煉位的過程溫降ΔT、鋼包在精煉處理過程溫降ΔT、鋼包運輸至中間包處的過程溫降ΔT和鋼水在中間包內(nèi)的溫降ΔT。液相線溫度T取決于合金和伴生元素的含量，與鋼種成分和連鑄機(jī)類型有關(guān)，無法通過技術(shù)攻關(guān)進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)。因此降低出鋼溫度主要是降低過程溫降ΔT和降低中間包過熱度ΔT。而降低過程溫降的關(guān)鍵是減少鋼包和中間包的熱損失，從而降低鋼水在運
鞍鋼技術(shù) 2021年6期2021-12-10
- LNG接收站冷排水的溫降及余氯對水環(huán)境影響的數(shù)值模擬
——以湄洲灣東吳港區(qū)為例
布情況，得出底層溫降區(qū)域面積大于表層的結(jié)論，且溫降區(qū)域面積在-5～0 ℃范圍內(nèi)逐漸增大；唐俊逸等[8]利用主成分分析法對大鵬灣LNG接收站附近海域的水質(zhì)狀況進(jìn)行了分析，表明水體環(huán)境質(zhì)量幾乎不受影響；畢亞梅等[9-10]研究了余氯造成的漁業(yè)資源損失量，計算得出余氯排放對工程附近海域浮游植物損失量理論最大值為17.71×1010個、浮游動物損失量理論最大值為8.06×106個。綜上，已有的對LNG接收站冷排水的溫降和余氯對附近海域水環(huán)境影響范圍及排水口位置選擇
環(huán)境工程技術(shù)學(xué)報 2021年5期2021-09-19
- 1000MW直流鍋爐停運后冷卻的探究
熱面較快降溫，且溫降均勻，減少各受熱面管屏之間及管座銜接部分產(chǎn)生過大熱應(yīng)力。實際操作過程如下：（1）此廠在某次停機(jī)，需進(jìn)入鍋爐后煙井部位工作，進(jìn)行了如下的冷爐操作：本次停機(jī)采用滑參數(shù)停機(jī)方式，鍋爐轉(zhuǎn)入濕態(tài)運行，啟動BCP泵，根據(jù)溫降速率（≯0.5℃/min）逐漸調(diào)整燃料量。（2）鍋爐側(cè)主、再熱汽溫降至480℃，汽機(jī)打閘，發(fā)電機(jī)解列，并入電動給水泵運行，退出汽泵，鍋爐繼續(xù)維持A磨燃燒運行，粉塵超標(biāo)后控制無效，鍋爐手動MFT，吹掃完成后悶爐，通過BCP泵維持鍋
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年22期2021-08-23
- 連續(xù)重整裝置反應(yīng)溫降減少的原因和辦法
連續(xù)重整裝置反應(yīng)溫降減少的原因研究以及辦法總結(jié)，是化工行業(yè)發(fā)展的重要內(nèi)容。作為化工企業(yè)的關(guān)鍵工藝操作流程，催化重整需要有充足的條件，轉(zhuǎn)化分烷烴為芳烴，從而得到重整生成油，當(dāng)然也會產(chǎn)生大量氫氣。根據(jù)不同的催化劑再生處理的差別，將處理工藝劃分為三種，其一為半再生重整；其二為循環(huán)再生重整；其三為連續(xù)重整。從液體收率方面來講，連續(xù)重整更具優(yōu)勢，尤其是連續(xù)重整裝置的創(chuàng)新升級，為連續(xù)重整提供了有利條件在，因此是當(dāng)前應(yīng)用最普遍的工藝類型。我國在連續(xù)重整工藝上的研究，近些
化工管理 2021年21期2021-08-16
- 葉型接受孔對高位預(yù)旋供氣系統(tǒng)流動溫降影響的實驗研究
預(yù)旋供氣系統(tǒng)流動溫降的影響[8-9]。Lee等通過采用多目標(biāo)遺傳算法對接受孔進(jìn)行了優(yōu)化,以提高預(yù)旋供氣系統(tǒng)的性能[10]。國內(nèi)的學(xué)者對接受孔也做了大量的研究工作。在實驗研究方面,劉育心等研究了轉(zhuǎn)速、壓比、雷諾數(shù)對采用直孔型接受孔的預(yù)旋供氣系統(tǒng)流動溫降的影響[11]。在數(shù)值研究方面,朱曉華等發(fā)現(xiàn)接受孔入口的旋轉(zhuǎn)比是影響溫降效率和壓力損失系數(shù)的關(guān)鍵因素[12]。陳帆等研究了接受孔的周向傾角及接受孔的形狀對預(yù)旋供氣系統(tǒng)流動溫降的影響[13-16]。張建超等建立了
西安交通大學(xué)學(xué)報 2021年7期2021-07-14
- 集中供熱長距離蒸汽管道壓降和溫降計算分析
MPa/km，溫降由15 ℃/k ～20 ℃/km降低至5 ℃/km ～7 ℃/km[11]。就長距離蒸汽供熱管道設(shè)計而言，壓降和溫降如果完全套用圖集或計算表，不僅精確度較低，而且可能導(dǎo)致輸送末端蒸汽參數(shù)難以滿足用戶需求[9]。一方面，溫降和壓降是蒸汽供熱管道設(shè)計中的重要內(nèi)容，其計算結(jié)果直接影響到保溫材料、保溫結(jié)構(gòu)、管徑規(guī)格的選取，相對精確且滿足工程設(shè)計需求的計算是長距離蒸汽供熱管道設(shè)計的基本需求和后期安全生產(chǎn)的有力保障。另一方面，已有研究結(jié)果表明，管徑
煤質(zhì)技術(shù) 2021年3期2021-07-07
- 某地鐵運行庫上蓋超長混凝土結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)探析
17.4℃。3 溫降作用下板的變形和應(yīng)力分析3.1 厚板轉(zhuǎn)換層樓板的變形及應(yīng)力溫降工況下，厚板轉(zhuǎn)換層變形和應(yīng)力計算結(jié)果如圖6～圖9所示。從圖6和圖7可看出結(jié)構(gòu)發(fā)生了明顯收縮變形。X向最大變形值為8.24 mm，Y向最大變形值為2.38 mm；且變形較大處均位于結(jié)構(gòu)兩端位置，靠近結(jié)構(gòu)對稱位置變形則逐漸減小。由圖8～圖9可知，應(yīng)力主要集中在洞口、剪力墻集中部位或柱距較小處及厚板與普通樓板交界的角部處，X向最大受拉正應(yīng)力7.87 MPa，Y向最大受拉正應(yīng)力6.5
福建建筑 2021年6期2021-07-05
- 油田站間輸油管道熱力優(yōu)化計算
優(yōu)化過程中，管道溫降計算的精度對于方案的合理性影響巨大。1 現(xiàn)狀為提高輸油管道溫降計算的精度，許多學(xué)者進(jìn)行了大量研究，徐睿妤為解決現(xiàn)有熱力模型上存在的不足，根據(jù)熱阻原理編制了具備常見模型模塊和自定義模塊的OHTC計算軟件，提高了管道運輸上熱力計算的精準(zhǔn)度[1]；龐海濤采用PIPESIM流體計算軟件進(jìn)行對K值影響因素的模擬，分析得出了各因素對其影響程度[2]；魏立新，周剛等提出一種更適用于現(xiàn)場實際工況的基于相關(guān)向量機(jī)算法（RVM）的埋地?zé)嵊凸艿?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降預(yù)測的新方
石油石化節(jié)能 2021年6期2021-06-24
- 清遠(yuǎn)樞紐二線船閘混凝土通水冷卻智能控制
時間、冷卻水溫、溫降速率，以及流量。船閘混凝土，厚度相對大壩而言較小，分層澆筑，混凝土溫升溫降快，因此只需要一期通水冷卻，但其控制目標(biāo)包括降低內(nèi)部最高溫度和控制內(nèi)表溫差。為有效降低內(nèi)部最高溫度，混凝土覆蓋冷卻水管即開始通水冷卻，所以通水冷卻時間即為通水冷卻的總時長。通水冷卻流量（亦即流速），是多年工程經(jīng)驗參數(shù)，宜為0.6～0.7 m/s；水流方向，應(yīng)每24 h 調(diào)換1 次［1-3］。因此，根據(jù)與船閘工程有關(guān)規(guī)范技術(shù)要求和工程經(jīng)驗，確定混凝土通水冷卻通水時間
中國農(nóng)村水利水電 2021年4期2021-04-29
- 低流量及低熱容氣體高溫管道的散熱分析
越小或熱容越低，溫降越明顯。高溫介質(zhì)輸送過程中的熱量散失，會給工藝生產(chǎn)帶來以下幾個問題：①管道及其組成件在生產(chǎn)過程中的熱量損失，使生產(chǎn)工藝操作溫度條件發(fā)生偏離，影響正常生產(chǎn)工藝，不利于工藝系統(tǒng)的穩(wěn)定運行；②輸送過程中介質(zhì)的溫度降低，造成能耗增加等。因此化工裝置中設(shè)備和管道的保溫設(shè)計是關(guān)系化工企業(yè)優(yōu)化工藝、穩(wěn)定操作、安全生產(chǎn)、提高生產(chǎn)能力和節(jié)能增效的重要環(huán)節(jié)。為了工藝生產(chǎn)的正常運行，需要對高溫管道的熱傳遞進(jìn)行分析計算，分析管道熱損失的關(guān)鍵影響因素，針對影響因
化工設(shè)計 2021年2期2021-04-27
- 考慮海管各覆蓋層蓄熱的停輸溫降與輸送方案
以，油氣管線停輸溫降的計算至關(guān)重要，直接決定著海底管道置換與摻水輸送的時機(jī)[4]，以及停輸后能否順利再啟動等[5?6]。目前不管是陸上管道還是海底管道在設(shè)計階段均采用總傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值用于熱力計算[7]，但這種做法在一定程度上過于保守，特別是停輸后的熱力計算，主要表現(xiàn)在兩個方面：一方面，總傳熱系數(shù)的經(jīng)驗值往往來源于實際管道生產(chǎn)數(shù)據(jù)反推并考慮一定余量得到，而停輸后管內(nèi)流體與管壁間的對流傳熱變?yōu)闊醾鲗?dǎo)[8]，也就是說停輸后的傳熱系數(shù)將小于運行工況下的傳熱系數(shù)[
石油化工高等學(xué)校學(xué)報 2021年1期2021-04-05
- 氣田小壓差節(jié)流脫水工藝評價計算方法*
藝系統(tǒng)的節(jié)流制冷溫降系數(shù)進(jìn)行定量計算，對該工藝的后續(xù)應(yīng)用及調(diào)整具有一定指導(dǎo)意義。1 工藝原理根據(jù)焦耳-湯姆遜節(jié)流膨脹原理，當(dāng)天然氣壓力為5 MPa 左右時，節(jié)流1 MPa，天然氣溫度降低約5 ℃[2]。大牛地氣田集氣站脫水流程如圖1 所示。將圖中由板翅式換熱器、二級節(jié)流、二級分離器組成的系統(tǒng)稱為小壓差節(jié)流脫水工藝系統(tǒng)。利用換熱器對冷量進(jìn)行回收，循環(huán)平衡之后，達(dá)到更低二級分離溫度，獲得小壓差大溫降的效果，節(jié)流溫降系數(shù)遠(yuǎn)高于5 ℃/MPa（溫降系數(shù)：每節(jié)流1
油氣田地面工程 2021年2期2021-02-26
- 浮頂式原油儲罐罐頂涂料保溫效果分析*
，罐頂散熱是引起溫降的重要因素。如果罐頂保溫采用常見的保溫材料（如巖棉），由于浮盤水平放置，雨水容易進(jìn)入保溫材料內(nèi)部，導(dǎo)致保溫層失效[1]。保溫涂料作為一種防水性、抗氧化性能良好的保溫材料，在我國大型含蠟原油單盤式浮頂儲罐保溫中有著非常廣闊的應(yīng)用前景。在罐頂使用保溫涂料對含蠟原油儲罐溫降規(guī)律影響的研究方面，祝玉松等[2]提出運用納米隔熱保溫涂料節(jié)能技術(shù)，并通過5 000 m3儲罐測試對比發(fā)現(xiàn)：當(dāng)罐頂有保溫涂料時，散熱損失從120 kW下降到63 kW，減少
油氣田地面工程 2021年2期2021-02-26
- 連續(xù)重整裝置反應(yīng)溫降下降的原因
如果重整裝置反應(yīng)溫降下降，生產(chǎn)效率和質(zhì)量必然會受到影響。因此對此項課題進(jìn)行研究，具有十分重要的意義。1 導(dǎo)致反應(yīng)溫降下降的因素1.1 金屬毒物中毒在重整催化劑中砷、鐵、鋅屬于常見的金屬毒物，這些金屬毒物可以與活性金屬Pt 相結(jié)合，并生成化合物，這種化合物的性質(zhì)非常穩(wěn)定，催化劑也會在這些毒物的影響下而中毒。這種情況的出現(xiàn)，會導(dǎo)致催化劑的脫氫和脫氧環(huán)化的活性下降，反應(yīng)溫降也會隨之下降，最終使生成油的品質(zhì)受到影響。1.2 硫中毒硫?qū)τ谥卣呋瘎┒?，同樣屬于毒?/div>
化工管理 2021年13期2021-01-08
- 降低煉鋼系統(tǒng)溫降的工業(yè)實踐及其舉措淺談
000）煉鋼系統(tǒng)溫降是煉鋼經(jīng)濟(jì)技術(shù)的重要技術(shù)指標(biāo)，高熱系統(tǒng)不僅對爐襯的侵蝕度和后道工序澆鑄產(chǎn)生較大的影響，而過度低熱系統(tǒng)不僅對生產(chǎn)組織產(chǎn)生不利影響，而且對氬站吹氣均勻成分和溫度產(chǎn)生不利影響，而導(dǎo)致對產(chǎn)品質(zhì)量產(chǎn)生不利因素。因此，煉鋼系統(tǒng)溫降的控制其實質(zhì)是降低出鋼溫度且滿足后道工序溫度控制要求，有必要對煉鋼系統(tǒng)溫降進(jìn)行必要的分析和研究，以此降低鐵耗控制。由以上工藝流程可以得出，煉鋼系統(tǒng)溫降的控制既涉及到煉鋼物質(zhì)流的控制，同時與能量流相關(guān)聯(lián)，即系統(tǒng)溫降的控制存在中國金屬通報 2020年17期2021-01-05
- 汽輪機(jī)快冷新方式在實踐中的成功應(yīng)用
計算并控制各設(shè)備溫降速率，達(dá)到了優(yōu)于快冷裝置的效果。關(guān)鍵詞：快冷;溫降;冷卻速率;缸溫;壁溫1安全性分析利用鍋爐余熱冷卻汽輪機(jī)缸體的方法在實施中主要以控制汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率為基準(zhǔn)，在保證轉(zhuǎn)子絕對安全的前提下實施。經(jīng)國內(nèi)電科院等科研單位對600MW級超臨界汽輪機(jī)、1000MW級超超臨界汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子冷卻速率研究，基于ANSYS有限元方法計算高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子溫度場及熱應(yīng)力場研究結(jié)果表明，在7℃/h的冷卻速率下，高壓內(nèi)缸及高壓轉(zhuǎn)子的熱應(yīng)力峰值遠(yuǎn)小于材料的屈服極限，裝備維修技術(shù) 2020年16期2020-12-24
- LNG儲罐預(yù)冷后期溫降困難的分析及建議
出現(xiàn)了不同程度的溫降困難,而這種現(xiàn)象卻鮮有報道。本文基于大型LNG儲罐預(yù)冷實際經(jīng)驗,對上述現(xiàn)象進(jìn)行深入的理論分析和模擬計算,找出問題根源,并從設(shè)計優(yōu)化和調(diào)試兩個角度提出解決上述問題的措施,以期為未來同類LNG儲罐設(shè)計和預(yù)冷操作提供借鑒。1 LNG儲罐預(yù)冷操作介紹1.1 典型LNG儲罐預(yù)冷工藝流程圖1 典型新建LNG接收站投產(chǎn)時儲罐預(yù)冷工藝流程圖Fig.1 Typical pre-cooling process flow diagram of storage天然氣與石油 2020年5期2020-11-11
- 全玻璃真空管型太陽熱水器夜間熱損試驗分析
連續(xù)10個夜間的溫降如圖4所示。平均環(huán)境溫度、平均環(huán)境風(fēng)速為夜間(20:00—07:00)環(huán)境溫度、環(huán)境風(fēng)速的算術(shù)平均值,初始水溫為20:00時蓄熱水箱和真空管內(nèi)水的溫度,溫降為初始溫度和最終溫度的差值。圖3 夜間熱水器內(nèi)的溫度變化Fig.3 Temperature changes in water heaters at night圖4 夜間熱水器的溫降Fig.4 Temperature cooling in water heaters at night從甘肅科學(xué)學(xué)報 2020年5期2020-10-27
- LNG碼頭冷排水對取水口溫降影響研究
取水口水溫，產(chǎn)生溫降，使LNG的汽化效率大大降低。十年來，亞洲對于LNG的需求居高不下，LNG碼頭的建設(shè)也是如火如荼[2]，更準(zhǔn)確地評估接收站冷排水對其取水口的溫降影響，成為接收站規(guī)劃及建設(shè)的重要課題之一。目前關(guān)于LNG冷排水對海洋環(huán)境的影響已經(jīng)展開了大量的研究工作[3-4]，本文以廣東珠海LNG碼頭為工程實例，采用水動力三角形網(wǎng)格[5]及溫度對流擴(kuò)散模擬方法對此接收站的冷排水進(jìn)行數(shù)值模擬，得出排水口水溫的影響范圍，提出取水口溫降影響的減輕措施。1 溫度場中國水能及電氣化 2020年6期2020-07-31
- LNG儲罐與管道的冷卻方法研究
研究其冷卻過程和溫降規(guī)律,提出可行、可靠、節(jié)能的冷卻方法。1 LNG儲罐冷卻方法研究1.1 LNG儲罐冷卻過程分析儲罐預(yù)冷主要是通過低溫介質(zhì)(液氮或LNG,本文以LNG為例)氣化后對儲罐氣體介質(zhì)進(jìn)行冷卻,再通過被冷卻的氣體介質(zhì)按3～5℃/h的溫降速率對儲罐內(nèi)壁及罐底進(jìn)行冷卻,直至罐底溫度檢測器檢測溫度冷卻至-145℃以下且能檢測到一定液位后,儲罐開始緩慢進(jìn)液到初始冷卻要求高度[11-12]。1.2 LNG儲罐冷卻控制模型的設(shè)計邏輯LNG儲罐冷卻控制模型是根天然氣與石油 2020年1期2020-03-11
- 核電站1 000 MW汽輪機(jī)快速冷卻方案探究
電平臺運行，缸體溫降效果也不相同[1]。核電機(jī)組在完成了滑參數(shù)冷卻過程，執(zhí)行汽輪機(jī)解列及打閘操作后的自然冷卻階段時間過長，參考國內(nèi)600 MW汽輪機(jī)自然降溫到423 K以下大約需要7天，對核電站而言，這樣的耗時限制了汽輪機(jī)的檢修效率，給核電生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)性帶來巨大影響。本文結(jié)合火電機(jī)組快速冷卻經(jīng)驗，通過創(chuàng)建缸體溫降的模型，分析影響溫降的因素，提出一套適用于核電站汽輪機(jī)機(jī)組快速降溫的控制方案。本方案以保障機(jī)組設(shè)備為前提，縮減核電站缸體溫降耗時，保證機(jī)組檢修計劃如期熱力透平 2019年4期2019-12-18
- 探析熱軋帶鋼翹皮缺陷的成因
詞：翹皮;減寬;溫降一、 缺陷的影響因素及預(yù)防措施產(chǎn)生翹皮缺陷的原因有很多，有可能是上游煉鋼和連珠工序造成的夾渣、皮下氣泡、坯子角裂等，也有可能是軋制過程中由于立輥表面粘鋼、側(cè)導(dǎo)板磨損出深溝或者卷箱穩(wěn)定器和層冷輥道粘鋼等因素對帶鋼造成了剮蹭而導(dǎo)致的。但不同原因造成的翹皮缺陷可以通過位置、形貌進(jìn)行大致的判斷。（一）連鑄工序的影響1. 通過圖1（b）可以看出，缺陷處的能譜成分主要是 Ca、Mg、Na、Fe 的氧化物，這種缺陷主要產(chǎn)生于連鑄生產(chǎn)工序的夾渣，無法通市場周刊·市場版 2019年53期2019-11-30
- 再生式蒸發(fā)冷卻降溫系統(tǒng)的實驗研究
和間接蒸發(fā)冷卻的溫降極限，將干通道濕度降至T1,wet以下[3-5]，且不增加干通道空氣濕度。典型露點蒸發(fā)冷卻方案有再生式蒸發(fā)冷卻循環(huán)和M循環(huán)兩種，其結(jié)構(gòu)原理及熱力過程如圖3所示。再生式蒸發(fā)冷卻循環(huán)結(jié)構(gòu)較為簡單，空氣在干通道出口處分流，一部分作為新風(fēng)排出，另一部分作為再生風(fēng)進(jìn)入濕通道蒸發(fā)冷卻[5]。圖3 露點蒸發(fā)冷卻原理及熱力過程Fig.3 Principle and thermodynamic process of dew point evaporati制冷學(xué)報 2019年4期2019-08-28
- PR方程模擬節(jié)流效應(yīng)的數(shù)值研究
擬計算節(jié)流前后的溫降ΔT。3 計算實例設(shè)置進(jìn)口壓強(qiáng)p1=2MPa、進(jìn)口溫度分別為T1=300K、290K、280K、270K、260K，出口的壓強(qiáng)分別為p2=1.5MPa、1MPa、0.5MPa和0.1MPa，計算二氧化碳節(jié)流后的溫降ΔT。表1 PR方程模擬計算CO2節(jié)流溫降數(shù)據(jù)表 Table 1 Data sheet for simulating CO2 throttling temperature drop by PR equation從表1可看出，保山東化工 2019年12期2019-07-05
- 高速鐵路預(yù)制軌道板合理水養(yǎng)方法研究
養(yǎng)過程軌道板整體溫降規(guī)律軌道板混凝土在澆筑完約15 h后脫模，進(jìn)行水養(yǎng)。試驗記錄軌道板混凝土從2017年7月29日下午2：30開始水養(yǎng)，到8月2日上午10：30結(jié)束水養(yǎng)，共經(jīng)歷了約4 d的水養(yǎng)。圖3 水養(yǎng)期間軌道板溫度變化規(guī)律從圖3可以看出，在水養(yǎng)進(jìn)行約5 h后，軌道板的整體溫度幾乎與外界水溫達(dá)到一致，并在此后4 d的水養(yǎng)過程中一直與外界水溫保持著動態(tài)平衡狀態(tài)。由于下降到同外界水溫相同溫度所用的時間相對于軌道板整個養(yǎng)護(hù)時長來說很短，可以看作軌道板在水養(yǎng)過程高速鐵路技術(shù) 2019年2期2019-05-07
- 連續(xù)重整裝置反應(yīng)溫降減少的原因與對策
階段時，出現(xiàn)反應(yīng)溫降減少的情況，對該異常情況進(jìn)行了分析，找出了反應(yīng)溫降減少的原因，并提出了解決措施。1 反應(yīng)溫降情況某公司芳烴項目的連續(xù)重整裝置采用UOP公司超低壓連續(xù)重整和催化劑連續(xù)再生CycleMax專利技術(shù)，設(shè)計規(guī)模為3 200 kt/a，催化劑再生規(guī)模為3 175 kg/h，裝置以石腦油加氫裝置的精制石腦油和上游加氫裂化裝置的重石腦油為原料，反應(yīng)苛刻度為RONC105。該裝置有四個串聯(lián)反應(yīng)器，兩兩重疊布置，分別為一反、二反、三反和四反。該裝置經(jīng)檢修石油化工 2018年9期2018-10-11
- 埋地?zé)嵊凸艿勒摧?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降影響因素分析
見對正反輸送工藝溫降影響因素進(jìn)行分析,而正反輸送工藝溫降變化，對正確、合理、安全地制定反輸方案具有重要的指導(dǎo)作用。因此,對原油管道正反輸溫降影響因素進(jìn)行研究具有重要意義。本文運用管內(nèi)油流的熱平衡方程及周圍環(huán)境的傳熱微分方程，建立輸油管道的正反輸非穩(wěn)態(tài)計算模型,并對反輸運行時的各種溫降影響因素進(jìn)行詳細(xì)分析。1 正反輸計算模型的建立1.1 模型假設(shè)實際正反輸工況中油流在管內(nèi)的流動及與周圍環(huán)境的傳熱是復(fù)雜的三維非穩(wěn)態(tài)傳熱模型,為了簡化對正反輸非穩(wěn)態(tài)計算模型的求解天然氣與石油 2018年4期2018-09-08
- 內(nèi)蒙古軟巖溫度場發(fā)展規(guī)律研究
礫巖與粗粒砂巖的溫降規(guī)律。對相鄰層位的78 m含礫粗砂巖和90 m礫巖，三圖中礫巖溫度低于含礫粗砂巖，溫降速率比含礫粗砂巖快。對相鄰層位的190 m礫巖、200 m粗粒砂巖和230 m含礫粗砂巖，其溫降速率從大到小依次為：礫巖>含礫粗砂巖>粗粒砂巖。穩(wěn)態(tài)下最低溫度從低到高分別為：礫巖圖4和圖5為兩測溫孔相鄰深度砂質(zhì)泥巖和粗粒砂巖的溫降規(guī)律。可見在250 m與265 m處，砂質(zhì)泥巖和粗粒砂巖的溫降規(guī)律基本一致。原始地溫、凍結(jié)期整體溫度情況、溫降速率三個方面都山西建筑 2018年19期2018-08-15
- 玻璃線低溫SCR脫硝技術(shù)的改良應(yīng)用
硝；低溫催化劑；溫降一、概述（1）目的：利用低溫催化劑在低溫條件下仍具有極高的活性和超低的SO2/SO3氧化率的特性，將煙氣脫硝反應(yīng)溫度窗口從320℃～350℃延展到180℃～350℃之間，通過煙氣調(diào)質(zhì)、工況控制等手段增強(qiáng)煙氣低溫脫硝SCR脫硝技術(shù)在玻璃線應(yīng)用上的適用性。（2）意義：高溫SCR脫硝技術(shù)對煙氣溫度有著較高的要求，降低反應(yīng)溫度意味著如果煙氣溫度低于320℃時也不需要增設(shè)另外的熱源對煙氣進(jìn)行加溫，節(jié)約能源；而且提高了脫硝反應(yīng)系統(tǒng)對玻璃主工藝變化的科技風(fēng) 2018年34期2018-05-14
- 燃?xì)饨軗Q熱器設(shè)計關(guān)鍵參數(shù)的研究
度換熱管內(nèi)煙氣的溫降情況進(jìn)行了研究，給出了相應(yīng)的數(shù)據(jù)表和計算公式，并進(jìn)行了實驗驗證。1 浸管換熱器本文所用的液槽加熱器屬于燃?xì)饨軗Q熱器的一種，一般由燃燒室和煙管組成，由于曾應(yīng)用于脈沖燃燒，容易產(chǎn)生噪聲和振動，故在煙管后部增設(shè)一個尾箱，起到消聲減震作用。燃燒室、煙管和尾箱均浸沒在水箱中，燃?xì)夂涂諝庠谌紵抑腥紵a(chǎn)生的煙氣依次流經(jīng)燃燒室、煙管和尾箱，與外部水箱中的水換熱。本文所用液槽加熱器結(jié)構(gòu)如圖1所示，各部分尺寸如表1所示。圖1 液槽加熱器結(jié)構(gòu)表1 液槽上海煤氣 2018年1期2018-02-07
- 膠新線西夾古哨水庫大橋無縫線路設(shè)計方案研究
檢算3.1 允許溫降依據(jù)《鐵路無縫線路設(shè)計規(guī)范》及TDS（橋上無縫線路檢算軟件）計算得到： 綜合動載系數(shù)Kd=(1+α+β)f=2.378，軌底動彎應(yīng)力σd=151.0 MPa。鋼軌允許溫降 [ΔTd]=79.3℃。3.2 允許溫升采用不等變形波長理論，計算中考慮了無縫道岔鋼軌縱向力不均勻性的影響，相當(dāng)于8℃溫度力。用不同的變形矢度f值進(jìn)行疊代，計算得到：1股鋼軌允許壓力[P]=943.0 kN，允許溫升[ΔTu]=49.1 ℃，臨界溫升ΔTk=95.3山東工業(yè)技術(shù) 2018年3期2018-01-19
- 大鵬液化天然氣接收站冷排水對附近海域溫度場影響的數(shù)值模擬
,得到海水溫度場溫降分布情況,分析接收站冷排水對附近海域海水溫度的影響程度。1 水動力模型的構(gòu)建1998年,為緩解我國東南沿海地區(qū)能源短缺的現(xiàn)狀,國務(wù)院批準(zhǔn)進(jìn)口液化天然氣在廣東先行試點,確定廣東大鵬液化天然氣項目為我國首個引進(jìn)LNG試點項目。大鵬液化天然氣項目于1999年底正式立項,2003-12 LNG接收站工程正式開工,2006-05首船LNG抵達(dá)接收站,該項目占地約40 hm2,庫區(qū)終端設(shè)施包括了4個16萬m3的LNG大型儲罐,48.4萬m3LNG貨海岸工程 2017年4期2018-01-10
- 單盤式浮頂油罐內(nèi)含蠟原油溫降規(guī)律數(shù)值計算研究
頂油罐內(nèi)含蠟原油溫降規(guī)律數(shù)值計算研究王敏1，李敬法1，張欣雨2，宇波3*1 油氣管道輸送安全國家工程實驗室/城市油氣輸配技術(shù)北京市重點實驗室/中國石油大學(xué)(北京)，北京 102249 2 中國石油化工集團(tuán)國際石油勘探開發(fā)公司，北京 100029 3 機(jī)械工程學(xué)院，北京石油化工學(xué)院，北京 102617建立了考慮含蠟原油非牛頓性和析蠟相變過程的單盤式浮頂油罐內(nèi)含蠟原油溫降物理數(shù)學(xué)模型，并發(fā)展了一體化耦合求解方法。模型中，采用冪律方程描述罐內(nèi)含蠟原油的非牛頓特性石油科學(xué)通報 2017年2期2017-06-28
- 寒區(qū)輸油管道正反輸溫降規(guī)律分析
區(qū)輸油管道正反輸溫降規(guī)律分析周剛1，張偉2，楊林1,3，李哲1，劉鳳榮1，王佳楠1，王蒙4（1. 東北石油大學(xué)提高采收率教育部重點實驗室，黑龍江 大慶 163318； 2. 大慶油田有限責(zé)任公司第三采油廠，黑龍江 大慶 163113；3. 大慶油田有限責(zé)任公司儲運銷售分公司，黑龍江 大慶 163453； 4. 大慶油田化工有限公司東昊表活劑公司，黑龍江 大慶 163453）采用SPS仿真軟件建立寒區(qū)埋地?zé)嵊凸艿赖恼摧敺抡婺Ｐ?，對正反輸送工藝?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降變化進(jìn)行當(dāng)代化工 2016年3期2016-12-20
- 高爐—轉(zhuǎn)爐—精煉流程流體溫度變化分析
分析，得出各工序溫降、升溫的理論值，即折罐時鐵水罐溫降平均為2.24℃/min，魚雷罐溫降為0.78℃/min，轉(zhuǎn)爐流體升溫300～400℃，并提出具體措施，保證各工序的溫度合格率。高爐；轉(zhuǎn)爐；精煉；溫度變化溫度參數(shù)是煉鋼生產(chǎn)中的重要工藝參數(shù)，各流程穩(wěn)定的鋼水溫度合格率、溫降和中包溫度是保證鑄坯順利生產(chǎn)的基本前提，也是獲得優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品的關(guān)鍵。鋼水溫度過高會加快爐襯的侵蝕、降低出鋼口壽命以及增加鋼鐵料的燒損等；鋼水溫度低會使鑄流“凍結(jié)”，造成澆注困難，也會增加精鞍鋼技術(shù) 2016年6期2016-12-14
- 慶哈輸油管道熱力計算模型研究
輸油管道每個月的溫降曲線，分析數(shù)據(jù)、曲線從而得出結(jié)論［1］。1 軸向溫降計算公式設(shè)管道周圍介質(zhì)溫度為t0，dl微元段上油溫為t，管道輸油量G，水力坡降為i，流經(jīng)dl段后，油流產(chǎn)生溫降dt。在穩(wěn)定工況下，dl微元段上的能量平衡式如下［2］：設(shè)管長L的管段內(nèi)總傳熱系數(shù)K為常數(shù)，忽略水力坡降沿管長的變化，對上式分離變量并積分，可得沿程溫降計算式，即列賓宗公式［3］。2 熱油管道的總傳熱系數(shù)計算公式運用傳統(tǒng)的計算方法，總傳熱系數(shù)計算公式如下，［4-5］。式中 D—化工設(shè)計通訊 2016年5期2016-09-03
- 機(jī)械攪拌法和噴吹法鐵水預(yù)脫硫工藝對比分析
效果、運行成本、溫降、鐵損、回硫等方面進(jìn)行了比較分析，認(rèn)為機(jī)械攪拌法在運行成本、深脫硫效果、回硫?qū)笮蛄鞒逃绊懛矫娴膬?yōu)勢突出，大中型鋼鐵企業(yè)宜選擇機(jī)械攪拌法鐵水脫硫工藝。關(guān)鍵詞：鐵水預(yù)脫硫；機(jī)械攪拌法；噴吹法；成本；溫降硫普遍被認(rèn)為是有害元素（除易切鋼外），尤其是在結(jié)構(gòu)鋼中，除對力學(xué)性能的影響外，含硫量的增加還嚴(yán)重影響澆鑄件和軋制件的表面質(zhì)量。鐵水預(yù)脫硫是指鐵水進(jìn)入轉(zhuǎn)爐前在鐵水罐中進(jìn)行脫硫處理，該工藝可降低高爐渣堿度，降低焦比，提高產(chǎn)能；同時也可降低轉(zhuǎn)爐渣山東冶金 2016年2期2016-07-14
- 寒區(qū)輸油管道正反輸溫降規(guī)律分析
對正反輸送工藝的溫降變化進(jìn)行仿真。分析正反輸運行時沿線油溫隨時間變化規(guī)律，首站油溫隨時間變化規(guī)律及不同時刻加熱后的油頭在管道中流動時的溫降變化規(guī)律。仿真結(jié)果分析表明，反輸開始后，反輸首站油溫先迅速降低后升高，最后達(dá)到穩(wěn)定，且反輸運行溫降變化在20h左右達(dá)到穩(wěn)定；對于保溫管道，反輸最低溫度出現(xiàn)在冷油頭到達(dá)首站時，在制定正反輸運行方案時需特別注意。通過運用SPS軟件對埋地?zé)嵊凸艿勒摧?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降分析，可對以后制定正反輸運行方案具有一定指導(dǎo)意義。關(guān) 鍵 詞：寒區(qū)；輸油當(dāng)代化工 2016年3期2016-07-10
- 家用變頻空調(diào)制冷舒適節(jié)能控制探討
件用戶使用的制冷溫降效果，發(fā)現(xiàn)在大部分工況條件下，將現(xiàn)有制冷高頻運行時的頻率略為降低進(jìn)行控制后，其溫降效果不變，舒適度則更接近ISO標(biāo)準(zhǔn)中定義的人體熱舒適性要求，且運行更為節(jié)能。關(guān)鍵詞：變頻空調(diào)；制冷；溫降；舒適；節(jié)能中圖分類號：TM921 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A 文章編號：1006-8937（2016）12-0179-021 變頻空調(diào)及冷負(fù)荷概述1.1 變頻空調(diào)概述變頻空調(diào)不斷發(fā)展與完善，其發(fā)展也是基于普通空調(diào)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，只是在原有普通空調(diào)的基礎(chǔ)上增加了企業(yè)技術(shù)開發(fā)·下旬刊 2016年4期2016-05-05
- 基于XFEM的寒潮作用下水閘開裂性狀分析
工作，控制閘墩的溫降以防止裂縫的開展。關(guān)鍵詞：水閘； 混凝土開裂； 寒潮； 擴(kuò)展有限元法(XFEM)； 溫降； 耐久性中圖分類號：TV313文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號：1009-640X(2015)03-0095-06Abstract：Both visible and invisible cracks are common in the sluices. As a result, it is normal for a sluice with cracks un水利水運工程學(xué)報 2015年3期2016-01-18
- 含在線管匯的深水海底管道熱膨脹計算
管匯的海底管道的溫降曲線是不連續(xù)的，類似于把兩條普通海管連在一起。有限元計算可以比較準(zhǔn)確地預(yù)測出膨脹彎位移量，但計算復(fù)雜耗時較長。依托工程設(shè)計項目，使用解析方法，編程計算出帶有在線管匯溫降曲線不連續(xù)的海底管線的膨脹位移和軸向力。計算方法經(jīng)過有限元計算的驗證和第三方機(jī)構(gòu)審查，適于工程應(yīng)用。海底管道; 膨脹; 在線管匯; 有效軸向力0 引 言深水油氣田濕式開發(fā)中，一條海底管線一般連接多個水下井口，水下井口通過跨接管和在線管匯接入海底管道?？缃庸芗斑B接器對海底管海洋工程裝備與技術(shù) 2015年1期2015-12-09
- 老鋼鐵企業(yè)降低鐵水溫降的技術(shù)研究
鋼鐵企業(yè)降低鐵水溫降的技術(shù)研究賈啟超1，劉常鵬2，孫金鐸3，馬文勇3，李衛(wèi)東2（1.鞍山鋼鐵集團(tuán)公司規(guī)劃發(fā)展部，遼寧鞍山114021；2.鞍鋼集團(tuán)鋼鐵研究院，遼寧鞍山114009；3.鞍鋼股份有限公司產(chǎn)品制造部；遼寧鞍山114021）針對鐵水運輸過程鐵水溫度降低，造成煉鋼能耗上升等問題，通過對鐵水在運輸過程中的溫降測試分析，有針對性的提出并實施了“一罐到底”、“分次調(diào)鐵”、“定向調(diào)鐵”技術(shù)及“雙目標(biāo)鐵水調(diào)度”模型，有效解決了鐵水運輸過程中溫降大的問題，轉(zhuǎn)爐鞍鋼技術(shù) 2015年3期2015-09-24
- 關(guān)于管道散熱損失的論述
平均溫度減去該層溫降，該層溫降按經(jīng)驗取用，根據(jù)DN250架空蒸汽管道保溫結(jié)構(gòu)各層溫度分布、各層溫降實驗的數(shù)據(jù)，現(xiàn)將管道加熱溫度300℃～360℃各層溫降數(shù)據(jù)整理如下：第1層硅酸鋁保溫層δ=50mm,保溫層溫降80～100℃,反射層溫降10～20℃；第2層硅酸鋁保溫層δ=50mm,保溫層溫降50～70℃,反射層溫降10～15℃；第3層高溫玻璃棉保溫層δ=50mm,保溫層溫降40～60℃,反射層溫降2～4℃；第4層高溫玻璃棉保溫層δ=50mm,保溫層溫降30～山東工業(yè)技術(shù) 2015年19期2015-07-27
- 基于SIMPLE算法的大型浮頂油罐溫度場數(shù)值模擬
溫層對儲罐內(nèi)原油溫降的影響，計算了油高為10m的浮頂加蓋保溫層的儲罐10天內(nèi)的溫降變化。2.4 計算結(jié)果合理性分析由于油庫單位不可能測量罐內(nèi)每處的溫降，現(xiàn)僅有若干天的平均溫降數(shù)據(jù)，其中秦皇島油庫、冀東油庫、鄯善油庫的儲罐溫降在0.2～0.4℃/d，研究中18m、10m和5m液高的儲罐溫降分別為0.34℃/d、0.25℃/d和0.22℃/d，符合工程實際情況，故表明計算數(shù)據(jù)比較可靠。3 影響儲罐原油溫度場因素分析3.1 儲罐內(nèi)原油隨時間的變化為探討儲罐內(nèi)原油石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2015年9期2015-02-19
- 預(yù)旋噴嘴對預(yù)旋系統(tǒng)溫降特性的數(shù)值研究
旋噴嘴對預(yù)旋系統(tǒng)溫降特性的數(shù)值研究徐 昊1,2,王鎖芳1,2(1.南京航空航天大學(xué) 能源與動力學(xué)院，南京 210016；2.江蘇省航空動力系統(tǒng)重點實驗室， 南京 210016)預(yù)旋噴嘴的結(jié)構(gòu)參數(shù)主要有預(yù)旋噴嘴面積、預(yù)旋噴嘴角度和預(yù)旋噴嘴的軸向長度。通過試驗驗證了湍流模型，對存在摻混進(jìn)氣的蓋板預(yù)旋系統(tǒng)的溫降特性進(jìn)行數(shù)值模擬。在其他條件一定的情況下，分析了預(yù)旋噴嘴面積、噴嘴角度和噴嘴軸向長度對系統(tǒng)溫降的影響。研究結(jié)果表明：隨著預(yù)旋噴嘴面積增加，噴嘴內(nèi)壓力損失降重慶理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)) 2015年3期2015-02-17
- 偏遠(yuǎn)小型油田環(huán)狀集輸流程優(yōu)化運行模型
建立了涵蓋全熱水溫降模型、油氣水介質(zhì)溫降模型、熱水與油氣水混合介質(zhì)溫降模型、油氣水與油氣水混合介質(zhì)溫降模型的環(huán)狀集輸流程溫降模型，以求解環(huán)狀管道各處的溫降數(shù)值；同時建立能耗計算模型，根據(jù)流程系統(tǒng)溫差計算能量損耗值。該模型成功應(yīng)用于青海油田各個環(huán)狀集輸流程，適應(yīng)性強(qiáng)，操作簡便，有效解決了該油田環(huán)狀集輸流程長期存在的高能耗問題。環(huán)狀集輸流程；溫降模型；能耗模型；溫度；優(yōu)化青海偏遠(yuǎn)小型油田生產(chǎn)管理水平比較傳統(tǒng)，生產(chǎn)模式較為粗獷，在為國家源源不斷提供工業(yè)油流的同時油氣田地面工程 2015年5期2015-02-15
- 大型真空錠澆注過程溫度控制分析
包合澆過程中各包溫降與溫降因子的關(guān)系式，為優(yōu)化出鋼溫度提供較好的理論依據(jù)。大型真空錠;澆注溫度;溫降因子隨著電力、冶金、石化、航天、造船等工業(yè)設(shè)備向整體化和大型化發(fā)展，大型鍛件的需求量和制造等級不斷提高。大型鋼錠不可避免的會產(chǎn)生偏析，存在縮孔、疏松等冶金缺陷，為此國內(nèi)外制造廠不斷更新冶煉設(shè)備及工藝，努力提高鋼水純凈度等［1，2］。雖然國內(nèi)大鍛件的生產(chǎn)具有一定規(guī)模，但是與發(fā)達(dá)國家相比仍有很大差距。作者查閱資料發(fā)現(xiàn)，關(guān)于大型鋼錠澆注過程中的關(guān)鍵參數(shù)——溫度控制大型鑄鍛件 2014年2期2014-07-02
- 大型儲油罐溫降過程的研究進(jìn)展
10）大型儲油罐溫降過程的研究進(jìn)展趙志明1，尤世發(fā)2，楊占偉3（1. 盤錦職業(yè)技術(shù)學(xué)院石油工程系 遼寧 盤錦 124010； 2. 大慶油田公司井下作業(yè)分公司工程地質(zhì)技術(shù)大隊，黑龍江 大慶 163453；3. 中國石油長城鉆探工程有限公司地質(zhì)研究院, 遼寧 盤錦 124010）大型儲油罐內(nèi)原油的液位靜止后的降溫過程是一個伴隨著導(dǎo)熱、自然對流、太陽熱輻射、相變以及移動邊界的不穩(wěn)定傳熱的過程，目前大型儲油罐降溫過程的研究方法主要采用試驗測試和數(shù)值計算法。針對儲當(dāng)代化工 2014年10期2014-02-21
- LF爐精煉過程鋼水溫度預(yù)報模型
AL(t)：自然溫降；TALLOYS：合金及脫硫劑的加入對鋼液溫度的影響；THEAT：通電加熱對鋼液溫度的影響；TLASLEB(t)：鋼包熱狀態(tài)及冷鋼重量對鋼液溫度的影響；TFW：喂絲對鋼液溫度的影響；TELSE：其它因素對鋼液溫度的影響，暫時預(yù)留；TSELF：溫度模型中自適應(yīng)量，暫時預(yù)留。2.2 初始溫度的說明根據(jù)前工序的不同，初始溫度計算方法如下：1）當(dāng)前工序為RH時。鋼水在RH經(jīng)過一段時間的處理，鋼包吸熱基本達(dá)到飽和，隨后的溫降較小，也比較均勻，LF科技視界 2013年30期2013-08-22
- 裸露管線停輸影響因素分析
用，較之埋地管道溫降速度快，成為確定安全停輸時間和再啟動方案的關(guān)鍵。裸露管段通常成為停輸過程中的“卡脖子”段[2]?？梢姡芯柯懵豆艿赖耐］?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降規(guī)律對確定安全停輸時間和再啟動方案意義重大。目前，國內(nèi)的研究工作者主要是針對埋地管道[3-5]的溫降過程進(jìn)行分析和計算。在裸露管道停輸溫降研究方面，劉勇峰[6]研究了環(huán)境溫度變化對裸露管道停輸溫降的影響，李晉[7]使用有限差分法得到了裸露管線溫降規(guī)律的數(shù)值解，盧濤[8]建立了架空原油管線溫降的模型。本文在目前已有研當(dāng)代化工 2013年2期2013-05-14
- 空冷奧氏體相變過程中的相變潛熱
,由于對流引起的溫降僅為輻射溫降的0.01,因此在空冷過程中可忽略熱對流的影響。一般來說利用Stefan-Boltzmann定律[1],輻射到環(huán)境中的熱流通量qr和熱交換系數(shù)hr表示如:H=qr+hr=ε?S?()+qr/(Tw-Tc)式中:S—Stefan-Bo ltzmann常數(shù),W?m-2?K-4;ε—輻射率;Tw—為軋件表面溫度,℃;Tc—為空氣溫度,℃。用上面方法計算換熱系數(shù),來推算空冷過程中的溫度值往往比實際偏低30～50℃或者更大,原因為軋件華北理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2011年3期2011-03-21
- 水分遷移冰水相變對凍土區(qū)埋地?zé)嵊凸艿劳］?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降影響的研究
埋地?zé)嵊凸艿劳］?span id="j5i0abt0b" class="hl">溫降影響的研究蘇 凱，馬貴陽，杜明俊，李 丹（遼寧石油化工大學(xué)石油天然氣工程學(xué)院，遼寧 撫順 113001）建立凍土區(qū)埋地?zé)嵊凸艿劳］斶^程水力、熱力數(shù)學(xué)模型，并進(jìn)行數(shù)值計算，考慮了土壤水分遷移、冰水相變及原油凝固潛熱、自然對流換熱對停輸過程管內(nèi)原油溫降的影響，得到了停輸期間土壤溫度場分布。通過與不考慮水分遷移、冰水相變的停輸溫降進(jìn)行對比。研究表明： 受水分遷移、冰水相變的影響，管道周圍土壤溫度等值線向管道兩側(cè)移動范圍較大，土壤平均溫度與不考當(dāng)代化工 2010年6期2010-09-30
- 氣井氣水兩相節(jié)流溫降模型
氣井氣水兩相節(jié)流溫降模型李穎川1王志彬1唐嘉貴2石紅艷21.“油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程”國家重點實驗室·西南石油大學(xué) 2.中國石化石油工程西南有限公司李穎川等.氣井氣水兩相節(jié)流溫降模型.天然氣工業(yè),2010,30(3):57-59.準(zhǔn)確預(yù)測氣液兩相節(jié)流溫降是井下節(jié)流天然氣水合物防治和攜液分析的前題?；谀芰渴睾阍砗蚉eng-Robinson狀態(tài)方程,結(jié)合 Huron和Vida1提出的含強(qiáng)極性物質(zhì)體系的 GE(超額吉布斯能量)混合規(guī)則和UNIFAC活度系數(shù)模型天然氣工業(yè) 2010年3期2010-08-30
- 降低煉鋼系統(tǒng)溫降的工業(yè)實踐及其舉措淺談