容腔
- 航空發(fā)動(dòng)機(jī)氣動(dòng)失穩(wěn)檢測(cè)管路設(shè)計(jì)研究
,由管路和傳感器容腔構(gòu)成的測(cè)壓系統(tǒng)單自由度二階模型,研究了管路氣動(dòng)耦合頻率與聲速、管路長(zhǎng)度、管路內(nèi)徑、傳感器容腔的關(guān)系,提出了發(fā)動(dòng)機(jī)喘振測(cè)壓管路設(shè)計(jì)方法。結(jié)果顯示,將測(cè)壓管路經(jīng)本文所述的方法校核后,未再發(fā)生虛警且能夠準(zhǔn)確判別出發(fā)動(dòng)機(jī)喘振,可用于指導(dǎo)航空發(fā)動(dòng)機(jī)失穩(wěn)檢測(cè)管路設(shè)計(jì)和工程實(shí)踐。1 失穩(wěn)判別信號(hào)測(cè)量方法1.1 試驗(yàn)測(cè)量試驗(yàn)測(cè)量領(lǐng)域側(cè)重于對(duì)失穩(wěn)機(jī)理和數(shù)據(jù)特征的研究,通常采用多組壓力傳感器對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)多截面壓力同時(shí)進(jìn)行測(cè)量。例如魏灃亭等[17]對(duì)壓氣機(jī)第1級(jí)
測(cè)控技術(shù) 2023年7期2023-08-12
- 偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)中UHMWPE熔體流動(dòng)特性的數(shù)值模擬
和定子嚙合形成的容腔能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)UHMWPE熔體的正位移輸送，容腔截面尺寸的變化在熔體中產(chǎn)生了拉伸流場(chǎng)；在每個(gè)容腔的入口和出口附近分別形成正壓和負(fù)壓，嚙合間隙不為0時(shí)，造成容腔中熔體的逆流和漏流，使容腔出口處的平均流率低于理論流率。偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)加工UHMWPE時(shí)，容腔出口處熔體的瞬時(shí)流率和平均流率與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速成正比，流率脈動(dòng)率保持不變；減小轉(zhuǎn)子和定子間的嚙合間隙，容腔出口處熔體的平均流率增加，流率脈動(dòng)率減小，增強(qiáng)了偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)中熔體的正位移輸運(yùn)。超高分子量
- 基于氣動(dòng)高速開關(guān)閥的容腔壓力精確控制
氣體的溫度變化、容腔內(nèi)氣體泄漏等各種模型不確定性以及內(nèi)外界干擾視為一個(gè)總干擾項(xiàng)，利用擴(kuò)張狀態(tài)觀測(cè)器對(duì)總干擾項(xiàng)進(jìn)行估計(jì)，并在非線性控制器的設(shè)計(jì)中進(jìn)行補(bǔ)償，相比于單閥PID控制策略提高了壓力控制精度。1 系統(tǒng)模型1.1 實(shí)驗(yàn)裝置單閥實(shí)驗(yàn)平臺(tái)以及雙閥實(shí)驗(yàn)平臺(tái)如圖1和圖2所示。實(shí)驗(yàn)平臺(tái)主要由以下5部分構(gòu)成：微控制器(STM32F407)、閥驅(qū)動(dòng)電路(L298N)、高速開關(guān)閥(Festo MHE4-MS1H-3/2G-QS-8-K)、容腔(250 mL)和壓力傳感器
液壓與氣動(dòng) 2023年1期2023-01-31
- 基于火藥燃燒模型的彈射器工作過(guò)程數(shù)值模擬
，但是這些能量在容腔內(nèi)都是均勻分布。該模型由一系列以時(shí)間為變量的常微分方程組成[5-12]。以上學(xué)者建立的模型均假設(shè)火藥燃燒反應(yīng)速率比裝置工作時(shí)間小得多。Lee[12]的工作探索了密閉容器內(nèi)非穩(wěn)態(tài)氣體動(dòng)力學(xué)對(duì)裝置工作過(guò)程的影響，結(jié)果表明，當(dāng)裝置工作時(shí)間與燃燒波傳播時(shí)間接近時(shí)，能量空間均勻分布假設(shè)無(wú)效。然而，Lee的模型未考慮火藥燃燒釋放能量過(guò)程，僅是將高壓不連續(xù)性能量入口作為模擬燃燒的初始條件。因此，以往的模型在預(yù)測(cè)和分析火工裝置性能時(shí)，沒(méi)有同時(shí)考慮火藥燃
宇航總體技術(shù) 2022年5期2022-11-25
- 基于選區(qū)激光熔化增材制造技術(shù)的液壓閥塊流道的優(yōu)化設(shè)計(jì)
匯處形成錐形工藝容腔.液壓油在這類閥塊中流動(dòng)受流道方向變化、流道截面面積變化和錐形工藝容腔的影響，容易引起流線交叉、較大的沿程損失和壓力不穩(wěn)定等問(wèn)題，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致整個(gè)流道系統(tǒng)和液壓閥塊工作不穩(wěn)定［1-2］.此外，因這類液壓閥塊的裝配面較多使其加工方法、安裝工藝和使用方法較為繁瑣.增材制造技術(shù)，即利用激光或高能束掃描金屬粉末，熔化后形成金屬薄片，再將一系列薄片逐層疊加成三維實(shí)體零件的快速成型技術(shù)，具有工藝簡(jiǎn)單、生產(chǎn)周期短和適合加工結(jié)構(gòu)復(fù)雜零件的優(yōu)點(diǎn)［3-9］.
蘭州交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-11-01
- 變循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)建模及仿真分析
。本文考慮發(fā)動(dòng)機(jī)容腔效應(yīng)，通過(guò)容腔輔助方程避免了方程的反復(fù)迭代求解，在一次模型計(jì)算過(guò)程中求出所有參數(shù)，保證了模型的實(shí)時(shí)性。同時(shí)考慮變循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)不同工況下引放氣比例不同，建立空氣系統(tǒng)模型提高模型精度。模型中變幾何部件特性由部件專業(yè)計(jì)算而得，保證模型具有足夠的精度。通過(guò)容積動(dòng)力學(xué)法，建立變循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)態(tài)數(shù)學(xué)模型，進(jìn)行了單、雙外涵之間模式切換以及加力模擬仿真，以期得到具有工程實(shí)用性的變循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)模型。1 變循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)部件及建模1.1 模型總體結(jié)構(gòu)變循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)總體
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2022年5期2022-10-23
- 塑注件成型缺陷的分析與處理
大也會(huì)出現(xiàn)因超過(guò)容腔承受極限等造成變形、熔融件損傷等問(wèn)題。而注塑壓力過(guò)低時(shí)，熔融塑料在腔體內(nèi)流動(dòng)而無(wú)法完全充填，造成充填缺陷，也會(huì)影響到注塑成型件的質(zhì)量。因此必須合理控制注塑壓力，依據(jù)注塑材料屬性、模具結(jié)構(gòu)等多方面進(jìn)行考慮。2）維壓壓力。維壓壓力即將熔融狀態(tài)下的塑料充填滿整個(gè)容腔后，繼續(xù)施加一個(gè)壓力，將材料進(jìn)行壓實(shí)，并進(jìn)行一定量的熔融體補(bǔ)充，保證充填體收縮狀態(tài)下仍能充滿容腔。維壓壓力偏大時(shí)，有利于提高塑料制品的密實(shí)度，增強(qiáng)其機(jī)械性能。但壓力過(guò)大時(shí)，則會(huì)產(chǎn)生
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2022年7期2022-09-02
- 高位堆垛叉車勢(shì)能回收效率研究*
MPa。1.3 容腔劃分及建模1）容腔劃分VP0為泵出口與單向閥閥組相連容腔，對(duì)應(yīng)壓力為Pc；VP1為左/右側(cè)大液壓缸無(wú)桿腔與二位二通閥27之間的容腔，對(duì)應(yīng)壓力為P1；VP2為二位二通閥27與二位二通閥28.1之間的容腔，對(duì)應(yīng)壓力為P2；VP3為二位二通閥28.1與二位二通閥28.2之間的容腔，對(duì)應(yīng)壓力為P3；VP4為二位二通閥28.2與溢流閥25、單向閥閥組23、24、30以及二位二通閥26之間的容腔對(duì)應(yīng)壓力為 P4。泵出口容腔VP0對(duì)應(yīng)初始容積為左/右
起重運(yùn)輸機(jī)械 2022年15期2022-08-26
- 高壓氣瓶快速放氣的動(dòng)態(tài)特性研究
體快速排放到低壓容腔內(nèi)，為分離提供驅(qū)動(dòng)力；高壓氣瓶的放氣速率對(duì)分離系統(tǒng)的安全性和可靠性有著重要影響。高壓氣瓶快速放氣過(guò)程中的動(dòng)態(tài)特性，特別是低壓容腔和高壓氣瓶?jī)?nèi)的壓力變化情況是上述系統(tǒng)設(shè)計(jì)的重要基礎(chǔ)。而高壓氣瓶的快速放氣過(guò)程為非線性問(wèn)題，傳統(tǒng)的理論分析和數(shù)值模擬均有一定的局限性[5-7]。本文對(duì)高壓氣瓶快速放氣過(guò)程進(jìn)行了分析，基于物理過(guò)程進(jìn)行了部分簡(jiǎn)化，建立了理論模型，推導(dǎo)了放氣過(guò)程中高壓氣瓶和低壓容腔內(nèi)的壓力變化情況；同時(shí)開展了驗(yàn)證試驗(yàn)，對(duì)理論模型進(jìn)行了
化工裝備技術(shù) 2022年3期2022-08-10
- 飛機(jī)防滑剎車系統(tǒng)壓力振動(dòng)影響及抑制研究
衡閥芯直徑和回油容腔變化對(duì)系統(tǒng)振動(dòng)影響分析，并給出了相應(yīng)的結(jié)論。2 液壓剎車閥工作原理液壓作動(dòng)飛機(jī)防滑剎車系統(tǒng)中，防滑剎車控制閥與剎車作動(dòng)器采用液壓管路連接。以典型射流管式壓力閥為例，其結(jié)構(gòu)原理如圖1所示。圖中，PS是高壓油入口，高壓油經(jīng)過(guò)濾芯和閥體右側(cè)油路在噴嘴處射流。射流接收器左孔通往先導(dǎo)級(jí)左側(cè)，最終流至回油口，射流接收器右孔通往先導(dǎo)級(jí)和主閥芯右側(cè)。PB為剎車油輸出閥口，同時(shí)通往小閥芯左端完成壓力反饋。PH為回油口，通往油箱，同時(shí)與主閥芯左側(cè)連通。圖1
工程與試驗(yàn) 2022年2期2022-08-08
- 靜子葉根篦齒泄漏流對(duì)某組合壓氣機(jī)性能的影響
嚴(yán)結(jié)構(gòu)的靜子根部容腔泄漏流對(duì)高壓壓氣機(jī)的性能影響不容忽視。通過(guò)文獻(xiàn)調(diào)研可知，篦齒間隙占葉片展高的比例每增加1%，可導(dǎo)致壓比下降3%，效率下降1%～1.5%[1]。Shabbir等人[2]的研究表明，壓升的降低是由于根部堵塞發(fā)生變化而非攻角的變化。Demargne等人[3]通過(guò)壓氣機(jī)平面葉柵研究了靜子間隙流對(duì)主流的影響，其試驗(yàn)結(jié)果表明泄漏流量越大，越容易導(dǎo)致葉柵流動(dòng)惡化，同時(shí)隨著間隙流切向速度的增加，葉片排的流動(dòng)會(huì)變好，由文獻(xiàn)調(diào)研可知靜子間隙泄漏流的影響不可
中國(guó)科技縱橫 2022年12期2022-07-21
- 新型礦用比例方向閥動(dòng)態(tài)特性及控制方法分析
成，先導(dǎo)級(jí)1連接容腔1，先導(dǎo)級(jí)2連接容腔2；主級(jí)包括2個(gè)主閥芯，分別為進(jìn)液閥芯和回液閥芯，矩形位移反饋槽位于進(jìn)液閥套上，隨著進(jìn)液閥芯開啟，矩形反饋槽的面積將會(huì)減小。容腔2的壓力由先導(dǎo)級(jí)2和位移反饋槽共同構(gòu)成的液橋控制，先導(dǎo)級(jí)2由輸入信號(hào)控制，位移反饋槽由進(jìn)液閥芯的位移控制。圖1 新型比例方向閥結(jié)構(gòu)原理圖Fig.1 Structure principle of novel proportional directional valve圖2所示為新型比例方向閥控
液壓與氣動(dòng) 2021年12期2021-12-16
- 考慮DDT過(guò)程的傳火傳爆環(huán)節(jié)實(shí)驗(yàn)研究
置結(jié)構(gòu)組成的密閉容腔內(nèi)化學(xué)反應(yīng)流的發(fā)展和傳播。從發(fā)生機(jī)理來(lái)看，傳火傳爆環(huán)節(jié)可大致分為3個(gè)階段：1)燃燒，表現(xiàn)為邊界作用下流場(chǎng)失穩(wěn)等導(dǎo)致的火焰加速；2)爆燃[2]，燃燒速度足夠大時(shí)，火焰可以誘導(dǎo)激波，此時(shí)激波強(qiáng)度取決于火焰的燃燒速度；3)爆轟[3-4]，此時(shí)火焰與激波耦合，在腔內(nèi)形成激波-對(duì)流火焰復(fù)合波，該階段引導(dǎo)激波可以直接點(diǎn)燃流場(chǎng)內(nèi)的反應(yīng)介質(zhì)，故火焰尾隨激波以相同的速度傳播?；诖耍鞔_容腔內(nèi)燃燒轉(zhuǎn)爆轟(deflagration-to-detonatio
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2021年9期2021-10-15
- 一種小型彈用發(fā)動(dòng)機(jī)空中起動(dòng)環(huán)境模擬試驗(yàn)主動(dòng)抗擾控制方法
PC 子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔模型、PD 子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔模型、液壓伺服執(zhí)行機(jī)構(gòu)模型和調(diào)節(jié)閥流量特性模型。2.1 PC子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔模型PC子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔主要由X1柱塞閥、X2蝶閥、試驗(yàn)艙前室結(jié)構(gòu)、空氣管道及流量管等組成。為簡(jiǎn)化分析，將其合理等效為一個(gè)容腔結(jié)構(gòu)，如圖2 所示。圖中，X1 閥和X2 閥為進(jìn)氣調(diào)節(jié)閥，控制PC 子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔壓力；PC子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔出口為發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)口。圖2 PC子系統(tǒng)管網(wǎng)容腔結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖Fig.2 Diagram of PC subsystem
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2021年3期2021-09-24
- 液動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)真空注油系統(tǒng)設(shè)計(jì)及應(yīng)用研究
油完成后執(zhí)行機(jī)構(gòu)容腔中不能有空氣，注油需在密閉容腔處于真空環(huán)境下進(jìn)行。因此，設(shè)計(jì)一套液動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)真空注油系統(tǒng)是很有必要的。目前針對(duì)真空注油系統(tǒng)的研究很多，張燕雄提出了一種針對(duì)變壓器真空注油設(shè)備的改進(jìn)方法；郝帥等設(shè)計(jì)了一款深海液壓系統(tǒng)專用注油裝置；劉文耀等對(duì)電力電容器真空壓力注油進(jìn)行了研究；吳洽對(duì)大型變壓器真空注油設(shè)備進(jìn)行了研究。現(xiàn)有的注油系統(tǒng)大多針對(duì)單一的密閉油路，很少有針對(duì)復(fù)雜液壓油路的注油方法，研究具有一定的局限性?；诖?，本文設(shè)計(jì)開發(fā)了一套液動(dòng)執(zhí)行機(jī)
中國(guó)設(shè)備工程 2021年16期2021-09-10
- 高速電主軸注液式一體化平衡終端優(yōu)化設(shè)計(jì)與實(shí)驗(yàn)研究
但是，平衡終端的容腔作為平衡終端的核心結(jié)構(gòu)，容腔型線對(duì)平衡精度的影響不可忽略。然而，目前只有相關(guān)學(xué)者指出該問(wèn)題，相關(guān)研究未見(jiàn)報(bào)道，容腔的設(shè)計(jì)缺乏科學(xué)的依據(jù)。除此之外還有磁流體式在線平衡系統(tǒng)[21-22]等，現(xiàn)在的研究成果還無(wú)法運(yùn)用的高速場(chǎng)合，不再詳細(xì)說(shuō)明。對(duì)此本文設(shè)計(jì)出四種不同截面形狀容腔，建立流體仿真分析模型，通過(guò)數(shù)值模擬分析結(jié)果，完成平衡終端容腔形狀優(yōu)化選擇，并根據(jù)所建立的外壁有限元分析模型完成容腔的參數(shù)分析優(yōu)化，有效地提高了整個(gè)系統(tǒng)加載精度，從而改善
振動(dòng)與沖擊 2021年15期2021-08-11
- 油氣彈簧連通形式對(duì)其系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性的影響
成。油缸共有3個(gè)容腔，容腔1上部通過(guò)油路與蓄能器連通，下部通過(guò)單向閥總成與容腔2連通，容腔1的容積隨著油缸活塞相對(duì)位移的變化而變化；容腔2為固定容積腔，上部通過(guò)單向閥總成與容腔1連通，側(cè)面通過(guò)4個(gè)節(jié)流孔與容腔3連通；容腔3為環(huán)形腔，通過(guò)4個(gè)節(jié)流孔與容腔2連通，容腔3的容積隨著油缸活塞相對(duì)位移的變化而變化。壓縮行程，活塞上移，容腔1受壓縮，容腔1內(nèi)的油液一部分流入蓄能器，另一部分通過(guò)單向閥總成流入容腔2；容腔2的容積不變，但由于容腔3的容積增大，容腔2內(nèi)的油
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-23
- 軸流壓縮試驗(yàn)系統(tǒng)一體化模型建立及性能分析
發(fā)現(xiàn)壓縮系統(tǒng)排氣容腔體積大小對(duì)壓縮部件的氣動(dòng)穩(wěn)定性有一定影響。1986年Moore和Greitzer[3,4]聯(lián)合建立了描述壓縮系統(tǒng)不穩(wěn)定工作過(guò)程的二維非定常不可壓縮的非線性模型（即MG模型），為探究壓縮部件不穩(wěn)定流動(dòng)現(xiàn)象奠定了堅(jiān)實(shí)的理論基礎(chǔ)。之后，Davis[5]發(fā)展了基于壓氣機(jī)級(jí)特性的一維逐級(jí)模型，研究了進(jìn)口壓力、溫度組合畸變對(duì)壓縮系統(tǒng)氣動(dòng)性能的影響，Boyer[6]基于Davis模型分析了多級(jí)軸流壓氣機(jī)的失速可恢復(fù)性。吳虎[7]發(fā)展了分析軸流壓氣機(jī)不
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2020年5期2021-01-15
- 關(guān)于某型號(hào)充電槍氣密測(cè)試裝置的設(shè)計(jì)及研究
理為向固定的被測(cè)容腔內(nèi)充氣，待充氣達(dá)到一定壓力值后進(jìn)行一段時(shí)間的保壓，然后堵截被測(cè)容腔與充氣起源的連接并記錄下此時(shí)的壓力值，經(jīng)過(guò)要求的測(cè)試時(shí)間后再次讀取容腔內(nèi)的壓力值，將兩次讀取到的壓力值進(jìn)行對(duì)比即可得出被測(cè)容腔的泄漏值。若被測(cè)容腔有泄漏，則兩次讀取的壓力示數(shù)有一個(gè)差值，此差值即可反應(yīng)被測(cè)容腔的泄漏情況，若差值在允許范圍內(nèi)則說(shuō)明符合密封性測(cè)試，若差值超出允許范圍則說(shuō)明不符合密封性測(cè)試。圖1 差壓式氣密測(cè)試儀及其工作原理差壓式氣密測(cè)試儀工作原理如圖1所示，同
機(jī)電元件 2020年3期2020-07-01
- 氣動(dòng)比例位置系統(tǒng)速度反饋與不完全微分PID控制
般情況下，當(dāng)氣缸容腔1進(jìn)氣，氣缸容腔2排氣時(shí)，則氣缸容腔1中氣體流動(dòng)狀態(tài)為亞聲速，氣缸容腔2中氣體流動(dòng)狀態(tài)為聲速?？紤]在零位附近的小增量Δx，比例閥的氣體質(zhì)量流量方程可線性化得(3)1.4 比例閥流量連續(xù)性方程基于系統(tǒng)氣體假設(shè)，對(duì)于工作腔1，氣缸進(jìn)氣腔和排氣腔的質(zhì)量流量應(yīng)與氣缸容腔內(nèi)質(zhì)量變化保持一致，故其壓力-流量方程[11]如下所示(4)理想氣體狀態(tài)方程為(5)式中，V1為氣缸容腔1體積；R為氣體常數(shù);T1為氣缸容腔1的溫度。氣缸容腔1的實(shí)際溫度T1與初
電子科技 2020年4期2020-04-20
- 單孔容腔瞬態(tài)充氣換熱的理論分析方法
荷[3]。為預(yù)測(cè)容腔壓力瞬態(tài)變化，已開展大量關(guān)于容腔瞬態(tài)響應(yīng)規(guī)律的研究。Dutton和Coverdill[4]通過(guò)試驗(yàn)研究了容腔充放氣過(guò)程，定性分析了描述瞬態(tài)變化的兩種理論模型(絕熱模型和等溫模型)基本假設(shè)的適用條件，并使用這兩種理論模型預(yù)測(cè)容腔的壓力變化。通過(guò)與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，發(fā)現(xiàn)模型與試驗(yàn)數(shù)據(jù)間存在差異，但是文中沒(méi)有針對(duì)真實(shí)響應(yīng)過(guò)程提出更為精確的數(shù)值模型。Thorncroft等[5]認(rèn)為容腔瞬態(tài)響應(yīng)是一多變過(guò)程，通過(guò)試驗(yàn)修正了多變過(guò)程的多變指數(shù)，使模
航空學(xué)報(bào) 2020年1期2020-03-02
- 高壓氣動(dòng)系統(tǒng)負(fù)載容腔壓力伺服控制仿真研究
從高壓氣源到負(fù)載容腔的低壓控制，但由于高壓氣體的可壓縮性高，快速膨脹能力強(qiáng)，導(dǎo)致高壓氣動(dòng)系統(tǒng)輸出較低氣體壓力精確控制難度大。氣動(dòng)系統(tǒng)壓力控制多是改變閥口開度以控制輸出氣體流量，但因閥口兩端氣體壓力發(fā)生變化，導(dǎo)致系統(tǒng)的非線性增加。此外，所研究的氣體發(fā)生系統(tǒng)中，負(fù)載容腔充氣的同時(shí)向外排氣，也增加了系統(tǒng)的非線性，使得控制負(fù)載容腔輸出穩(wěn)定流量的氣體變得更加困難。目前，關(guān)于高壓氣動(dòng)系統(tǒng)壓力伺服控制的研究較少，其中李娟[1]提出了一個(gè)以傳統(tǒng)PID控制方法為基礎(chǔ)的高壓氣
液壓與氣動(dòng) 2019年12期2019-12-12
- 液壓梭閥的耐久性試驗(yàn)研究
形成一個(gè)大的封閉容腔。壓力傳感器9和101.油箱 2.單向變量泵 3.電機(jī) 4.二位二通電磁換向閥5.先導(dǎo)溢流閥 6.單向節(jié)流閥 7.三位四通電磁換向閥 8.雙作用增壓缸 9.壓力傳感器1 10.壓力傳感器211.位移傳感器 12.梭閥圖3 梭閥試驗(yàn)液壓原理圖分別檢測(cè)增壓缸左端和右端的壓力，位移傳感器L用于檢測(cè)增壓缸活塞的位移。試驗(yàn)過(guò)程中采用1個(gè)三位四通的電磁換向閥進(jìn)行換向，當(dāng)液壓系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)，電磁換向閥左端得電，增壓缸活塞向右運(yùn)動(dòng)，梭閥P1端進(jìn)油，鋼球向左
液壓與氣動(dòng) 2019年12期2019-12-12
- 噴液式一體化在線動(dòng)平衡終端的設(shè)計(jì)與實(shí)驗(yàn)研究
合組裝而成，內(nèi)部容腔如圖所示。圖2 組裝式平衡終端結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Assembled balanced terminal structure diagram組裝式平衡終端容腔的密封是通過(guò)過(guò)盈配合來(lái)保證的，但是高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，在離心力的作用下，組裝式平衡終端的內(nèi)圈和外圈都會(huì)產(chǎn)生彈性變形，而且平衡終端的外圈的變形要大于內(nèi)圈的變形[17-18]，因此，當(dāng)平衡終端隨主軸高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，平衡終端內(nèi)外圈之間的過(guò)盈量將會(huì)減小，降低平衡終端的密封性能，甚至?xí)斐尚?。根?jù)彈
振動(dòng)與沖擊 2019年10期2019-10-19
- 250ml塑瓶輸送拔盤改良研究
。（1）拔盤塑瓶容腔沒(méi)有對(duì)250ml 塑瓶底部定位。拔盤共8 個(gè)塑瓶容腔，當(dāng)250ml 塑瓶沿箭頭方向運(yùn)動(dòng)到拔盤塑瓶容腔時(shí)，因塑瓶底部是直線，不能消除拉環(huán)底部定位不準(zhǔn)的影響。拔盤用鋁材加工，塑瓶底部打磨光滑，拔盤翻轉(zhuǎn)時(shí)，塑瓶產(chǎn)生卡瓶、翻瓶、倒瓶而阻死是不可避免的。圖2 潔凈區(qū)房間、設(shè)備布置簡(jiǎn)圖（2）拔盤塑瓶容腔沒(méi)有對(duì)250ml 塑瓶瓶身定位。250ml塑瓶瓶身均有弧度，因拔盤塑瓶容腔整體輪廓是直線形狀，沒(méi)有對(duì)瓶身有效定位，拔盤翻轉(zhuǎn)時(shí)，塑瓶易移位，產(chǎn)生卡瓶、
中國(guó)設(shè)備工程 2019年16期2019-10-09
- 隨機(jī)誤差對(duì)容腔瞬態(tài)換熱試驗(yàn)影響分析及抑制
件瞬態(tài)換熱試驗(yàn)。容腔元件作為典型瞬態(tài)元件，是空氣系統(tǒng)瞬態(tài)換熱特性試驗(yàn)的基礎(chǔ)研究元件。國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對(duì)容腔充放氣過(guò)程進(jìn)行過(guò)一系列研究。Dutton和Robert[13]開展了單孔容腔充、放氣試驗(yàn)，對(duì)比了絕熱模型和等熵模型的區(qū)別，但未研究充、放氣過(guò)程中的換熱特性。Thorncroft等[14]針對(duì)單孔容腔充、放氣過(guò)程，利用模型與試驗(yàn)對(duì)比的方法確定多變過(guò)程中多變指數(shù)，建立了可以預(yù)測(cè)容腔充、放氣過(guò)程中腔內(nèi)壓力與溫度隨時(shí)間變化的模型。李世武[15]、馬崇揚(yáng)[16]等
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年7期2019-07-31
- 醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)收納盒設(shè)計(jì)與應(yīng)用
導(dǎo)管標(biāo)識(shí)的若干個(gè)容腔，后面板內(nèi)側(cè)壁上對(duì)應(yīng)每個(gè)容腔均鉸接有用于壓緊容腔內(nèi)醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)的壓緊懸臂，壓緊懸臂下表面與后面板之間設(shè)有拉緊彈簧，前面板上對(duì)應(yīng)每個(gè)容腔均設(shè)有供醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)自由端伸出的抽出口[2]。2 具體實(shí)施方式：圖1、圖2醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)收納盒的實(shí)施例結(jié)構(gòu)示意圖；圖13 優(yōu) 點(diǎn)：3.1 本收納盒提供一種設(shè)計(jì)合理，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，盒蓋呈L形，易于加工，成本低廉，攜帶方便，能夠快速準(zhǔn)確的辨認(rèn)與查找各種醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)的醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)收納盒。該設(shè)計(jì)使得各醫(yī)用導(dǎo)管標(biāo)識(shí)為卷狀
實(shí)用臨床護(hù)理學(xué)雜志(電子版) 2019年24期2019-07-19
- 帶CDFS的核心機(jī)過(guò)渡態(tài)數(shù)值模擬方法研究
等[2]提出利用容腔效應(yīng)建立過(guò)渡態(tài)模型來(lái)消除迭代計(jì)算過(guò)程。于龍江等[3]在容腔效應(yīng)建模思想基礎(chǔ)上，引入雙時(shí)間步法以簡(jiǎn)化隱式求解過(guò)程，使仿真程序快速收斂。文獻(xiàn)[4-8]給出了基于容腔效應(yīng)建模思想，在單軸渦噴、雙軸分排渦扇與混排渦扇等航空發(fā)動(dòng)機(jī)及地面燃?xì)廨啓C(jī)過(guò)渡態(tài)數(shù)值模擬中的應(yīng)用。其研究結(jié)果證明，基于容腔動(dòng)力學(xué)方程求解動(dòng)態(tài)平衡方程組的建模方法，可以避免傳統(tǒng)建模過(guò)程中求解非線性方程組的迭代計(jì)算，具有對(duì)初值依賴性小、計(jì)算收斂性好、實(shí)時(shí)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。本文所研究的帶CD
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2019年3期2019-07-12
- 大過(guò)載真空傳感器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)*
器的進(jìn)氣孔端設(shè)置容腔及阻尼管。因阻尼片進(jìn)行堆疊時(shí),會(huì)存在間隙,因此同時(shí)增加容腔進(jìn)一步延緩氣團(tuán)的沖擊時(shí)間。如圖3所示,為阻尼片形狀及阻尼孔的分布。圖3 阻尼片應(yīng)用ANSYS中的流體分析模塊,對(duì)真空傳感器進(jìn)氣端設(shè)置阻尼管的正確性進(jìn)行檢驗(yàn)。將阻尼片1與阻尼片2逐個(gè)堆疊,數(shù)量為20片。建立流體流通部分的三維圖,并進(jìn)行流體分析。如圖4(a)所示,為氣團(tuán)作用在阻尼管中流體壓強(qiáng)變化云圖。由圖可以看出,理想狀態(tài)下(即無(wú)加工誤差及尺寸公差),阻尼片為20片時(shí),前11個(gè)阻尼片
傳感器與微系統(tǒng) 2019年6期2019-06-05
- 渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)多動(dòng)力學(xué)建模方法
慮發(fā)動(dòng)機(jī)中氣流在容腔中質(zhì)量和能量堆積效應(yīng)，建立了容腔中氣流質(zhì)量、動(dòng)量和能量方程，獲得發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)態(tài)參數(shù)模型[12-13]。這里，容腔可以是發(fā)動(dòng)機(jī)某部件，如外涵道、燃燒室/加力燃燒室、壓氣機(jī)內(nèi)級(jí)間容腔等，也可以是部件間容腔。根據(jù)選取的容腔大小的不同，可獲得不同截面上氣動(dòng)參數(shù)。如文獻(xiàn)[13-14]將壓氣機(jī)每一級(jí)視為一個(gè)容器建立“級(jí)模型”，分析發(fā)動(dòng)機(jī)喘振和失速。級(jí)模型中容腔多，具有所需特性數(shù)據(jù)多，計(jì)算量大，耗時(shí)長(zhǎng)的特點(diǎn)。因此，面向控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)建模中，需要權(quán)衡
航空學(xué)報(bào) 2019年5期2019-05-24
- 浮選工藝分選效果受粗粒煤泥的影響分析
量越大，分選設(shè)備容腔的充實(shí)程度就越高，當(dāng)容腔徹底充實(shí)后，入料量繼續(xù)增大意味著容腔的排出速率提高，則容腔內(nèi)煤泥的分選時(shí)間就減少，煤泥無(wú)法充分分選便得到排出，由此打破了容腔內(nèi)煤泥的分選環(huán)境，引起了容腔內(nèi)煤泥的混亂狀態(tài)，從而使得粗煤泥分選的精度降低。另一方面，反射后煤泥的升流速率隨著入料量的加大而提高，則粒度較大的煤泥進(jìn)入溢流的可能性提高，從而導(dǎo)致溢流煤泥灰分的增大，造成污染。綜合說(shuō)明粗煤泥分選時(shí)，入料量應(yīng)控制在較低水平。煤泥產(chǎn)率：從圖2(a)顯示，溢流產(chǎn)物中，
陜西煤炭 2018年6期2018-11-19
- 雙作用葉片泵吸油口角度的優(yōu)化方法
分析當(dāng)兩葉片間的容腔正好落在小徑r處時(shí)，容腔最小，葉片隨著轉(zhuǎn)子從小徑r部分開始向大徑R部分運(yùn)動(dòng)時(shí)，容腔開始變大，會(huì)形成真空，開始吸油[2]。下面以12個(gè)葉片的葉片泵為例，以驅(qū)動(dòng)軸中心為圓心，如圖2所示，當(dāng)葉片之間的區(qū)域在小徑r范圍內(nèi)，即從X軸轉(zhuǎn)過(guò)15°時(shí)，容腔開始變大形成真空腔，即理論的吸油腔位置這個(gè)角度開始，當(dāng)兩葉片與Y軸夾角為15°，容腔落在大徑R范圍內(nèi)時(shí)，形成最大容腔，吸油結(jié)束，理論吸油腔也在此終止。圖1 雙作用葉片泵結(jié)構(gòu) 圖2 理論吸、排油油腔設(shè)計(jì)
機(jī)械研究與應(yīng)用 2018年5期2018-11-05
- 一種多容腔塑料袋
新型公開了一種多容腔塑料袋，包括袋體，袋體的內(nèi)部中心處設(shè)有三角條形板，三角條形板的頂端左右兩側(cè)和底端中心處依次熱熔連接有左邊袋片、右邊袋片和底邊袋片。該多容腔塑料袋，通過(guò)左邊袋片、右邊袋片和底邊袋片的配合，將底邊袋片底端的第二軟磁鐵片磁吸在第一軟磁鐵片上時(shí)，此時(shí)將第一容腔和第三容腔混合成單一容腔，此時(shí)通過(guò)與第二容腔的配合將袋體分隔成兩個(gè)容腔，將三角條形板頂端的半圓卡凸卡合于袋體內(nèi)壁的半圓卡槽內(nèi)時(shí)，此時(shí)左邊袋片、右邊袋片和底邊袋片均貼合在袋體上，此時(shí)袋體為單
橡塑技術(shù)與裝備 2018年18期2018-09-22
- 無(wú)閥氣體壓電泵仿真分析與實(shí)驗(yàn)
壓蓋、泵腔墊圈、容腔墊圈及中間板等部分組成。壓電振子由壓電陶瓷與基板粘合而成，射流孔位于中間板的中心位置。容腔由壓電振子、容腔墊圈及中間板構(gòu)成。泵腔由中間板、泵腔墊圈和泵蓋組成。在泵蓋的4個(gè)側(cè)面有4個(gè)開口，在泵腔墊圈上有4個(gè)開口，與泵蓋的4個(gè)側(cè)面相對(duì)應(yīng)，構(gòu)成無(wú)閥氣體壓電泵的4個(gè)入口。射流孔和出口的軸線重合，壓電振子、容腔墊圈、中間板及泵腔墊圈依次處于壓蓋和泵蓋之間并用4個(gè)螺栓連接固定。圖1 無(wú)閥氣體壓電泵爆炸圖Fig.1 Explosion diagram
振動(dòng)、測(cè)試與診斷 2018年4期2018-08-25
- 共軌系統(tǒng)壓力波動(dòng)和多次噴射油量偏差的抑制
和噴油器間添加小容腔來(lái)代替共軌腔，但是單次噴射的噴油量降低幅度較大。Chen等[11]設(shè)計(jì)了滑閥柱塞耦合部件來(lái)抑制高壓油泵高壓腔的壓力波動(dòng)，但是效果不佳。Baratta等[12]通過(guò)在共軌管出口添加阻尼孔來(lái)消除壓力波動(dòng)，但該方法會(huì)減小噴油器的單次噴油量。蘇海峰等[13]設(shè)計(jì)了復(fù)合H型濾波器對(duì)多次噴射中壓力波動(dòng)的抑制效果進(jìn)行研究，結(jié)果表明，最大噴油量波動(dòng)率最多能降低30%。本文設(shè)計(jì)了一款帶有阻尼孔和容腔的濾波器裝置，并通過(guò)試驗(yàn)匹配出較佳的結(jié)構(gòu)尺寸。然后，研究
吉林大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2018年3期2018-06-01
- 任何密封受壓時(shí)都應(yīng)有0.5比的泊松變形能力
——也作《徐氏流體密封與流動(dòng)理論論文專集》的局部修正陳述
擬金屬薄壁環(huán)管在容腔中能承受的極限壓力pme不僅隨最大擠出弧半徑re而變，而且與re之積還為常數(shù)，即：pmere≡Rmkδk=常數(shù)→pmere= Rmkkru=0.5Rmrru(2)也就是說(shuō)，安裝入容腔的模擬金屬環(huán)管能承受的極限壓力為：(3)未安裝入容腔的模擬金屬環(huán)管能承受的極限壓力為：pmu=0.5Rmr(4)或者說(shuō)，無(wú)芯橡膠O形環(huán)的受壓應(yīng)力或內(nèi)部壓力為：px=0.5Rmrru/rx(5)式(1)～式(5)中，ru為全部外表面未受壓時(shí)無(wú)芯橡膠O形環(huán)的橫截
石油化工設(shè)備 2018年3期2018-05-31
- 非絕熱單孔容腔瞬態(tài)響應(yīng)的零維建模
化規(guī)律極為重要。容腔類元件屬于航空發(fā)動(dòng)機(jī)空氣系統(tǒng)中一種重要元件，在過(guò)渡過(guò)程中對(duì)于氣體的儲(chǔ)存和釋放作用使得空氣系統(tǒng)內(nèi)部各元件響應(yīng)速度有著不同程度的滯后，直接影響空氣系統(tǒng)瞬態(tài)分析，因此在強(qiáng)瞬變過(guò)程中要重點(diǎn)考慮容腔。Dutton和 Coverdill［3］對(duì)容腔充放氣過(guò)程進(jìn)行了試驗(yàn)研究，對(duì)比了在不同的容腔體積和進(jìn)出口噴嘴面積下的試驗(yàn)數(shù)據(jù)與容腔絕熱模型計(jì)算結(jié)果，并分析了產(chǎn)生差異的原因。Thorncroft等［4］通過(guò)試驗(yàn)修正容腔內(nèi)氣體多變過(guò)程的多變指數(shù)來(lái)實(shí)現(xiàn)容腔內(nèi)
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年2期2018-03-28
- 科技對(duì)接項(xiàng)目服務(wù)展臺(tái)（六十八）
套之間形成的壓力容腔內(nèi)與活塞的一橫截面作用?；钊S向開有通孔，通孔內(nèi)中部設(shè)有呈錐面的收口。通孔內(nèi)設(shè)置有可堵住收口的鋼球，鋼球連接阻斷和建立起進(jìn)油容腔和LS流道。活塞徑向還開有第一徑向孔，第一徑向孔一端與通孔連通。閥體具有第二內(nèi)孔，活塞的一端從第一內(nèi)孔中伸出與第二內(nèi)孔配合連接用于連接阻斷和建立起進(jìn)油容腔和出油容腔。本發(fā)明集LS單向閥為一體，減少了附加的梭閥元件和單向閥，成本較低，體積較??；且結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單，安裝方便。專利號(hào)：CN201410550440.4本發(fā)
科技創(chuàng)新與品牌 2017年8期2017-09-06
- 某自卸車液壓系統(tǒng)集成塊內(nèi)部管路仿真與優(yōu)化
機(jī)理，找出工藝孔容腔和直角轉(zhuǎn)向結(jié)構(gòu)是造成壓力損失的主要原因。最后，根據(jù)分析結(jié)論對(duì)該管路進(jìn)行減小工藝孔容腔容積以及取消直角轉(zhuǎn)向結(jié)構(gòu)的改進(jìn)，實(shí)現(xiàn)管路壓力損失的減小。液壓集成塊；流場(chǎng)；數(shù)值模擬；壓力損失0 引言液壓集成塊具有結(jié)構(gòu)緊湊、泄漏少、便于安裝和維修等優(yōu)點(diǎn)，在液壓系統(tǒng)中運(yùn)用廣泛。集成塊上安裝多個(gè)不同的控制閥體，各個(gè)閥體通過(guò)集成塊內(nèi)部的管路連通以實(shí)現(xiàn)不同的功能。由于多采用鉆、鏜等方法加工管路，不可避免地會(huì)在其內(nèi)部產(chǎn)生孔道直角轉(zhuǎn)向結(jié)構(gòu)及附帶的刀尖容腔及工藝孔容
- 基于液壓力矩對(duì)非圓齒輪馬達(dá)配流規(guī)律的研究
圓齒輪液壓馬達(dá)各容腔液壓力矩的存在狀態(tài)及作用規(guī)律的基礎(chǔ)上,采用分析各容腔力矩存在狀態(tài)的方法，結(jié)合配油盤的設(shè)計(jì)理論，對(duì)馬達(dá)的配流規(guī)律進(jìn)行研究，得到馬達(dá)的具體配流規(guī)律。使得對(duì)配流盤的分析及配流規(guī)律的研究有理有據(jù)且結(jié)果更加直觀，為非圓齒輪液壓馬達(dá)的研究提供理論支持。非圓齒輪液壓馬達(dá)；力矩；配流規(guī)律0 前言目前，非圓齒輪液壓馬達(dá)是非圓齒輪應(yīng)用較為成功的一項(xiàng)成果，非圓齒輪液壓馬達(dá)具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、效率高、低速大扭矩、調(diào)速性能良好、抗污染能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，使其在各種工況下，尤
重型機(jī)械 2016年5期2016-12-13
- 多級(jí)氣動(dòng)液壓彈射裝置建模及性能研究
空氣迅速充入氣體容腔，推動(dòng)第3級(jí)油缸，使3級(jí)有桿腔油液通過(guò)周向通孔流入油腔內(nèi)部，推動(dòng)內(nèi)部各級(jí)油缸伸出；內(nèi)部各級(jí)缸的有桿腔油液則通過(guò)各級(jí)缸的周向通孔流入油腔內(nèi)部，推動(dòng)第1級(jí)油缸加速伸出，由第1級(jí)缸實(shí)現(xiàn)對(duì)負(fù)載的加速?gòu)椛?。并且，?級(jí)缸的活塞端可與進(jìn)油端蓋形成變截面節(jié)流緩沖結(jié)構(gòu)，其余各級(jí)缸間主要通過(guò)形成油柱與卸荷槽實(shí)現(xiàn)油液緩沖。該彈射裝置結(jié)合多級(jí)缸優(yōu)勢(shì)，軸向安裝空間小而彈射行程大，且具備彈射能源裝置體積小、便攜、高效，及油液潤(rùn)滑而摩擦力小的優(yōu)勢(shì)。由于彈射裝置以油
兵工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-10-15
- 游泳呼吸訓(xùn)練裝置
尺內(nèi)部豎直設(shè)置的容腔下端相連通。容腔上端開放設(shè)置，在容腔一側(cè)的透明標(biāo)尺外壁上有自下而上設(shè)置的夜光刻度尺，在夜光刻度尺外側(cè)上部活動(dòng)套設(shè)一吸氣夜光定位游標(biāo)，下部活動(dòng)套設(shè)一呼氣夜光定位游標(biāo)。在透明標(biāo)尺的上方設(shè)有一通過(guò)彈性帶與透明標(biāo)尺頂端相連的吸盤。在塑料軟管與容腔連成的液體通道內(nèi)設(shè)有一夜光浮球。其中，可拆開裝置包括相互扣合的卡座和卡扣，卡座和卡扣的外端分別與胸帶的兩端相連。設(shè)在透明標(biāo)尺上的夜光刻度尺能夠直觀顯示使用者的呼吸頻率和呼吸量，初學(xué)者可通過(guò)夜光浮球的位置
第二課堂(小學(xué)版) 2016年9期2016-05-14
- 阻尼技術(shù)在拉伸液壓機(jī)背壓回路的應(yīng)用
間隙中泄漏到密閉容腔的現(xiàn)象普遍存在，泄漏并積存在密閉容腔的壓力在特定工況下會(huì)引起設(shè)備的誤動(dòng)作，影響制品的重復(fù)精度和外觀品質(zhì)。本文分析相關(guān)的液壓機(jī)背壓回路，基于生產(chǎn)實(shí)踐中的合理性和可行性，對(duì)標(biāo)準(zhǔn)溢流閥閥體的結(jié)構(gòu)做出創(chuàng)新，對(duì)背壓回路進(jìn)行最優(yōu)設(shè)計(jì)。2 原液壓系統(tǒng)在生產(chǎn)中出現(xiàn)的問(wèn)題原背壓回路動(dòng)作原理如圖2所示。主缸下行動(dòng)作由二位四通換向閥YV2控制；主缸回程動(dòng)作由二位四通換向閥YV1控制；主缸泄壓由二位四通換向閥YV6控制；主缸有桿腔下腔鎖緊由二位三通電磁球閥YV
鍛壓裝備與制造技術(shù) 2015年5期2015-12-16
- 基于容腔動(dòng)力學(xué)的分排渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)態(tài)建模
代問(wèn)題，本文基于容腔動(dòng)力學(xué)建立渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)的數(shù)學(xué)模型，認(rèn)為動(dòng)態(tài)時(shí)流量不再平衡，壓力隨流量變化而變化，并通過(guò)該數(shù)學(xué)模型各截面參數(shù)與試驗(yàn)數(shù)據(jù)比對(duì)，驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。1 容腔動(dòng)力學(xué)一臺(tái)噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)包含眾多的小容腔，每一個(gè)小容腔可以存儲(chǔ)熱能和一定質(zhì)量的空氣/燃?xì)?。由于空氣和燃?xì)馐沁B續(xù)介質(zhì)，一個(gè)小容腔內(nèi)的能量和質(zhì)量動(dòng)力學(xué)行為均是分布式系統(tǒng)，而小容腔的大小決定了用集中參數(shù)系統(tǒng)來(lái)近似容腔動(dòng)力學(xué)的逼近程度。把空氣/燃?xì)馔ǖ赖男?span id="j5i0abt0b" class="hl">容腔劃分的越小，則逼近越準(zhǔn)確[8]。對(duì)于分排渦扇發(fā)
制造業(yè)自動(dòng)化 2015年7期2015-07-07
- 新型配流變量葉片泵閉死容腔壓力特性及葉片力學(xué)分析
組成，工作時(shí)泵內(nèi)容腔可被劃分為吸油區(qū)、排油區(qū)和過(guò)渡區(qū)，單葉片工作腔進(jìn)入過(guò)渡區(qū)后處于封閉狀態(tài)，從而形成閉死容腔，閉死容腔在過(guò)渡區(qū)高低壓窗口之間切換時(shí)，易造成一定程度的劇烈壓力變化而引起油液沖擊噪聲和振動(dòng)。在高速高壓工作狀況下，閉死容腔中的油壓變化會(huì)更劇烈，這不僅加劇了泵內(nèi)噪聲，對(duì)葉片的力學(xué)性能也將產(chǎn)生重要影響。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)過(guò)渡區(qū)中壓力變化產(chǎn)生的機(jī)理及其影響因素已開展了一些研究。如S.Manco對(duì)圓弧葉片結(jié)構(gòu)葉片泵分析的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行了仿真與實(shí)驗(yàn)研究[2]。J-
液壓與氣動(dòng) 2015年1期2015-04-16
- 極低靜壓模擬系統(tǒng)非對(duì)稱模糊自調(diào)整PID控制
圖1所示。系統(tǒng)由容腔、電-氣伺服裝置、真空泵、工控機(jī)等組成，根據(jù)當(dāng)前容腔壓力及指令信號(hào)按照一定規(guī)律控制電-氣伺服裝置開口，從而控制進(jìn)入/流出容腔的氣體流量，最終實(shí)現(xiàn)容腔壓力值的精確控制。圖1 極低靜壓模擬系統(tǒng)工作原理圖1.2 數(shù)學(xué)建模系統(tǒng)數(shù)學(xué)模型由容腔充放氣模型、真空泵模型及電氣伺服裝置模型組成。容腔充放氣的熱力學(xué)過(guò)程可用壓力微分方程式和溫度微分方程式來(lái)描述。采用的固定容腔充放氣模型將溫度視為多變過(guò)程，壓力采用全階熱力學(xué)模型[8]。(1)傳熱過(guò)程可以表述為
液壓與氣動(dòng) 2015年10期2015-04-16
- 基于容腔調(diào)節(jié)的鋼軌打磨壓力控制系統(tǒng)
征，提出一種基于容腔調(diào)節(jié)的氣動(dòng)壓力控制系統(tǒng).通過(guò)分析該系統(tǒng)工作原理，結(jié)合作業(yè)環(huán)境建立其數(shù)學(xué)模型，研究了相應(yīng)的控制策略，最終實(shí)現(xiàn)在保障打磨壓力控制精度的前提下，降低強(qiáng)制擾動(dòng)作用帶來(lái)的壓力波動(dòng)問(wèn)題.1 容腔調(diào)節(jié)器模型由于氣動(dòng)系統(tǒng)的能量傳輸介質(zhì)是空氣，具有彈性模量小、可壓縮性大的特點(diǎn)，系統(tǒng)工作特性與系統(tǒng) 的容腔體積有較大關(guān)系［10］.研究表明［11］，提高氣缸無(wú)桿腔大小能夠有效降低外部擾動(dòng)帶來(lái)的壓力波動(dòng).因此，在壓力控制系統(tǒng)中加入容腔調(diào)節(jié)裝置將對(duì)提高系統(tǒng)抗擾動(dòng)能
西南交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年5期2015-01-13
- 吊聲液壓系統(tǒng)超壓告警指示燈閃燈現(xiàn)象分析及試驗(yàn)研究
超壓告警。在封閉容腔中壓力變化量與容積變化量有如下關(guān)系[2]：式中，Δp為容腔內(nèi)壓力變化量；E是油液彈性模量，為一常量；ΔV為容腔內(nèi)油液體積變化量；V為容腔總?cè)莘e。為研究方便，將電磁閥開啟對(duì)系統(tǒng)壓力的影響分解為以下三步：●電磁閥開啟；●高壓腔容積由V1增至V1+V2，系統(tǒng)壓力由P3降為P4；●恒壓泵排量增大，往容腔V1+V2內(nèi)補(bǔ)充高壓油，高壓容腔壓力升高至P3，泵排量減小直至幾乎為零，由于泵的響應(yīng)有滯后，達(dá)到壓力P3后不會(huì)立即關(guān)閉，還會(huì)往容腔內(nèi)泵油，從而產(chǎn)
聲學(xué)與電子工程 2015年3期2015-01-09
- 某無(wú)人機(jī)液壓起落架系統(tǒng)建模與仿真
管道可以看成液壓容腔。數(shù)字仿真中，可以采用節(jié)點(diǎn)法建立液壓系統(tǒng)的集中參數(shù)數(shù)學(xué)模型，把液壓管路的匯交點(diǎn)定義為節(jié)點(diǎn)，對(duì)每個(gè)節(jié)點(diǎn)建立流量平衡方程表達(dá)節(jié)點(diǎn)壓力和進(jìn)出該節(jié)點(diǎn)流量之和的關(guān)系。對(duì)于一個(gè)液壓容腔節(jié)點(diǎn)，基于基爾霍夫節(jié)點(diǎn)法描述該節(jié)點(diǎn)上的流量平衡：式中，Vi是容腔vi的體積。ΣQi為進(jìn)出容腔Vi的流量之和。此壓力方程中的流量關(guān)系就對(duì)應(yīng)于液壓回路中的構(gòu)件連接關(guān)系。根據(jù)這一原則，可以建立任何液壓回路的數(shù)學(xué)模型。如圖l所示的液壓起落架系統(tǒng)回路。圖2所示為容腔節(jié)點(diǎn)圖。1）
電子設(shè)計(jì)工程 2014年11期2014-09-03
- 凸輪式快速鎖緊脫開裝置的研究
插裝鎖頭6的垂直容腔501，鎖體5側(cè)面開設(shè)有與垂直容腔501相通的徑向通孔502，徑向通孔502內(nèi)設(shè)有鎖緊塊9并利用定位銷A12定位，即鎖體5上開設(shè)有長(zhǎng)條孔14，定位銷A12穿過(guò)長(zhǎng)條孔14與鎖緊塊9固定，定位銷A12的作用是使柱形的鎖緊塊9不能旋轉(zhuǎn)，只能水平移動(dòng)。鎖頭6對(duì)應(yīng)鎖緊塊9頭部設(shè)有徑向插槽601，鎖體5對(duì)應(yīng)鎖緊塊9尾部設(shè)有凸輪軸10，且凸輪軸10上安裝的凸輪15頂靠于鎖緊塊9尾部，鎖緊塊9尾部設(shè)為與凸輪15周面相配合的弧形凹面901。凸輪軸10外露
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2014年2期2014-06-01
- 螺桿泵內(nèi)部滑失與泵外漏失機(jī)理研究
，螺桿泵相鄰兩級(jí)容腔之間的漏失和壓差沿著螺桿泵軸向是變化的［1-2］。文獻(xiàn)［3-5］建立了穩(wěn)定條件下純液流的泵內(nèi)壓力分布和漏失的簡(jiǎn)單模型，并得到了實(shí)驗(yàn)證實(shí)。然而對(duì)于氣液兩相流動(dòng)下的泵內(nèi)壓力分布和漏失的研究還不成熟。Oscar Becerra Moreno和Emilio E. Paladino分別建立了螺桿泵漏失模型，并以此確定了泵內(nèi)壓力分布［6-7］，他們均認(rèn)為泵內(nèi)壓力分布是由漏失造成的，不同泵吸入口空隙率導(dǎo)致的漏失差異會(huì)使泵內(nèi)壓力分布不同。筆者在文獻(xiàn)［8
石油鉆采工藝 2013年4期2013-09-06
- 風(fēng)扇轉(zhuǎn)子箍環(huán)與機(jī)匣間容腔的全三維數(shù)值模擬
轉(zhuǎn)子箍環(huán)與機(jī)匣間容腔的全三維數(shù)值模擬曹志鵬，蘭發(fā)祥，張旭，夏天(中國(guó)燃?xì)鉁u輪研究院，四川成都610500)轉(zhuǎn)子箍環(huán)結(jié)構(gòu)能減小風(fēng)扇尖部振動(dòng)，但引入箍環(huán)結(jié)構(gòu)后形成的尖部泄漏流會(huì)影響高負(fù)荷風(fēng)扇的氣動(dòng)性能。首次利用全三維數(shù)值模擬方法，研究了轉(zhuǎn)子箍環(huán)結(jié)構(gòu)對(duì)風(fēng)扇性能的影響。模擬過(guò)程中，采用多塊網(wǎng)格技術(shù)，生成轉(zhuǎn)子箍環(huán)與機(jī)匣間容腔復(fù)雜幾何結(jié)構(gòu)的網(wǎng)格。結(jié)果顯示：泄漏流對(duì)轉(zhuǎn)子尖部流動(dòng)及總性能參數(shù)影響很大；優(yōu)化的轉(zhuǎn)子機(jī)匣容腔結(jié)構(gòu)可有效減少泄漏流，改善轉(zhuǎn)子尖部流動(dòng)，提高總性能參數(shù)
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2013年2期2013-07-05
- 基于Matlab/Simulink的航空發(fā)動(dòng)機(jī)部件級(jí)建模與分析
動(dòng)態(tài)過(guò)程中，由于容腔內(nèi)氣體質(zhì)量與能量的積聚和釋放而引起壓力變化，氣流的進(jìn)、出口參數(shù)不再相等，且滿足一定的動(dòng)力學(xué)方程。該動(dòng)力學(xué)方程包括質(zhì)量與能量方程，其中質(zhì)量方程占主導(dǎo)，本文為了簡(jiǎn)化計(jì)算，僅考慮質(zhì)量方程[3]。假設(shè) 1 股總溫、總壓、流量分別為 Ti、Pi、Wai的氣流流入容腔，以 To、Po、Wao流出，對(duì)于單輸入、單輸出的容腔僅考慮質(zhì)量方程可描述為式中：R為氣體常數(shù)；V為容腔體積[4]。由于渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)流路計(jì)算選用了4個(gè)壓比（分別為πf、πc、πt，h、π
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2012年4期2012-09-28
- 一種用于精確水壓控制的壓力傳遞裝置
具有壓力罐等壓力容腔用于模擬水下受壓環(huán)境，從而實(shí)現(xiàn)被試對(duì)象所受壓力的變化。對(duì)于高壓環(huán)境下的旋轉(zhuǎn)密封試驗(yàn)，壓力的控制精度對(duì)旋轉(zhuǎn)密封試驗(yàn)對(duì)象的試驗(yàn)結(jié)果，有非常大的影響。因此，提高試驗(yàn)設(shè)備的壓力控制精度，將提高試驗(yàn)的可靠性與真實(shí)性。本文對(duì)改進(jìn)前旋轉(zhuǎn)密封陸上試驗(yàn)設(shè)備進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，提出了一種基于皮囊式液壓蓄能器的壓力傳遞裝置，用于提高試驗(yàn)設(shè)備壓力控制精度。1 改進(jìn)前后水壓控制系統(tǒng)對(duì)比改進(jìn)前水壓控制系統(tǒng)原理圖，如圖1所示。試驗(yàn)設(shè)備在使用過(guò)程中，通過(guò)試壓泵直接注入介
裝備制造技術(shù) 2012年8期2012-02-20
- 軸流壓氣機(jī)靜子容腔對(duì)性能影響的全三維數(shù)值模擬
流壓氣機(jī)中，靜子容腔的存在會(huì)對(duì)壓氣機(jī)性能產(chǎn)生較大的影響。為抑制壓氣機(jī)主流通道與葉根軸向間隙下方空腔之間的流量交換，工程上常采用篦齒封嚴(yán)等措施，但仍難以完全消除葉根軸向間隙泄漏流。葉片根部泄漏流對(duì)壓氣機(jī)性能的影響稱之為根部容腔效應(yīng)，有關(guān)此類的研究并不多。Wellborn等[1]對(duì)低速多級(jí)壓氣機(jī)的葉根泄漏流進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)帶內(nèi)環(huán)的靜子葉根泄漏可影響下游葉排全葉高的流動(dòng)，并使壓氣機(jī)的增壓比和絕熱效率大幅降低；Shabbir等[2]的研究表明，轉(zhuǎn)子前葉根泄漏流
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2011年3期2011-07-14
- 潛入噴管背部容腔對(duì)點(diǎn)火初期壓強(qiáng)振蕩影響的數(shù)值研究①
，潛入噴管背部的容腔體積也逐漸增大。文獻(xiàn)[3－5]研究了潛入式噴管對(duì)燃燒室內(nèi)壓強(qiáng)振蕩的影響，得出潛入式噴管引入的容腔體積與振蕩幅值之間的近似線性關(guān)系。本文采用文獻(xiàn)[3]中的發(fā)動(dòng)機(jī)模型，針對(duì)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火升壓初始階段，在噴管堵蓋尚未打開的情況下，對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)非線性、非定常的點(diǎn)火增壓過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值研究，分析了藥柱表面的壓強(qiáng)振蕩情況，研究了潛入噴管背部容腔對(duì)藥柱表面壓強(qiáng)振蕩的影響。1 數(shù)值計(jì)算方法1.1 計(jì)算模型計(jì)算模型為典型的含潛入式噴管的發(fā)動(dòng)機(jī)模型，如文獻(xiàn)[
固體火箭技術(shù) 2011年4期2011-05-03
- 一種基于容腔節(jié)點(diǎn)的液壓系統(tǒng)建模語(yǔ)言及實(shí)現(xiàn)
191)一種基于容腔節(jié)點(diǎn)的液壓系統(tǒng)建模語(yǔ)言及實(shí)現(xiàn)邢秋君 焦宗夏 吳 帥(北京航空航天大學(xué)飛行器控制一體化技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100191)為實(shí)現(xiàn)直觀面向系統(tǒng)原理圖對(duì)液壓系統(tǒng)建模,提出了一種基于容腔節(jié)點(diǎn)法的液壓系統(tǒng)建模語(yǔ)言和一套新的建模語(yǔ)言描述規(guī)則,并闡述了利用該建模語(yǔ)言進(jìn)行程序?qū)崿F(xiàn)的方法.該建模語(yǔ)言將液壓系統(tǒng)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)抽象成具有容腔節(jié)點(diǎn)和元件節(jié)點(diǎn)的圖形結(jié)構(gòu).液壓元件模型獨(dú)立封裝,可模塊化使用.在建模語(yǔ)言描述規(guī)則的基礎(chǔ)上,生成容腔節(jié)點(diǎn)與元件節(jié)點(diǎn)的連接矩陣.
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年4期2011-03-15