激波
- 大電流弧爆激波的改進(jìn)等離子炬聚束性能研究
起見,稱為“弧爆激波”。如果能對具有高溫高壓特性的弧爆激波進(jìn)行有效控制,就可以用作高溫切割和沖壓成形所需熱源與力源,從而解決高強(qiáng)度材料加工和制造中的技術(shù)瓶頸問題。為實(shí)現(xiàn)對弧爆激波控制,基于等離子體炬工作原理,探索一種弧爆激波聚束機(jī)構(gòu),仿真研究在該機(jī)構(gòu)作用下弧爆激波的聚束性能,以期為高效的激波聚束實(shí)驗(yàn)和機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供理論與仿真支撐。1 弧爆激波與改進(jìn)等離子炬聚束機(jī)構(gòu)目前,對于大電流電弧及其爆炸激波的研究,已有了部分研究成果。Drabkina[6]將等離子
兵器裝備工程學(xué)報(bào) 2023年6期2023-07-03
- 橢圓內(nèi)聚激波面間斷化過程的激波動力學(xué)分析
內(nèi)部流動往往面臨激波匯聚增強(qiáng)問題[8]，因而激波的演化特征從根本上有別于二維平面激波[9]。近年來，一系列以軸對稱內(nèi)錐流動為代表的研究工作[8,10-14]相繼展開，對軸對稱激波匯聚特征的認(rèn)知也不斷加深。然而，在實(shí)際工程應(yīng)用中，理想化的軸對稱構(gòu)型難以保證，偏離軸對稱的幾何設(shè)計(jì)方案[15-16]往往更為普遍。為揭示小幅偏離軸對稱流動的典型特征，作者團(tuán)隊(duì)[17]前期提出了一種近軸對稱橢圓內(nèi)錐構(gòu)型。與軸對稱激波明顯不同的是，這種橢圓內(nèi)錐前緣激波的初始強(qiáng)度沿周向恒
航空學(xué)報(bào) 2022年12期2023-01-10
- 二維彎曲激波/湍流邊界層干擾流動理論建模
京 100012激波/邊界層干擾(Shock Wave/Boundary Layer Interaction, SWBLI)機(jī)理及其流動控制始終困擾著航空航天工程界和學(xué)術(shù)界。自1940年Ferri首次通過實(shí)驗(yàn)觀測到機(jī)翼后緣的SWBLI造成邊界層分離現(xiàn)象以來,有關(guān)其流動特性與影響因素就一直被廣泛地研究與討論。盡管SWBLI流動呈現(xiàn)出較強(qiáng)的非定常性,然而構(gòu)建一種時均的無黏簡化模型用于理論描述或分析干擾流場基本特征具有重要意義,譬如Delery等提出經(jīng)典的入射斜
航空學(xué)報(bào) 2022年9期2022-10-14
- 基于測試粒子模擬的垂直無碰撞激波對離子的加速研究
50 引言無碰撞激波是空間中常見的等離子體物理現(xiàn)象，被認(rèn)為是空間中高能粒子加速的重要機(jī)制(Lembege and Simonet, 2001; Balogh and Treumann, 2013; Burgess and Scholer, 2015; Qu et al., 2021).無碰撞激波對帶電粒子的加速是一個多尺度的過程.在大尺度上，粒子被遠(yuǎn)上游和遠(yuǎn)下游的波動散射可以多次穿越激波面，從而在激波上下游散射源的速度差中獲得能量，這種機(jī)制被稱為激波擴(kuò)散加
地球物理學(xué)報(bào) 2022年5期2022-05-05
- 反射激波后狀態(tài)分析及對燃料反應(yīng)進(jìn)程的影響
艷軍，彭志敏反射激波后狀態(tài)分析及對燃料反應(yīng)進(jìn)程的影響何?東，丁艷軍，彭志敏(清華大學(xué)能源與動力工程系電力系統(tǒng)及發(fā)電設(shè)備控制和仿真國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084)反射激波后的壓力隨時間推移往往呈現(xiàn)不穩(wěn)定狀態(tài)．該現(xiàn)象會對燃料的反應(yīng)進(jìn)程產(chǎn)生影響，是造成激波管測量數(shù)據(jù)和模擬結(jié)果存在偏差的主要原因之一．針對上述問題，基于激波管流動理論，計(jì)算了非反應(yīng)氣體反射激波后的壓力演變過程，計(jì)算結(jié)果和壓力測量結(jié)果吻合較好．為了分析中、高壓條件下壓力漸升過程對燃料反應(yīng)進(jìn)程的影響
燃燒科學(xué)與技術(shù) 2022年2期2022-04-26
- 高壓燃油誘導(dǎo)激波對噴霧演化規(guī)律的影響
會在缸內(nèi)誘導(dǎo)產(chǎn)生激波．激波的產(chǎn)生和傳播會對噴霧的宏觀結(jié)構(gòu)(噴霧貫穿距離、噴霧錐角等)以及霧化特性產(chǎn)生影響．但是目前針對超聲速燃油噴射誘導(dǎo)激波的研究較少，激波對噴霧特性的影響尚不明確，不利于現(xiàn)代柴油機(jī)缸內(nèi)燃燒過程的精確控制，因而研究高壓燃油誘導(dǎo)激波對噴霧演化規(guī)律的影響具有重要的意義．1992年，Nakahira等[4]首次采用紋影法觀察到了柴油機(jī)燃油噴射過程中的激波結(jié)構(gòu)，指出激波的產(chǎn)生已經(jīng)成為現(xiàn)代發(fā)動機(jī)不可避免的現(xiàn)象．Pickett等[5]基于紋影法研究了柴
內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-03-23
- 激波管內(nèi)黏性流場流動數(shù)值模擬
63)0 引 言激波管是一種利用激波實(shí)現(xiàn)對工質(zhì)進(jìn)行加熱獲得目標(biāo)范圍內(nèi)溫度和壓力的實(shí)驗(yàn)裝置[1-2]，其包括兩端封閉的圓管和膜片分隔開的驅(qū)動段和被驅(qū)動段.激波管有結(jié)構(gòu)簡單，可在較寬范圍調(diào)節(jié)試驗(yàn)區(qū)的溫度和壓力的優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于研究可壓縮流體現(xiàn)象、高溫氣體、氣相燃燒反應(yīng)和超音速燃燒等領(lǐng)域.隨著國內(nèi)外流體數(shù)值模擬軟件的發(fā)展，計(jì)算流體力學(xué)(CFD)數(shù)值計(jì)算技術(shù)在激波與介質(zhì)相互作用機(jī)理研究中占據(jù)較為重要的地位，可應(yīng)用計(jì)算流體動力學(xué)流場可視化方式研究和解釋激波管內(nèi)的流場
- 基于Ansys Workbench 的激波輪模態(tài)分析
傳動機(jī)構(gòu)[1]。激波輪是滾動活齒減速器中的重要傳動部件， 為保證減速器運(yùn)轉(zhuǎn)的平穩(wěn)性，需對件激波輪進(jìn)行相關(guān)分析，得到激波輪的固有頻率和相應(yīng)振型， 這樣在設(shè)計(jì)時可以避免激波輪與外部激勵和減速器內(nèi)部其他零部件發(fā)生共振。 用SolidWorks 繪制激波輪模型，輸入Ansys Workbench 對其進(jìn)行模態(tài)分析，并研究了減重后其固有頻率的變化。1 模態(tài)分析理論基礎(chǔ)模態(tài)是結(jié)構(gòu)的固有振動特性， 每一個模態(tài)具有特定的固有頻率、阻尼比和模態(tài)振型，這些模態(tài)參數(shù)可以由計(jì)算或
機(jī)電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2021年3期2021-06-22
- 內(nèi)聚錐形激波的非均勻強(qiáng)化與結(jié)構(gòu)演變特征
就已發(fā)現(xiàn)內(nèi)錐形激波在入射軸線的過程中強(qiáng)度不斷增加. 雖然當(dāng)時流動匯聚這一問題已經(jīng)暴露, 但與此相關(guān)的研究十分有限. 一直以來, 研究者在設(shè)計(jì)內(nèi)轉(zhuǎn)式進(jìn)氣道時為削弱匯聚效應(yīng)的影響, 抑制流場中心熱力學(xué)參數(shù)的劇烈變化, 提高進(jìn)氣道性能, 大都采用設(shè)置中心體的方案[7-8]. 這種做法雖然在一定程度上回避了匯聚中心的矛盾激化, 但并未從根本上解決流動匯聚的復(fù)雜機(jī)理問題. 此外, 進(jìn)氣道下游的隔離段多采用類圓形截面設(shè)計(jì)[9-10], 內(nèi)部由近軸對稱約束的流動匯聚問
氣體物理 2021年3期2021-05-19
- 面向三維激波問題的裝配方法
數(shù)的間斷面，稱為激波[1]。激波間斷的存在給描述無黏流動的Euler方程的求解帶來了很大挑戰(zhàn)。過去半個多世紀(jì)里，為了發(fā)展出能夠精確地描述激波的數(shù)值方法，科研人員做了大量的工作。如今這些工作是計(jì)算流體力學(xué)(Computational Fluid Dynamics, CFD)的重要組成部分。根據(jù)對激波處理方式的不同，CFD可以分為激波捕捉方法[2-8]和激波裝配方法[9-11]2種。激波捕捉方法是以弱解理論為基礎(chǔ)，全場采用統(tǒng)一的計(jì)算方法，無需特殊處理，具有通用
航空學(xué)報(bào) 2021年3期2021-03-27
- 一種基于聚類分析的二維激波模式識別算法
連 116024激波的探測與可視化是計(jì)算流體力學(xué)(CFD)領(lǐng)域中一個非常富有挑戰(zhàn)的問題。在某些流場參數(shù)的等值線云圖中，通常認(rèn)為激波間斷位于大量等值線聚集處，但對于存在接觸間斷、膨脹波和旋渦等復(fù)雜波系干擾的流場，該方法很容易對激波產(chǎn)生誤判，因此有必要發(fā)展更加精準(zhǔn)的激波探測(Shock Wave Detection)技術(shù)。至今，很多學(xué)者[1-14]基于激波捕捉(Shock-Capturing)法計(jì)算出的流場提出了各種各樣激波探測的方法。1985年，Buning
航空學(xué)報(bào) 2020年8期2020-09-10
- 基于氣動/彈道耦合的激波針外形優(yōu)化研究
力。在彈體前安裝激波針是一種非常簡單、有效的超聲速減阻方法[1-3]。激波針的減阻效果與其外形參數(shù)密切相關(guān),國內(nèi)外的相關(guān)研究主要集中在激波針的外形參數(shù)影響及其優(yōu)化,包括激波針的長短、不同外形以及不同攻角時的氣動性能[4-10]。侯文新等[4]在Isinght優(yōu)化平臺的基礎(chǔ)上,以熱流和阻力系數(shù)最小為目標(biāo),開展了激波針外形多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計(jì)。李永紅等[5]對多種外形激波針的減阻效果進(jìn)行了比較,結(jié)果表明,半圓形激波針跨、超聲速減阻效果最優(yōu),但在亞聲速將增大阻力。目前
彈道學(xué)報(bào) 2020年2期2020-07-06
- 入射激波邊界層干擾分離流場結(jié)構(gòu)研究
中會產(chǎn)生一系列的激波,激波打在飛行器物面上會發(fā)生激波反射,遭遇物面的邊界層會形成激波/邊界層干擾現(xiàn)象。在高超聲速飛行器流場的多個部位存在著形式多樣的激波/邊界層干擾現(xiàn)象。如在進(jìn)氣道內(nèi)流場中,存在著復(fù)雜的激波反射、激波相交以及激波/邊界層干擾現(xiàn)象,如圖1所示,可能造成結(jié)構(gòu)破壞和快速疲勞,氣動彈性以及熱防護(hù)困難,進(jìn)氣氣流畸變,甚至不啟動等等,對發(fā)動機(jī)性能及穩(wěn)定性等有著重要的影響,在設(shè)計(jì)中需要充分考慮。圖1 超燃沖壓發(fā)動機(jī)示意圖[1]Fig.1 Scramjet
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2019年5期2019-12-31
- 斜激波極值規(guī)律的邊界層影響
行時必然會產(chǎn)生的激波。減弱甚至消除激波不僅可使超聲速飛行的阻力減小[2]，還可通過降低激波強(qiáng)度(本文以激波后壓強(qiáng)比激波前壓強(qiáng)表征)直接減小近場音爆分貝值[3-4]。激波強(qiáng)度存在隨飛行馬赫數(shù)變化的規(guī)律。正激波的強(qiáng)度由波前來流馬赫數(shù)唯一確定[5]。對飛機(jī)設(shè)計(jì)來說，一維正激波強(qiáng)度規(guī)律是不夠的。史愛明和Dowell[6]研究了二維斜激波中的斜激波極值規(guī)律，表明相同流動偏角下，必然存在流線穿過斜激波時激波強(qiáng)度最小的來流馬赫數(shù)，且激波角與流動偏角在最優(yōu)馬赫數(shù)下呈現(xiàn)為線
航空學(xué)報(bào) 2019年12期2019-12-27
- 圓弧激波緩聚點(diǎn)火及后續(xù)燃燒傳播
縮處理(壓縮波、激波、壓縮構(gòu)型等)后發(fā)生點(diǎn)火以及燃燒的發(fā)展和傳播過程倍受關(guān)注。已有研究表明，燃料的點(diǎn)火過程和燃燒特性受流場的影響涉及到諸多因素[3]，而實(shí)際工程中的點(diǎn)火和燃燒現(xiàn)象更是復(fù)雜多變。因此，發(fā)展并采用合適的研究方法來解析這種復(fù)雜現(xiàn)象中的關(guān)鍵機(jī)理是相關(guān)研究的迫切需求。運(yùn)動激波誘導(dǎo)點(diǎn)火是研究點(diǎn)火和燃燒特性的一種重要方法。其中，平面激波誘導(dǎo)點(diǎn)火因?qū)嶒?yàn)上較容易實(shí)現(xiàn)且激波壓縮后的狀態(tài)相對明確而被廣泛應(yīng)用[4-9]。但采用平面入射激波誘導(dǎo)點(diǎn)火難以構(gòu)造多樣的點(diǎn)火
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2019年5期2019-11-07
- 近軸對稱內(nèi)收縮流場中的激波干擾
幾何約束所引起的激波匯聚效應(yīng)尤為突出。軸對稱內(nèi)收縮激波在向軸心匯聚的過程中，強(qiáng)度不斷增大，最終超出von Neumann邊界[2]，在軸線上發(fā)生馬赫反射，以馬赫盤的形式，終結(jié)理想的中心匯聚過程，很多學(xué)者均論證了這種馬赫反射的必然性[3]。這不僅引起流場中熱力學(xué)參數(shù)的劇烈變化，而且?guī)砜倝簱p失增加和抗反壓能力削弱等不利影響?，F(xiàn)有的內(nèi)轉(zhuǎn)式進(jìn)氣道，在軸對稱基準(zhǔn)流場設(shè)計(jì)時，往往采用在軸線設(shè)置中心體的方法[4-5]，規(guī)避匯聚中心的馬赫反射，進(jìn)而提升流場品質(zhì)。但這種規(guī)
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2019年5期2019-11-07
- 一種用于間斷裝配的流場結(jié)構(gòu)辨識算法
前通過急劇壓縮的激波才能把速度降下來。因此，激波是可壓縮流動的基本特征。早期計(jì)算流體力學(xué)(CFD)的算法無法模擬這一現(xiàn)象，直到1954年Lax提出處理包含有間斷流動問題的弱解理論后[1-2]，國內(nèi)外眾多科學(xué)家開始研究在計(jì)算過程中能自動分辨出激波的算法，提出TVD、NND、ENO、WENO等具有里程碑意義的激波捕捉格式[3]，解決了航天航空等領(lǐng)域很多工程模擬問題，極大提高了CFD地位，使其發(fā)展為一個重要的學(xué)科分支。盡管建立這些格式時考慮了激波間斷，但是本質(zhì)上
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2019年3期2019-08-22
- 背景波系下的隔離段激波串運(yùn)動特性及其流動機(jī)理研究進(jìn)展
進(jìn)氣道-隔離段的激波增壓原理對來流進(jìn)行壓縮。隔離段是位于進(jìn)氣道和燃燒室之間的重要部件，它在寬工況下通過激波串流場結(jié)構(gòu)來平衡隔離段進(jìn)口與燃燒室入口的巨大壓比，隔離了燃燒過程和壓縮過程之間的相互干擾，使進(jìn)氣道捕獲流量在寬燃燒工況下不受燃燒反壓的影響，保證超燃沖壓發(fā)動機(jī)能在寬工況下穩(wěn)定可靠地工作[1]。隔離段激波串的長度受多方面因素的共同影響，其中，燃燒室燃燒釋熱引起的高反壓對其形成有重要作用。當(dāng)隔離段入口為均勻來流，隨著當(dāng)量比的提高，激波串前移，其長度與隔離段
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2019年3期2019-07-10
- 超聲速噴管起動過程激波結(jié)構(gòu)演化特征
動過程中形成的含激波超聲速流動結(jié)構(gòu)具有速度快、梯度大、間斷強(qiáng)、力熱耦合復(fù)雜、擾動區(qū)域傳播有限等特點(diǎn)，含有類似流動結(jié)構(gòu)的氣動部件(如超聲速擴(kuò)壓器、超燃沖壓發(fā)動機(jī)隔離段等)的設(shè)計(jì)技術(shù)和流場特性十分復(fù)雜，其中包含的定?；蚍嵌ǔ?span id="j5i0abt0b" class="hl">激波附面層干擾[2]主導(dǎo)的復(fù)雜流場，也是高速空氣動力學(xué)領(lǐng)域的基礎(chǔ)流場。拉瓦爾噴管為典型的超聲速噴管，通過管道橫截面的變化來實(shí)現(xiàn)氣流流速的控制。氣流在亞聲速流動時，管道收縮，在超聲速時，管道擴(kuò)張，從而使氣流速度不斷增大。目前，拉瓦爾噴管的理論
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2019年2期2019-05-05
- 斜激波總壓損失率極小值理論解與物理意義
08-0300斜激波關(guān)系式與其圖解是人們獲得激波角和激波前后流動參數(shù)的重要方法[1-3]。根據(jù)經(jīng)典激波理論[1-2]，斜激波關(guān)系式為定常、絕熱的平面斜激波無黏流動問題解析解。為便于激波角的求解，1953年，美國國家航空咨詢委員會(National Advisory Committee for Aeronautics, NACA)Ames中心的研究人員制作出斜激波關(guān)系式圖解，即通?？諝鈩恿W(xué)研究者所熟悉的θ-β-Madiagram(θ為楔形角，β為激波角，M
航空學(xué)報(bào) 2018年12期2019-01-18
- 真實(shí)入口條件下隔離段內(nèi)激波串遲滯回路現(xiàn)象研究
段內(nèi)部是一系列以激波/邊界層相干擾為主要特征的減速增壓過程。其中激波串結(jié)構(gòu)長度、總壓恢復(fù)特性、抗反壓能力很大程度上決定隔離段的尺度與工作性能。P.J.Waltrup等[3-4]針對一維軸對稱等直圓管進(jìn)行了激波串特性試驗(yàn)，給出了管內(nèi)增壓比與激波邊界層相干長度的關(guān)系式。B.F.Carroll等[5-6]對矩形管內(nèi)的激波串結(jié)構(gòu)進(jìn)行了數(shù)值模擬與試驗(yàn)研究，證實(shí)該公式也適用于矩形管道，其試驗(yàn)結(jié)果被廣泛用作數(shù)值模擬的驗(yàn)證算例。在國內(nèi)，袁化成等[7]研究了反壓作用下的等直
- 斜激波入射V形鈍前緣溢流口激波干擾研究
27)0 引 言激波干擾現(xiàn)象，因其產(chǎn)生的激波、剪切層、膨脹波、超聲速射流以及伴隨的旋渦和湍流等復(fù)雜流動結(jié)構(gòu)，不僅是高超聲速飛行器研究與發(fā)展過程中需要重點(diǎn)關(guān)注的空氣動力學(xué)問題之一，也是困擾工程應(yīng)用的一大難題[1,2]。以斜激波與圓柱/圓球弓形激波之間的相互作用為典型模型，根據(jù)激波干擾位置和激波強(qiáng)度不同，Edney[3]總結(jié)出6種具有普適性的激波干擾類型(Ⅰ～Ⅵ類)。其中，第Ⅳ類激波干擾因其產(chǎn)生的超聲速射流沖擊壁面會帶來嚴(yán)峻的熱/力載荷而受到設(shè)計(jì)和研究人員的廣
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2018年3期2018-10-10
- 利用激波與電磁波相互作用的新型雷達(dá)機(jī)理研究
會形成一道穩(wěn)定的激波[1]。激波現(xiàn)象是氣體高速運(yùn)動過程中最重要的現(xiàn)象之一,它是氣體經(jīng)受強(qiáng)烈壓縮后產(chǎn)生的非線性傳播波[2],這種波對于氣流的擾動是一種強(qiáng)擾動。在非線性傳播波的波面內(nèi),氣體內(nèi)部有較強(qiáng)的內(nèi)摩擦和熱傳導(dǎo),氣流通過這種波時,無黏性和絕熱假定已不能成立,所以它是一個增熵過程[3],而黏性物質(zhì)中的正激波運(yùn)動是穩(wěn)定的[4],可知這個過程也是穩(wěn)定的。目前對激波的探測主要有2種方法:一種是通過分析不同形狀彈頭在超聲速飛行過程中產(chǎn)生特有的激波聲指紋,即N波[5-
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年8期2018-08-14
- 軸流壓氣機(jī)從失速到喘振瞬間過程：激波管模擬和試驗(yàn)比較
（海巴多能技術(shù)有限公司）NomenclatureCW(surge)compression wavesEW(surge)expansion wavesHSHPhigh speed high pressureMMach numberρgas densitypabsolute static gas pressurePRstatic pressure ratioQflow rateγratio of specific heat for airRuniversal
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2018年3期2018-07-13
- 等熵Chaplygin氣體動力學(xué)系統(tǒng)三片常數(shù)的黎曼問題
情形中出現(xiàn)了δ-激波和簡單波。特別地，對于系統(tǒng)(2)帶有初值t=0:(ρ,u)(0,x)=的一維黎曼問題，解中一個顯著的特征是出現(xiàn)了δ-激波。從物理角度上講，δ-激波的形成是由于粒子的高度集中。δ-激波由波的位置、傳播的速度和權(quán)（集中粒子的質(zhì)量）決定。因此，δ-激波可用來解釋宇宙中大尺寸結(jié)構(gòu)星系的形成過程或粒子的集中過程。本文考慮系統(tǒng)(2)帶有以下3片常值的黎曼問題，這里ρi,ui(i=l,m,r)是常數(shù)，x01,x02是x軸上任意的固定點(diǎn)。關(guān)于3片常數(shù)的
- 斜激波串與上游激波干擾特性試驗(yàn)研究
16)0 引 言激波串是超聲速/高超聲速氣流在減速增壓過程中出現(xiàn)的一種以激波與附面層干擾為主要特征的復(fù)雜流動現(xiàn)象[1]。通常激波與附面層相互干擾使得附面層形態(tài)發(fā)生變化，產(chǎn)生分離和再附，在管道內(nèi)形成異常復(fù)雜的激波串或偽激波結(jié)構(gòu)。根據(jù)來流條件的不同，激波串現(xiàn)象表現(xiàn)出兩種不同的流場結(jié)構(gòu)形態(tài)：λ型正激波串發(fā)生在上游馬赫數(shù)較低時(1.52.2)。這種激波串現(xiàn)象廣泛存在于吸氣式高超聲速飛行器進(jìn)氣道/隔離段、超聲速風(fēng)洞擴(kuò)壓段和超聲速射流裝置[2]等部件中，其流動特性與部
宇航學(xué)報(bào) 2018年3期2018-04-03
- 隔離段橫向噴流作用下激波串運(yùn)動特性研究
道和燃燒室，通過激波與邊界層相互作用產(chǎn)生的激波串結(jié)構(gòu)，匹配進(jìn)氣道與燃燒室工作條件，從而實(shí)現(xiàn)發(fā)動機(jī)較寬的工作范圍[1]。大量關(guān)于激波串準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)結(jié)構(gòu)的研究[2-5]表明：反壓、壁溫[6]、截面形狀[7-8]等因素，通過改變激波串的形態(tài)和長度，繼而直接影響隔離段設(shè)計(jì)。然而，隨著迎角[9]和反壓[10-12]的變化，激波串在隔離段內(nèi)的運(yùn)動本質(zhì)上是一個動態(tài)過程。此外，因上游進(jìn)氣道對氣流的壓縮作用，在隔離段內(nèi)事先形成的反射激波(背景波系[13-15])也會影響激波串的運(yùn)
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2018年5期2018-02-13
- 自由活塞激波風(fēng)洞的入射激波衰減
0074自由活塞激波風(fēng)洞的入射激波衰減朱浩*，江海南，張冰冰中國航天空氣動力技術(shù)研究院，北京 100074自由活塞激波風(fēng)洞產(chǎn)生的入射激波在行進(jìn)過程中存在較大衰減，這種現(xiàn)象不僅降低了風(fēng)洞噴管貯室的焓值、壓力的量值和平穩(wěn)性，而且也制約了風(fēng)洞有效試驗(yàn)時間。針對自由活塞激波風(fēng)洞結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，試圖揭示入射激波衰減的主導(dǎo)原因。在忽略一些偶然性隨機(jī)性因素后，重點(diǎn)對黏性衰減和反射膨脹波作用兩個因素的影響進(jìn)行了分析和比較。結(jié)果表明，在風(fēng)洞主膜片打開時刻，活塞前臉與主膜片之間的短
航空學(xué)報(bào) 2017年12期2018-01-05
- 可壓縮流動激波裝配在格心型有限體積法中的應(yīng)用
024可壓縮流動激波裝配在格心型有限體積法中的應(yīng)用鄒東陽1，劉君1, *，鄒麗21.大連理工大學(xué) 航空航天學(xué)院，大連 116024 2.大連理工大學(xué) 船舶工程學(xué)院，大連 116024發(fā)展了一種基于格心型有限體積方法(FVM)的激波裝配算法。通過定義網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)屬性可以靈活調(diào)用激波裝配和激波捕捉計(jì)算方法。在使用激波裝配方法時，激波節(jié)點(diǎn)運(yùn)動速度和下游運(yùn)動速度通過Rankine-Hugoniot(R-H)關(guān)系式獲得，同時采用非結(jié)構(gòu)動網(wǎng)格技術(shù)描述激波的運(yùn)動以及調(diào)整其他
航空學(xué)報(bào) 2017年11期2017-12-20
- 振動激發(fā)對激波反射的影響
049振動激發(fā)對激波反射的影響彭俊1,2， 張子健1,2， 周凱1,2， 胡宗民1,2,*， 姜宗林1,21.中國科學(xué)院力學(xué)研究所 高溫氣體動力學(xué)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100190 2.中國科學(xué)院大學(xué) 工程科學(xué)學(xué)院， 北京 100049定常激波反射分為規(guī)則反射和馬赫反射，在不同條件下2種反射結(jié)構(gòu)之間會相互轉(zhuǎn)變。高超聲速流動中的激波反射問題常面臨高溫氣體效應(yīng)，隨著溫度逐漸升高，最先出現(xiàn)的是空氣分子振動激發(fā)。通過理論分析和定量計(jì)算，研究了振動激發(fā)對激波反射及
航空學(xué)報(bào) 2017年8期2017-11-20
- 波轉(zhuǎn)子非定常泄漏流動機(jī)理
周期性出現(xiàn)的弓形激波及其反射激波是壓力波動的根本原因；間隙內(nèi)部泄漏過程存在3個主要的流動階段；泄漏過程中通道激波傳播速度不變、波后時均壓力不變；在一定間隙寬度范圍內(nèi)，激波馬赫數(shù)、激波靜增壓比與無量綱間隙寬度均呈線性關(guān)系，當(dāng)間隙寬度從0增大到0.08時，激波馬赫數(shù)衰減7.3%，激波靜增壓比衰減10.1%；泄漏流動通過泄漏產(chǎn)生的主膨脹波對激波傳播過程施加影響，通道激波衰減本質(zhì)上是理想激波與主膨脹波疊加效應(yīng)的結(jié)果；泄漏損失預(yù)測模型與數(shù)值結(jié)果吻合良好。燃?xì)廨啓C(jī)；
航空學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-20
- 軸流壓氣機(jī)特性計(jì)算及激波模型研究
壓氣機(jī)特性計(jì)算及激波模型研究蔣筑宇1，范召林1，劉 波2（1.中國空氣動力研究與發(fā)展中心，四川綿陽621000；2.西北工業(yè)大學(xué)動力與能源學(xué)院，西安710072）為快速準(zhǔn)確預(yù)估軸流壓氣機(jī)特性和激波損失，基于軸流壓氣機(jī)S2流面流線曲率法，分別采用正激波模型和改進(jìn)的雙激波模型，對某型2級跨聲速風(fēng)扇特性進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，得到了1 00%設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速近設(shè)計(jì)點(diǎn)與99.76%設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速近堵塞點(diǎn)的總體性能和氣動參數(shù)，以及95%、1 00%和1 1 0%設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速的特性曲線。通過
航空發(fā)動機(jī) 2017年2期2017-11-13
- 不同狀態(tài)方程對固體介質(zhì)中斜激波反射的影響1)
程對固體介質(zhì)中斜激波反射的影響1)黃 蕭 于 鑫2)(北京應(yīng)用物理與計(jì)算數(shù)學(xué)研究所，北京100094)相比氣體，固體介質(zhì)在高壓下的狀態(tài)方程更為復(fù)雜，形式也多種多樣．現(xiàn)有關(guān)于固體介質(zhì)中激波反射的理論研究，一般直接采用某種狀態(tài)方程，缺乏對采用不同狀態(tài)方程得到的結(jié)果的對比．本項(xiàng)工作采用激波極曲線的理論分析方法，選擇4種不同組合形式的狀態(tài)方程(一次沖擊激波采用線性的沖擊波速度與粒子速度關(guān)系式，二次沖擊激波采用Gr¨uneisen狀態(tài)方程；一次沖擊和二次沖擊激波均采
力學(xué)學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-11
- 不同驅(qū)動氣體對激波管校準(zhǔn)系統(tǒng)特性的影響分析
）不同驅(qū)動氣體對激波管校準(zhǔn)系統(tǒng)特性的影響分析葛竹1，2，馬鐵華1，2，杜紅棉1，2，秦泗超1，2（1.中北大學(xué)電子測試技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西太原030051；2.中北大學(xué)儀器科學(xué)與動態(tài)測試教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西太原030051）不同的驅(qū)動氣體、膜片厚度、傳感器外形結(jié)構(gòu)差異等因素均會影響校準(zhǔn)系統(tǒng)的準(zhǔn)確度，該文主要針對不同驅(qū)動氣體對校準(zhǔn)準(zhǔn)確度的影響進(jìn)行對比分析。選取空氣、N2、CO2和H24種氣體作為高壓區(qū)驅(qū)動氣體，在相同厚度膜片下，根據(jù)蘭基涅-胡果尼方程計(jì)
中國測試 2017年8期2017-09-11
- 激波匯聚效應(yīng)對球形氣泡演化影響的數(shù)值研究?
5日收到修改稿)激波匯聚效應(yīng)對球形氣泡演化影響的數(shù)值研究?梁煜 關(guān)奔 翟志剛?羅喜勝(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)近代力學(xué)系,合肥 230027)(2016年10月7日收到;2016年10月25日收到修改稿)利用三維程序,對比研究了匯聚激波及平面激波沖擊下SF6球形氣泡演化規(guī)律的異同,以期發(fā)現(xiàn)激波的匯聚效應(yīng)對界面演化的影響.三維程序采用多組分可壓縮歐拉方程,基于有限體積法,利用MUSCL-Hancock格式進(jìn)行數(shù)值求解,可以達(dá)到時間和空間的二階精度.相比平面激波,匯聚
物理學(xué)報(bào) 2017年6期2017-08-03
- 激波誘導(dǎo)火焰失穩(wěn)與爆轟的條件研究＊
京210094）激波誘導(dǎo)火焰失穩(wěn)與爆轟的條件研究＊朱躍進(jìn)1，2，于 蕾1，張彭崗1，潘振華1，潘劍鋒1，董 剛2（1．江蘇大學(xué)能源與動力工程學(xué)院，江蘇鎮(zhèn)江212013；2．南京理工大學(xué)瞬態(tài)物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇南京210094）采用九階WENO和十階中心差分格式數(shù)值求解激波與火焰作用過程，考察了激波強(qiáng)度、火焰尺寸對激波與球形火焰作用過程的影響。結(jié)果表明，增大激波強(qiáng)度或火焰尺寸均可在流場中引發(fā)爆轟，但激波強(qiáng)度的影響更大，并且其引發(fā)的爆轟可使火焰迅速膨脹，放熱率
爆炸與沖擊 2017年4期2017-07-31
- 第IV類激波-激波干擾非定常性及其敏感因素分析
026)第IV類激波-激波干擾非定常性及其敏感因素分析肖豐收, 李祝飛*, 朱雨建, 楊基明(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué) 近代力學(xué)系, 安徽 合肥 230026)針對高超聲速二元進(jìn)氣道鈍化唇緣位置可能出現(xiàn)的第IV類激波-激波干擾流動中的非定常振蕩問題，采用基于有限體積方法結(jié)合網(wǎng)格自適應(yīng)技術(shù)的VAS2D程序，數(shù)值求解二維可壓縮層流Navier-Stokes方程，細(xì)致刻畫了第IV類激波-激波干擾非定常流場中的復(fù)雜波系結(jié)構(gòu)、壁面壓力和熱流分布，重點(diǎn)考察了入射激波位置、入射
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-03-15
- 一種形狀可控的激波增強(qiáng)管道型線設(shè)計(jì)新方法
?一種形狀可控的激波增強(qiáng)管道型線設(shè)計(jì)新方法詹東文， 楊劍挺， 楊基明*， 朱雨建中國科學(xué)技術(shù)大學(xué) 近代力學(xué)系， 合肥230027激波管所產(chǎn)生的非定常運(yùn)動激波，若強(qiáng)度和形狀能夠按照一定的設(shè)計(jì)要求進(jìn)行可控條件下的調(diào)節(jié)，將可望為燃料點(diǎn)火燃燒試驗(yàn)等提供具有獨(dú)到優(yōu)勢的研究手段?；?span id="j5i0abt0b" class="hl">激波動力學(xué)理論，針對激波管中所產(chǎn)生的平面運(yùn)動激波，通過設(shè)計(jì)特定的上下壁面收縮型線，使初始平面運(yùn)動激波，經(jīng)收縮段(包括光滑凹形曲線段、斜直線段和光滑凸形曲線段)的變形和強(qiáng)度增加，再以平面波面
航空學(xué)報(bào) 2016年8期2016-11-14
- 激波針氣動特性及外形參數(shù)優(yōu)化研究
陽621000）激波針氣動特性及外形參數(shù)優(yōu)化研究李永紅，高川，唐新武（中國空氣動力研究與發(fā)展中心高速空氣動力研究所，四川綿陽621000）采用鈍頭體的飛行器在超聲速特別是高超聲速條件下，其前緣會形成頭部弓形激波，進(jìn)而帶來較大的波阻，嚴(yán)重影響飛行器的氣動性能。相關(guān)研究表明，在高超聲速條件下，鈍前緣安裝激波針可以將激波推離物面，從而減小頭部表面壓力，是減小超聲速鈍體阻力的有效方法，但在超聲速，特別是一些巡航速度不高（馬赫數(shù)Ma=1.5左右）的導(dǎo)彈中，為滿足射程
兵工學(xué)報(bào) 2016年8期2016-10-15
- 兩道同側(cè)掃掠激波作用下形成的三維平板邊界層*
)?兩道同側(cè)掃掠激波作用下形成的三維平板邊界層*何剛，周進(jìn)(國防科技大學(xué) 航天科學(xué)與工程學(xué)院， 湖南 長沙410073)為探索一種減弱掃掠激波/邊界層干擾強(qiáng)度的側(cè)壓方式，采用數(shù)值計(jì)算方法研究兩道同側(cè)掃掠激波作用下形成的三維平板邊界層。對三維邊界層的流動機(jī)理進(jìn)行研究，并與相同氣流偏轉(zhuǎn)角的一道掃掠激波作用下形成的三維邊界層進(jìn)行定量比較。研究表明，存在兩道同側(cè)掃掠激波時，第一道掃掠激波使側(cè)壁附近邊界層變薄，進(jìn)而使第二道掃掠激波與再附形成的邊界層的相互作用減弱，從
國防科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年4期2016-10-10
- 暫沖式激波聚焦及起爆爆震的實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬研究
3000)暫沖式激波聚焦及起爆爆震的實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬研究何立明1，*, 榮 康2, 白曉峰3, 張永帥4, 陳 鑫1(1. 空軍工程大學(xué) 航空航天工程學(xué)院, 西安 710038; 2. 中國人民解放軍94710部隊(duì), 江蘇 無錫 214142; 3. 中國人民解放軍93256部隊(duì), 沈陽 110043; 4. 空軍航空大學(xué), 安徽 蚌埠 233000)開展了三維暫沖式激波聚焦及起爆爆震的冷態(tài)與熱態(tài)實(shí)驗(yàn),并采用WENO算法和塊結(jié)構(gòu)網(wǎng)格自適應(yīng)加密算法進(jìn)行了高精度
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2016年1期2016-06-23
- High Order Numerical Methods for LESof Turbulent Flows with Shocks
0190-14含激波的湍流流動高精度大渦數(shù)值模擬方法D.V. Kotov1, H. C. Yee2,*, A. Wray2, A. Hadjadj3, B. Sj?green4(1. Center for Turbulence Research, Stanford University, Stanford, CA 94305, USA; 2. NASA Ames Research Center, Moffett Field, CA, 94035, USA;
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-05-12
- 激波在不同三角楔面內(nèi)傳播特性的數(shù)值研究*
201109)激波在不同三角楔面內(nèi)傳播特性的數(shù)值研究*鄭 純1，陳志華1，張煥好1，孫曉暉2(1.南京理工大學(xué)瞬態(tài)物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210094；2.上海宇航系統(tǒng)工程研究所，上海 201109)激波在收縮管內(nèi)的反射與聚焦會形成高溫高壓區(qū)，點(diǎn)燃可燃混合氣并誘導(dǎo)爆轟，因此對爆轟發(fā)動機(jī)的點(diǎn)火具有重要意義。本文基于二維N-S方程，結(jié)合五階WENO格式，對馬赫數(shù)為6的正激波在三角形楔面內(nèi)的反射與聚焦現(xiàn)象進(jìn)行了數(shù)值研究。結(jié)果表明，楔面頂角的變化對激波的反射
爆炸與沖擊 2016年3期2016-04-18
- 入射激波強(qiáng)度對拋物形凹腔內(nèi)激波聚焦影響的數(shù)值研究
0191)?入射激波強(qiáng)度對拋物形凹腔內(nèi)激波聚焦影響的數(shù)值研究陳鑫1,2， 張強(qiáng)1， 何立明1， 王育虔1， 榮康1(1.空軍工程大學(xué) 航空航天工程學(xué)院, 陜西 西安 710038; 2.先進(jìn)航空發(fā)動機(jī)協(xié)同創(chuàng)新中心, 北京 100191)為得到入射激波強(qiáng)度對拋物形凹腔內(nèi)激波反射聚焦過程的影響，采用結(jié)構(gòu)自適應(yīng)加密網(wǎng)格和波傳播算法，計(jì)算馬赫數(shù)分別為1.1、1.3、1.5、2.0、3.0和4.0的平面入射激波在二維拋物形凹腔內(nèi)的反射和聚焦過程。計(jì)算結(jié)果表明：入射激
兵工學(xué)報(bào) 2015年4期2015-11-11
- 微型激波管內(nèi)部激波特性的數(shù)值模擬
60749）微型激波管內(nèi)部激波特性的數(shù)值模擬張 光1，崔寶玲1，金英子1，金羲東2（1.浙江理工大學(xué)浙江省流體傳輸技術(shù)研究重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，杭州310018；2.安東國立大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，韓國安東760749）為了研究微型激波管內(nèi)部的不穩(wěn)定流動和激波運(yùn)動特性，采用數(shù)值模擬的方法對微型激波管內(nèi)部流動進(jìn)行分析。對比分析不同隔膜壓力比（高壓腔與低壓腔的初始壓力之比）和激波管直徑對微型激波管內(nèi)激波、交接面以及流體運(yùn)動特性的影響，并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。結(jié)果表明：隨著隔膜壓
- BC系列同頻干涉激波清灰裝置
BC系列同頻干涉激波清灰裝置的工作原理：激波/壓力波發(fā)生器將壓縮空氣勢能轉(zhuǎn)化為一次高速氣流，通過馬達(dá)二次加速并瞬時頻率釋放，間斷脈沖使加強(qiáng)管出口形成連續(xù)激波或連續(xù)壓力波，利用加強(qiáng)管輸送至積灰空間內(nèi)。連續(xù)激波在有限空間內(nèi)折射、反射、繞射、疊加，形成模糊等效強(qiáng)激波場，在有效激波場內(nèi)，能夠有效清除受熱面灰垢、實(shí)焦體等。廣泛適用于燃煤鍋爐、燃油鍋爐、垃圾焚燒爐、余熱鍋爐、電除塵器、布袋收塵器、下料斗、管道、倉室等部位積灰、掛焦、結(jié)皮的清除。激波吹灰裝置的優(yōu)勢：①使
設(shè)備管理與維修 2014年3期2014-12-25
- AKW氣體激波吹灰器在我廠鍋爐系統(tǒng)的應(yīng)用
先進(jìn)的AKW氣體激波吹灰器，這種吹灰器目前在國內(nèi)使用較少。本文對該吹灰器的原理和實(shí)際使用效果進(jìn)行總結(jié)分析。1 AKW型氣體激波吹灰器介紹1.1 基本工作原理及吹灰機(jī)理一定壓力的氣體（壓縮空氣）通過具有特殊結(jié)構(gòu)的激波發(fā)生器，每次脈沖產(chǎn)生持續(xù)時間大于100ms（毫秒）、強(qiáng)度可達(dá)5馬赫（噴管管內(nèi)激波強(qiáng)度）的數(shù)百道激波，加上同時產(chǎn)生的強(qiáng)烈聲能、高速氣體的沖擊動能、氣流的清洗效應(yīng)，共同作用在受熱面的積灰層或結(jié)焦層上，能夠有效的清除受熱面上各種不同類型的積灰或者結(jié)焦。
純堿工業(yè) 2014年3期2014-09-15
- 一種用于RM不穩(wěn)定性研究的豎直環(huán)形激波管的設(shè)計(jì)與驗(yàn)證
性研究的豎直環(huán)形激波管的設(shè)計(jì)與驗(yàn)證龍 桐，翟志剛，司 廷，羅喜勝（中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)近代力學(xué)系先進(jìn)推進(jìn)實(shí)驗(yàn)室，合肥 230027）設(shè)計(jì)并加工了一套豎直環(huán)形同軸無膜激波管，可用于環(huán)形匯聚激波誘導(dǎo)下的Richtmyer-Meshkov不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究。與前人工作相比，本文在流體界面的形成以及流場的觀測方法上做了較大的改進(jìn)。通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值方法，對該豎直激波管產(chǎn)生的環(huán)形柱狀匯聚激波的參數(shù)進(jìn)行測量和分析，驗(yàn)證了同軸激波管形成柱狀匯聚激波方法的可行性和可靠性。在界面形成
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2014年6期2014-07-10
- 反射激波作用下兩種重氣柱界面不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究
30027）反射激波作用下兩種重氣柱界面不穩(wěn)定性實(shí)驗(yàn)研究何惠琴，翟志剛，司 廷，羅喜勝（中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)近代力學(xué)系，合肥 230027）在水平方形激波管中對兩種無膜重氣柱界面（分別是SF6和氬氣）在反射激波作用下的不穩(wěn)定性發(fā)展進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。氣柱界面采用射流技術(shù)形成，實(shí)驗(yàn)采用連續(xù)激光片光源照射流場，乙二醇作為示蹤粒子，并用高速攝像機(jī)對流場進(jìn)行拍攝，獲得了入射激波以及反射激波共同作用下，兩種不同氣柱界面的演化過程。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，兩種氣柱的Atwood數(shù)不同，
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2014年6期2014-07-10
- 熱激勵在超聲速進(jìn)氣道內(nèi)對激波誘導(dǎo)的邊界層分離的控制機(jī)理
超聲速進(jìn)氣道內(nèi)對激波誘導(dǎo)的邊界層分離的控制機(jī)理嚴(yán)紅，王松（西北工業(yè)大學(xué) 動力與能源學(xué)院，陜西 西安 710072）通過數(shù)值模擬的方法研究了馬赫5的超聲速進(jìn)氣道內(nèi)，熱激勵對激波／邊界層相互作用的控制機(jī)理。研究了熱激勵器放熱功率（E）、熱激勵器展向放置數(shù)目（N）和熱激勵器到控制激波的距離（S）三個參數(shù)在超聲速進(jìn)氣道內(nèi)激波控制和邊界層分離改善中的表現(xiàn)。分別針對以下四種條件進(jìn)行了數(shù)值模擬：1）E＝2kW、N＝2、S＝0．02m；2）E＝3k W、N＝2、S＝0．0
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2014年6期2014-05-05
- 冷激波滅火系統(tǒng)中激波對滅火效果和周邊環(huán)境的影響＊
設(shè)備應(yīng)運(yùn)而生，如激波滅火［1］。對激波滅火的真正研究始于20世紀(jì)90年代初，A.M.Grishin等［2］從實(shí)驗(yàn)、模擬和實(shí)際觀察等方面對激波與林冠火相互作用做了研究。張艷等［3］、常熹鈺等［4］通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)激波可以撲滅林冠火。但激波的高溫、高壓特性使激波在滅火的同時也會對火場周邊造成不同程度的損傷。沈兆武等［5－6］結(jié)合 FAE （fuel－air explosive）戰(zhàn)斗部思想提出了冷激波滅火的方法，該方法通過把激波能量轉(zhuǎn)化為滅火介質(zhì)的動能作用
爆炸與沖擊 2013年1期2013-09-19
- 矩形凹槽管道中激波傳播的數(shù)值研究＊
100083）激波在管道內(nèi)傳播過程中經(jīng)常與不同幾何形狀的障礙物相互作用，并發(fā)生反射、繞射、激波誘導(dǎo)渦、激波與渦作用等系列流體物理現(xiàn)象，因而一直受到關(guān)注。另外，研究中發(fā)現(xiàn)，若障礙物形狀合適，則可使激波強(qiáng)度加速衰減，因而可廣泛應(yīng)用于爆炸產(chǎn)生的激波災(zāi)害防治。D.S.Dosanjh［1］提出利用激波與矩形障礙物作用對激波進(jìn)行衰減，并進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，詳細(xì)分析了激波與矩形障礙物碰撞產(chǎn)生的復(fù)雜波系結(jié)構(gòu)。A.Sasoh等［2］利用全息干涉測量對弱激波通過穿孔壁面的過程進(jìn)
爆炸與沖擊 2013年1期2013-06-20
- 三維雙楔面定常超聲速流動研究
會形成復(fù)雜的三維激波／激波相互作用和激波／邊界層相互作用，影響飛行器的氣動性能。又如對于超燃沖壓發(fā)動機(jī)三面壓縮進(jìn)氣道，雙楔面超聲速流動形成的三維激波結(jié)構(gòu)會導(dǎo)致低總壓區(qū)的形成，降低進(jìn)氣道的總體性能。過去的幾十年里，人們對于該問題給予了足夠的重視并開展了較多的研究［1－7］。Charwat等［1］對該問題做出了較早的研究，并依據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果闡述了三維激波相互作用后形成的橋激波、透射激波等基本波系結(jié)構(gòu)。Watson等［2］通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)透射激波與邊界層相互干擾形成的三
空氣動力學(xué)學(xué)報(bào) 2012年6期2012-10-21
- 激波繞射碰撞加速誘導(dǎo)爆轟的數(shù)值模擬*
明，當(dāng)一定強(qiáng)度的激波在可燃?xì)怏w中傳播時，障礙物的存在同樣會加快誘導(dǎo)爆轟產(chǎn)生。這主要是由于激波在繞經(jīng)障礙物時，形成的反射聚焦等形成局部高溫與高壓點(diǎn)，導(dǎo)致氣體被點(diǎn)燃并發(fā)生起爆。然而，激波的起爆效果與障礙物本身特性、所處位置及其作用方式密切相關(guān)。C.J.Brown等［1］對激波翻越管道底部矩形障礙物產(chǎn)生的反射與衍射誘導(dǎo)爆轟過程進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。結(jié)果表明弱激波經(jīng)多次反射后可以點(diǎn)燃反應(yīng)物并誘導(dǎo)爆轟發(fā)生。C.K.Chan［2］通過實(shí)驗(yàn)表明在含有H2/O2預(yù)混氣體的管道中
爆炸與沖擊 2011年4期2011-06-20