油膜
- 中國石化長城油膜軸承油在鋼鐵行業(yè)軋機配套應用的油品相容性分析
限公司西北分公司油膜軸承主要由錐套、襯套、止推軸承部分、密封系統(tǒng)、鎖緊系統(tǒng)等部分組成，具有承載能力大、抗沖擊能力強、使用壽命長、速度范圍寬、結構尺寸小、摩擦系數(shù)低等特點，種類繁多，用途廣泛。軋機油膜軸承是油膜軸承中承載最大的軸承之一，一般軋機機械可分為軋鋼機和有色金屬軋機（主要是鋁材軋機和銅材軋機），按軋制產品又可分為線材軋機、型材軋機、帶材軋機、板材軋機（分寬厚板、中厚板、熱軋板、冷軋板）等?，F(xiàn)今軋機使用的軸承主要有滾動軸承和油膜軸承兩大類，根據(jù)軋機的不
石油商技 2023年4期2023-12-09
- 船舶可傾瓦推力軸承工況參數(shù)對潤滑特性的影響?
合理論研究了不同油膜厚度以及軸瓦傾角等因素對軸承壓力分布的影響，發(fā)現(xiàn)隨著傾角增大，油膜壓力增大且最大油膜壓力向軸瓦出油端偏移。GHERCA等［3］利用有限元法對在穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)潤滑狀態(tài)下運行的流體動壓推力軸承進行建模，分析了穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)下推力軸承潤滑性能的差異以及不同運行工況條件下，轉子紋理對推力軸承潤滑特性的影響。HANAWA等［4］提出了一種具有多孔結構的水潤滑靜壓推力軸承并研究了其靜態(tài)特性。SOKOLOV 等［5］建立了周期熱彈性流體動力學模型，研究了推力
潤滑與密封 2023年11期2023-12-06
- 農機滑動軸承油膜潤滑理論及邊界條件的研究*
誤差會導致軸承的油膜幾何特征發(fā)生變化，從而改變油膜的發(fā)散和收斂邊界，此時軸承的油膜特性將發(fā)生很大的變化，這對旋轉機械的工作性能和運行特性有很大的影響，因此與滑動軸承油膜潤滑理論及邊界條件相關的研究一直是旋轉機械研究領域中重點關注的問題[3-5]。從滑動軸承潤滑分析模型的建立到線性和非線性油膜力計算的研究，國內外學者圍繞滑動軸承油膜潤滑理論及邊界條件進行的研究已經取得了一系列進展[6-7]。然而，所開展的軸承油膜潤滑分析中也存在著多種問題，如誤差信息表達不足
南方農機 2023年12期2023-05-26
- 油孔數(shù)量對浮環(huán)軸承潤滑特性的影響*
往采用獨特的內外油膜浮環(huán)軸承，具有功耗低、穩(wěn)定性好等優(yōu)點[1]，但會帶來持續(xù)次同步振動，對振動特性的要求非常嚴格[2]，因此浮環(huán)軸承的參數(shù)設計顯得尤為重要。國內外許多學者對浮環(huán)軸承不同的結構參數(shù)與運行參數(shù)下的油膜特性進行了大量的研究。KIRK[3]研究了溫度對高速渦輪增壓器浮環(huán)軸承內外油膜黏度的影響。WANG等[4]研究了制造過程中的浮環(huán)軸承極限公差間隙對渦輪增壓器轉子系統(tǒng)振動的影響。BIN等[5]研究渦輪端和壓氣端不平衡大小對高速渦輪增壓器次同步振動抑制
潤滑與密封 2023年5期2023-05-25
- 偏心狀態(tài)下柱塞泵柱塞副油膜特性仿真研究*
壓力大、溫度高,油膜成形條件十分惡劣,并且由于外力作用,柱塞在缸體中處于偏心狀態(tài),容易出現(xiàn)點接觸的情況,降低了柱塞泵的使用壽命。因此,對柱塞副油膜特性展開理論研究具有重大意義[1-3]。國內外學者對柱塞副的油膜特性展開了大量研究工作。KYOGOKU K[4]搭建了測試柱塞副油膜特性的試驗裝置,對柱塞副的油膜厚度進行了初步探索。WIECZOREK U等人[5]采用仿真分析的方法,通過仿真過程,得到了柱塞偏心量的大小直接影響柱塞副油膜潤滑特性。李晶等人[6]利
機電工程 2023年1期2023-02-13
- 靜壓轉臺油膜微傾斜參數(shù)下的熱影響仿真研究
形油腔推力軸承的油膜壓力分布方程，得到了靜態(tài)載荷下軸承的承載能力、流速和阻尼系統(tǒng)隨著油膜厚度變化的曲線.孟曙光等[2]簡化了深淺動靜壓混合軸承的油膜壓力分布，利用數(shù)值解析算法模擬了軸承的承載能力和溫升.馬建剛等[3]為了提高熱變形仿真的精度，通過優(yōu)化發(fā)熱量等計算方法以及合理設計分析流程，研究了同一轉速下各熱源處溫升隨時間的變化曲線.于曉東等[4]研究了不同工況下靜壓推力軸承對流換熱不同，進一步導致工作臺和底座熱變形不均勻.張艷芹等[5]研究了從軸承摩擦副潤
南京曉莊學院學報 2022年6期2023-01-18
- 柱塞泵滑靴副油膜動態(tài)特性數(shù)值模擬
擦副之一，滑靴副油膜對滑靴的動壓支承是保證滑靴副正常運行的關鍵因素。研究表明，油膜對滑靴底部產生的動壓支承有利于滑靴副的正常運行。SCHENK和IVANTYSYNOVA對滑靴副油膜壓力分布、油膜黏性摩擦力、油膜泄漏等問題展開了深入研究，并考慮了滑靴副彈性變形和熱變形對滑靴副油膜特性的影響。MANRING對滑靴副油膜特性及功率損耗進行了理論研究，并分析了滑靴結構對油膜特性的影響。BERGADA等、KUMAR等對滑靴副油膜流體流動特性進行了CFD模擬，討論了不
機床與液壓 2022年4期2022-09-21
- 浮環(huán)軸承內油膜變偏心率與恒偏心率潤滑特性對比分析*
失效的主要原因是油膜壓力、不平衡質量、裂紋轉子、密封力、葉頂間隙氣流激振力等非線性振動源等[1-2]。其中油膜的潤滑特性也是影響渦輪增壓器壽命的主要原因之一。李亞靜等[3]對基于兩相流的渦輪增壓器軸承的油膜特性進行了分析，建立了考慮氣穴效應的渦輪增壓器內油膜模型，分析了偏心率、壓力、溫度及轉速等對油膜承載力及最大油膜壓力的影響。但其在建模時采用了固定的偏心率，未討論偏心率隨時間變化時對最大油膜壓力及最小油膜厚度的影響。蔣枚利[4]基于有限差分法對渦輪增壓器
潤滑與密封 2022年9期2022-09-21
- 考慮柱塞兩種姿態(tài)的柱塞副燃油泄漏研究
流動的雷諾方程、油膜厚度方程和油膜截面速度方程，并采用數(shù)值分析的方法對柱塞傾斜和偏心狀態(tài)下的柱塞副泄漏情況進行研究。1 數(shù)學模型1.1 雷諾方程油膜雷諾方程的推導基于以下假設: a)由于柱塞副間隙油膜厚度很小，所以油膜壓力和速度在其厚度方向上的變化可以忽略，且間隙燃油的流動為層流流動;b)不計柱塞的旋轉;c)忽略油膜的慣性力和體積力的作用，柱塞副表面無滑移。為便于計算，將柱塞副環(huán)形油膜展開為平面，如圖1所示。=[0,2π]為油膜圓周方向,為柱塞半徑；為油膜
車用發(fā)動機 2022年4期2022-08-25
- 靜壓孔位置對油膜支承可傾瓦軸承承載性能的影響分析
統(tǒng)的支承，其潤滑油膜不僅會產生油膜承載力，而且能夠減少摩擦和振動，由此被大量用在汽輪機等高速重載的機械設備中[1-3]。油膜支承可傾瓦徑向軸承將傳統(tǒng)的可傾瓦徑向軸承的機械支點改進為柔性支點，利用流體來支撐軸瓦，具有更好的穩(wěn)定性和抗振性[4-6]。HOLLINGSWORTH[7]于20世紀70年代提出了一種新型結構的滑動軸承，即油膜支承可傾瓦徑向軸承；NELSON等[8]論述了油膜支承可傾瓦徑向軸承的工作原理，并搭建實驗裝置開展實驗，研究結果表明靜壓孔的存在
中國機械工程 2022年10期2022-05-31
- 質量守恒邊界下擠壓油膜阻尼器動力特性分析
引言在進行擠壓油膜阻尼器特性分析時，通常根據(jù)給定的壓力邊界條件求解雷諾方程得到油膜的承載力、油膜剛度和油膜阻尼等特性參數(shù)。雷諾方程自1886年問世后，對于如何通過設計參數(shù)及工況來確定邊界條件以準確獲取擠壓油膜阻尼器油膜特性并沒有較為深入的研究[1]。劉占生等[2]采用錘擊法在不同進油壓力下測得了油膜阻尼，探究了擠壓油膜阻尼器油膜阻尼與進油壓力的關系。其試驗結果表明：在進口壓力>0.1 MPa下，全油膜假設獲得阻尼與試驗值最為接近，但是其研究模型為最理想的
機械制造與自動化 2021年6期2021-12-27
- 直線導軌副系統(tǒng)阻尼減振機理研究及仿真★
[3-5]，在直油膜阻尼減振技術及試驗測試技術方面有一定的突破，但和國外仍有一定的差距。所以，亟需進一步地研究導軌副阻尼減振技術，打破國際市場的壟斷，提升國產高檔數(shù)控機床產品的競爭力。1 帶阻尼器的導軌副系統(tǒng)結構模型相關研究證明在機床主軸不同的位置上安裝油膜阻尼器可以顯著地提高其動態(tài)性能[6]，精密傳動工作平臺一般使用導軌副作為其直線運動單元，每根導軌一般和兩個滑塊配合使用，為了提高導軌副系統(tǒng)的抗振能力，導軌副也要再連接一個阻尼滑塊（阻尼器），阻尼滑塊與導
電子產品可靠性與環(huán)境試驗 2021年2期2021-07-07
- 基于LIF海面溢油平坦厚油膜區(qū)域邊緣厚度評估方法研究
意義[3,4]。油膜厚度是探測海面溢油的重要參數(shù)。目前評估海面油膜厚度的方法有激光三角法[5]、白光掃描干涉法[6]、激光超聲法[7]等。激光誘導熒光(laser-induced fluorescence，LIF)技術是目前遙感探測海面溢油的一種有效手段，具有靈敏度高、方便靈活、實時性強、無探測盲區(qū)的優(yōu)點[8,9]。Kung等[10]基于LIF探測水體拉曼散射光在海面油層傳輸過程中被吸收而按指數(shù)衰減原理，提出了一種對連續(xù)薄油膜進行遠程監(jiān)測的積分反演算法；H
計量學報 2021年5期2021-06-28
- 基于分子動力學模擬的彈流潤滑行為研究
能主要依賴于牽引油膜性質。采用基于原子尺度的分子動力學模擬方法，研究了高壓、高溫、高剪切速度下芳香族二苯戊烷牽引油的油膜厚度對其流體動壓潤滑行為的影響。研究表明，極端條件下僅有1.4 nm的油膜出現(xiàn)了明顯的非連續(xù)性分層現(xiàn)象，速度分布展現(xiàn)了“plug-slip”剪切；隨著油膜厚度增加體相油膜結構由非連續(xù)性逐漸向連續(xù)性分布轉變，但摩擦表面附近呈現(xiàn)類固體層，其中厚度約為2.4 nm的油膜系統(tǒng)的結構與速度分布均展現(xiàn)了過渡態(tài)特征。厚度較大的油膜系統(tǒng)中體相油膜速度呈連
表面工程與再制造 2021年5期2021-03-25
- 寫意成語 五花八門
? ?（）如反掌油膜上的“彩虹”從哪里來雨后，我們?？梢钥吹匠睗竦穆访嫔?，有汽車滴漏汽油或機油形成的油膜，在陽光的照射下，油膜上出現(xiàn)了像彩虹一樣美麗的色彩。這些色彩是怎樣形成的呢？【準備材料】臉盆 水 黑墨水 汽油 小棒【實驗步驟】在臉盆里盛少量水，用黑墨水把水染黑。臉盆放在光線明亮的窗下，別讓陽光直接射到臉盆上。用眼睛看盆里的水，使光線反射到眼里。用小棒在盆中靠近自己這邊的水面上碰幾下，這時你會看到一道“彩虹”從你這邊閃到盆的對面。吹動水的表面，可以看到
小讀者之友 2020年11期2020-12-23
- 一種基于波段比值法的海面厚油膜評估方法
1]，然而，對于油膜厚度的監(jiān)測目前尚未形成統(tǒng)一的評估方法。Li X L等成功研制激光雷達系統(tǒng)并進行了水面油膜的探測實驗[12]；陳澎根據(jù)激光熒光探測原理，提取海面溢油區(qū)的熒光信息進行了研究[13]；陳宇男等研究了油膜厚度-熒光發(fā)射強度的關系，分析了檢出限以及定量檢測的問題[14]。但這些方法僅適用于薄油膜厚度的評估，對于較厚油膜的評估目前尚未提出合適的反演算法。采用LIF探測溢油覆蓋的海面時，隨著油膜厚度的增加，油膜熒光信號逐漸增強并最終趨于飽和。在某個適
計量學報 2020年11期2020-12-18
- 極化SAR溢油檢測特征
分SAR影像中的油膜和疑似油膜現(xiàn)象提供依據(jù)[1]。國內外在極化SAR數(shù)據(jù)溢油檢測方面開展了相當廣泛的研究，但目前極化SAR溢油檢測仍存在研究中采用的極化SAR數(shù)據(jù)不足、缺乏對極化SAR特征溢油檢測效果的系統(tǒng)性研究等主要問題[2-8]。極化SAR溢油檢測文獻中，通常采用幾景極化SAR影像提取檢測特征。部分文獻提出新的極化特征，甚至僅基于1景極化SAR數(shù)據(jù)的檢測處理結果，缺乏統(tǒng)計數(shù)據(jù)和科學依據(jù)的支持，從而對極化SAR溢油檢測的指導意義不足[9-12]。由于早期
船海工程 2020年2期2020-06-08
- 基于CFD的水泵水輪機推力軸承潤滑性能流固耦合研究
比壓的增長及軸承油膜溫度的升高，一方面使?jié)櫥驼扯燃俺休d力下降、油膜變薄，嚴重時導致軸瓦與轉動部件表面發(fā)生動靜摩擦事故，另一方面由于潤滑油溫度升高，使軸瓦與鏡板推力頭因溫差引起的熱變形增大，進而導致軸承性能下降及安全事故的發(fā)生[1-3]。某電站裝有6臺單機容量為300 MW的機組，其水泵水輪機型式為單級混流可逆式，發(fā)電機為立軸懸式同步電機，額定轉速500 r/min。該電站機組經過20多年的運行，推力軸承存在部分瓦溫超出國家標準、瓦面脫殼等現(xiàn)象。因此，有必
水力發(fā)電 2020年2期2020-05-21
- Landsat TM/ETM波段反射率與水面油膜厚度關系研究
一個重要參數(shù)就是油膜厚度，而直接測量水面油膜厚度的難度非常大，目前采用最多的方法是通過飛機空中目視觀測(或拍照)獲得水面油膜顏色，根據(jù)波恩協(xié)議油膜顏色與厚度的對應關系表獲得油膜厚度[1]，這種方法的缺點是沒有考慮光線變化和觀測角度對水面油膜顏色的影響，并且需要非常專業(yè)和經驗豐富的人員才能完成。目前，國內外開展了大量針對常見油品的光譜實驗研究，主要集中在350～1 000 nm譜段范圍內。對于原油油膜，有實驗結果顯示，隨著原油厚度增加反射率不斷降低[2-7]
自然資源遙感 2019年4期2019-12-02
- 軋機油膜軸承的維護與修復
和自動化程度高，油膜軸承作為軋機上的關鍵部件，它的安裝和使用精度直接影響到軋機的運行狀態(tài)、帶鋼的板型控制和質量要求等。我軋線自2007年調試生產至今，共發(fā)生三次油膜軸承燒損事故，給生產造成惡劣的影響，給公司和車間帶來了巨大的經濟損失，因此加強對油膜軸承使用和維護, 延長油膜軸承使用壽命,確保軋機穩(wěn)定運行是我們勢在必行的任務。下面就我軋線油膜軸承工作相關情況進行一些分析：1 油膜軸承的工作特點和典型結構油膜軸承工作運行的突出優(yōu)點為承載能力大、結構緊湊、運轉精
中國金屬通報 2019年6期2019-08-20
- 高速精密軋輥磨床動靜壓軸承的流固耦合分析
鋼等行業(yè)[1]，油膜軸承作為軋輥磨床的關鍵部件，直接決定其使用性能。目前，軋輥磨床中常用的油膜軸承是液體動靜壓軸承，其綜合了靜壓軸承和動壓軸承的特點，具有磨損小，承載能力大，使用壽命長，速度范圍寬，動態(tài)特性好和剛度高等優(yōu)點[2－3]。國內外對動壓滑動軸承進行了許多仿真研究[4－8]，重點主要集中在動壓滑動軸承運轉時油膜的流體分析上[6－8]。文獻[9]通過流固仿真軟件對動壓滑動軸承油膜和軸瓦進行了分析，結果表明，入口壓力對油膜壓力值的影響很小，油膜壓力值和
軸承 2019年6期2019-07-22
- 表面織構動壓滑動軸承油膜力解析模型*
統(tǒng)轉子間的非線性油膜力的影響愈發(fā)受到重視。對非線性油膜力的研究，通?；赗eynolds方程解析油膜力，解析方法包括有限元法或有限差分法(Finite Difference Method，F(xiàn)DM)[2]、簡化模型法、變分法[3]以及數(shù)據(jù)庫法。然而，有限元法或FDM雖然計算結果準確性高，但計算速度慢且耗時；簡化模型法雖計算精度低，但速度快，求解方法簡單；變分法雖計算精度高，但編程不易且迭代次數(shù)多；數(shù)據(jù)庫法具有高效和可靠等特點，但建數(shù)據(jù)庫較為復雜，普遍應用性較
潤滑與密封 2019年4期2019-04-22
- 軸向柱塞泵配流副楔形油膜溫度特性
主要來源,摩擦副油膜溫度特性直接影響泵的工作性能.配流副油膜的研究由來已久,2002年,美國Wieczorek等[1]對柱塞泵摩擦副油膜潤滑特性進行研究,利用CASPAR程序計算出配流副油膜厚度和壓力分布.2008年,Bergada等[2]通過實驗分析表明,配流副間的油膜厚度主要與液壓油壓力、溫度相關.2009年,楊華勇等[3-4]對阻尼槽型連續(xù)供油配流副的動態(tài)特性進行了研究,并且根據(jù)軸向柱塞泵配流機構的實際工況,計算出內外密封帶的壓力分布.2012年,Z
中國工程機械學報 2019年1期2019-04-02
- 二次冷軋過程變形區(qū)油膜厚度模型
過程軋制變形區(qū)的油膜厚度直接決定軋制輥縫的摩擦因數(shù)，是二次冷軋機組薄規(guī)格、高強度帶鋼高速穩(wěn)定生產得以實現(xiàn)的基礎。國內外許多學者對帶鋼軋制過程中變形區(qū)的油膜厚度進行了理論分析與試驗研究。WILSON等[1]、DOW等[2]推導出了流體潤滑條件下變形區(qū)入口油膜厚度的計算公式；AZUSHIMA等[3-4]、FUJITA等[5]在實驗的基礎上分析了冷軋過程變形區(qū)油膜厚度計算方法；孫建林等[6]建立了帶鋼冷軋潤滑模型以預測變形區(qū)油膜厚度；白振華等[7-8]研究了冷連
中國機械工程 2019年5期2019-03-25
- 可傾瓦推力軸承承載能力分析
[4]等人分析了油膜和瓦體的邊界條件，并構造數(shù)學模型，以此來解決對流導熱問題。余譜[5]等人建立了可傾瓦軸承瞬態(tài)熱彈性流體動力潤滑的數(shù)學模型，對軸瓦在啟動瞬間的潤滑性能進行了分析，并且得到了從啟動至穩(wěn)態(tài)狀態(tài)的軸瓦運動路徑。M Wodtke[6]等人指出在大型水動力推力軸承中，熱變形是影響軸承性能的一個重要因素，并在不同熱對流系情況下對推力軸承性能開展了分析預測。B Turker[7]等人對于表面波紋軸瓦滑動軸承開展了大量研究，結果表明，入口壓力與出口壓力壁
傳動技術 2018年4期2019-01-18
- 一種自冷卻結構燃油泵滑動軸承潤滑特性分析
成燃油黏度降低，油膜厚度變薄，軸承潤滑特性變差，致使軸承內部零部件表面灼傷、偏磨、膠合、咬死，引起軸承失效喪失承載能力。因此，研究滑動軸承的潤滑特性對提高燃油泵壽命及可靠性具有重要意義。數(shù)值模擬具有效率高、成本低的特點，因此國內外研究人員采用數(shù)值仿真技術在滑動軸承潤滑性能研究中開展了大量工作。國內外研究人員主要采用數(shù)值仿真技術分析滑動軸承潤滑性能。如使用差分法、有限元法和有限體積法對Reynolds方程進行數(shù)值求解[2-3]，為了仿真得到更準確的潤滑性能，
北京航空航天大學學報 2018年10期2018-10-30
- 恒流環(huán)形腔多油墊靜壓推力軸承油膜剛度特性
50080)間隙油膜剛度影響靜壓推力軸承振動幅值和承載能力，立式數(shù)控裝備的加工精度和運行穩(wěn)定性下降，油膜剛度不足將出現(xiàn)靜壓支承摩擦副邊界潤滑或干摩擦，嚴重時導致靜壓推力軸承摩擦失效，致使立式數(shù)控加工裝備無法正常工作，所以油膜剛度是衡量液體靜壓推力軸承潤滑性能優(yōu)劣的重要指標。對生產實際中應用最廣的環(huán)形腔多油墊靜壓推力軸承油膜剛度特性進行深入研究，探明其油膜剛度的變化規(guī)律及其影響因素，避免摩擦學失效發(fā)生，提高立式數(shù)控裝備加工精度及運行穩(wěn)定性。張艾萍等[1]依據(jù)
哈爾濱工程大學學報 2017年12期2018-01-15
- 特高含水期油膜變形機理及微觀物模實驗驗證
工程系特高含水期油膜變形機理及微觀物模實驗驗證孟小海1陳琳2劉浩瀚3李奮11.中國石化勝利油田分公司勘探開發(fā)研究院；2.西南石油大學理學院；3.四川建筑職業(yè)技術學院信息工程系為了研究特高含水期微觀剩余油膜的變形情況，假設油膜是被逐層驅替的條件下，采用微元法對油膜變形進行了研究，確定了影響油膜變形的主要因素，分析了剩余油膜由靜止到臨界破裂的變化過程，在理論上推導出油膜變形啟動水驅速度及油膜變形達到臨界狀態(tài)時油膜的表面積與體積的比值，并用微觀物理模擬實驗驗證了
石油鉆采工藝 2017年5期2017-12-11
- 界面滑移對滑動軸承摩擦阻力的影響
的滑移現(xiàn)象，發(fā)現(xiàn)油膜滑移的發(fā)生使得主軸承載力及剛度增大。文獻[6-7]研究了邊界滑移對滲透壁面豎直平板Blasius流速度場與溫度場的影響，證明邊界滑移使速度、溫度邊界層變薄。文獻[8]研究了單面界面滑移對階梯軸承潤滑性能的影響，指出一定工況下階梯軸承的承載能力因界面滑移而提高，而其摩擦因數(shù)卻因界面滑移而下降。目前，關于界面滑移的研究主要集中在滑移現(xiàn)象觀測、油膜厚度變化和承載能力等方面，關于界面滑移對滑動軸承摩擦阻力的具體影響研究還較少。有關滑移的理論模型
軸承 2017年8期2017-07-25
- 基于超聲波技術的活塞銷潤滑研究
之間的潤滑條件及油膜層的形成過程。發(fā)射到潤滑表面的超聲波在油膜中進行多次反射，表面邊界的反射波回波高度取決于油膜厚度以及與固體的接觸面積。試驗所用的筒狀活塞銷為22mm，其表面的粗糙度很低,活塞銷中有一個用于放置超聲探頭的通孔,徑向活塞銷與銷座之間的間隙約為4.5μm,超聲探頭的中心頻率為5MHz。試驗所用的4缸發(fā)動機曲軸由一臺5.5kW的電動機驅動,驅動轉速分別為100r/min和300r/min,電渦流位移傳感器用來檢測活塞的上止點,熱電偶用于測量氣缸
汽車文摘 2017年6期2017-07-18
- 船舶可傾瓦推力軸承潤滑油膜的軸向動特性計算方法
傾瓦推力軸承潤滑油膜的軸向動特性計算方法張贛波，趙 耀，儲 煒，袁 華（華中科技大學 船舶與海洋工程學院，武漢 430074）推力環(huán)和推力瓦之間的楔形潤滑油膜是實現(xiàn)螺旋槳推力傳遞的重要環(huán)節(jié)，其軸向動特性直接關乎船舶軸系轉子的縱向振動特性。文章分別論述了船舶可傾瓦推力軸承楔形潤滑油膜軸向動特性的一維流近似解析方法和二維流數(shù)值方法，在已求得油膜靜特性基礎上，分別結合偏導數(shù)法和小攝動法獲解了油膜動特性，推導了兩種方法計算油膜動特性的求解式，并給出了詳細計算過程。
船舶力學 2017年5期2017-06-05
- 軸向柱塞泵柱塞副偏心狀態(tài)油膜特性分析*
泵柱塞副偏心狀態(tài)油膜特性分析*李晶 陳昊 訚耀保(同濟大學 機械與能源工程學院, 上海 200092)為了分析柱塞副偏心狀態(tài)對油膜特性的影響，采用動壓支承理論和數(shù)值模擬方法，研究在不同柱塞腔壓力和缸體轉速時柱塞副油膜形態(tài)及其變化規(guī)律，采用壽命試驗臺測試液壓泵試驗件并與理論結果進行對比驗證.結果表明：柱塞偏心狀態(tài)下，柱塞副油膜出現(xiàn)最小厚度值，油膜內部壓力高于柱塞腔壓力；壓油區(qū)油膜厚度隨壓力增加而線性增加，隨轉速增加而減小，但轉速越大，油膜厚度減少量越小，柱塞
華南理工大學學報（自然科學版） 2016年10期2017-01-05
- 擠壓油膜阻尼器油膜阻尼系數(shù)識別及分析
10015?擠壓油膜阻尼器油膜阻尼系數(shù)識別及分析周海侖1馮國全2張明1艾延廷11.沈陽航空航天大學遼寧省航空推進系統(tǒng)先進測試技術重點實驗室，沈陽，1101362.中國航空工業(yè)集團公司沈陽發(fā)動機設計研究所，沈陽，110015為了進行擠壓油膜阻尼器油膜阻尼系數(shù)識別的實驗研究，首先,利用信號發(fā)生器和功率放大器對雙向激勵實驗器進行激振；然后，借助阻抗頭獲得激勵和響應數(shù)據(jù)；最后，基于機械阻抗原理，通過最小二乘法擬合，得到擠壓油膜阻尼器的油膜阻尼系數(shù)。通過改變油膜寬度
中國機械工程 2016年15期2016-09-13
- 冷軋軋機油膜軸承系統(tǒng)故障分析與對策
限公司）冷軋軋機油膜軸承系統(tǒng)故障分析與對策王偉（新疆八一鋼鐵股份有限公司）主要分析了冷軋油膜軸承溫度高溫產生的原因，通過對油膜軸承的安裝配精度的調整，加強日常維護，消除了故障。油膜軸承；油膜油；密封；磨損；安裝與維護1 前言隨著冷軋工藝的發(fā)展,對冷軋軋機油膜軸承提出了更高的要求,油膜軸承運轉狀況與油膜油系統(tǒng)控制息息相關。冷軋產品對板材的表面質量要求比較高,因此對冷軋軋機油膜軸承的運轉狀態(tài)要求也高。生產中要求油膜軸承潤滑油必須采用專用油膜軸承油，粘度可根據(jù)軸
新疆鋼鐵 2016年4期2016-05-25
- 基于Fluent渦輪增壓器浮環(huán)軸承三維油膜力的仿真
壓器浮環(huán)軸承三維油膜力的仿真鄭惠萍1，彭立強1，2（1.河北科技大學機械工程學院，石家莊 050018；2.河北工業(yè)大學機械工程學院，天津 300130）浮環(huán)軸承具有結構簡單、成本低、穩(wěn)定性好、適應高轉速等特點而在航空機械、汽車發(fā)動機等領域得到廣泛的應用。本文首先通過Gambit軟件建立了浮環(huán)軸承的雙油膜有限元模型，然后利用fluent軟件對軸承的三維油膜力進行模擬分析，研究在相同供油壓力下，轉速對油膜力分布、承載力的影響。分析結果表明浮環(huán)軸承內外油膜均存
汽車科技 2016年1期2016-04-17
- 浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器減振機理研究
浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器減振機理研究陳以彪，羅貴火(南京航空航天大學能源與動力學院，江蘇南京210016)摘要：從廣義雷諾方程出發(fā)，推導了浮環(huán)式擠壓油膜阻尼器(FSFD)內、外層油膜的穩(wěn)態(tài)雷諾方程。根據(jù)文中的理論模型，基于有限差分法編寫了計算程序，研究分析了結構參數(shù)對FSFD動力特性的影響。研究表明：與傳統(tǒng)SFD比較，F(xiàn)SFD改善了油膜力的非線性；相同條件下，F(xiàn)SFD內層油膜力要大于外層油膜力，內、外層油膜力都隨油膜寬度的增大而增大，隨油膜間隙的增大而減小；在
現(xiàn)代機械 2015年4期2016-01-16
- 基于EHL理論的脂潤滑軸承溝道表面缺陷研究
理論在數(shù)值計算和油膜厚度測量等方面與實際工況更為接近，為軸承、齒輪和發(fā)動機潤滑設計等領域提供了有效理論支持[1]。作為機械關鍵零部件，滾動軸承性能直接關系到整個機械裝備工作的穩(wěn)定性、安全性和效率等，而其滾動體-滾道所形成的摩擦副潤滑為典型彈流潤滑問題，且其表面在工作過程中因各種因素形成表面缺陷[2-4]。因此，有必要對軸承滾動體或滾道表面缺陷條件下的潤滑油膜情況進行分析。目前，EHL理論的研究主要集中在潤滑油方面，而在潤滑脂方面研究較少。文獻[5]采用數(shù)值
軸承 2015年5期2015-07-26
- 基于分形盒維數(shù)的油膜渦動與油膜振蕩軸心軌跡分析
基于分形盒維數(shù)的油膜渦動與油膜振蕩軸心軌跡分析胡道達，馬振利，石文凱(中國人民解放軍后勤工程學院研究生管理大隊，重慶 401311)在轉子實驗臺上進行實驗，模擬滑動軸承正常、共振、油膜渦動、油膜振蕩4種工作狀態(tài)。根據(jù)信號的分形特征，對4種狀態(tài)的50組實驗數(shù)據(jù)進行分形盒維數(shù)處理。結果表明:正常運行和共振工作狀態(tài)的軸心軌跡為橢圓或圓形，其對應的盒維數(shù)值分別在1.032 7～1.193 8和1.101 1～1.174 0范圍內波動，二者的盒維數(shù)值區(qū)分度不明顯;油
重慶理工大學學報(自然科學) 2015年11期2015-02-17
- 基于圖像分割的油膜厚度計算及其光譜相關性分析*
?基于圖像分割的油膜厚度計算及其光譜相關性分析*王娟1，2，單春芝1，2，宋文鵬1，2，孫樂成1，2，劉旭東1，2 (1.國家海洋局北海環(huán)境監(jiān)測中心 青島 266033; 2. 國家海洋局海洋溢油鑒別與損害評估技術重點實驗室 青島 266033)以渤海原油為油樣，利用ASD地物光譜儀開展油膜光譜測量，針對油膜光譜實驗過程中油膜厚度難以控制的問題，改進布設油膜的方式，利用定量滴定和圖像分割方法完成油膜厚度計算，并開展油膜光譜特性及其與油膜厚度的相關性分析。研
海洋開發(fā)與管理 2015年7期2015-02-14
- 同向剪切氣流對GDI 發(fā)動機燃燒室壁面油膜的影響
活塞頭部表面形成油膜，影響發(fā)動機的燃燒與排放。Karlson 等［1］認為，采用分層混合氣工作時，GDI 發(fā)動機有1% ～4%的燃油要以油膜的形式附于活塞頂部。實驗顯示，實際形成的油膜量還要多。Draker 等［2］的研究結果顯示，對于高壓渦旋噴油器而言，每循環(huán)的油膜量對汽油來說占總噴油量的1%，對辛烷來說則為0.1%。在分層燃燒模式下，一般認為GDI 發(fā)動機的HC 排放來自2 個方面［1］:分層混合氣形成的HC 排放和壁面油膜所產生的HC 排放。Drak
軍事交通學院學報 2014年4期2014-12-25
- 重型機床的油膜測厚與調整
廣泛。但機床靜壓油膜調整不好，很容易造成工作臺與底座導軌研傷。以立車圓工作臺為例（如圖1），工作臺下面有3 個測試點均布裝有3 個油膜測厚開關，3 個開關接入油膜測厚表，保證工作臺底平面均勻穩(wěn)定，供油由液壓泵恒流靜壓提供，電氣控制油膜最低與最高，當油膜厚度低于0.04mm 時發(fā)出報警，工作臺停止運轉。當油膜厚度高于0.12mm 時也發(fā)出報警，所以工作臺浮升油膜在0.04～0.12mm 之間運轉。報警信號由油膜檢測表輸出，進入PLC 輸入端，通過PLC 控制
機械工程師 2014年1期2014-11-22
- 基于機載多光譜遙感數(shù)據(jù)的溢油信息提取方法
空、衛(wèi)星遙感監(jiān)測油膜方面，國內外研究者已開展了較廣泛的研究，集成紫外光、可見光、紅外、微波、激光熒光和側視雷達等幾類傳感器數(shù)據(jù)，開展油膜監(jiān)測[3－8]。在油膜厚度監(jiān)測方面研究較多，尤其是利用可見光－近紅外數(shù)據(jù)反演溢油厚度方面，有研究者建立了油厚和油膜表觀現(xiàn)象的關系[9－10]。最早的報道是1930年提交給美國國會的報告，將 0.4～2.0 μm 油膜厚度進行了分類[11];1972年Hornstein建立了一個基于實驗的標準[10]，該標準目前還在廣泛應用
自然資源遙感 2014年1期2014-09-26
- 轉速數(shù)對滑動軸承動力學系數(shù)影響研究
子-軸承系統(tǒng)存在油膜力、密封力等非線性激振力，導致系統(tǒng)存在不穩(wěn)定的因素。軸承的參數(shù)變化對轉子的動力學特性有明顯的影響，由于軸承是阻尼的主要來源，進而控制著轉子的響應；軸承的剛度和阻尼又影響著轉子-軸承系統(tǒng)的臨界轉速和穩(wěn)定性。所以在深入研究轉子-軸承系統(tǒng)動力學問題時，必須考慮軸承對系統(tǒng)的作用[1-2]。謝友柏等[3]研究非線性油膜力和軸承外彈性阻尼對流體動壓滑動軸承轉子系統(tǒng)的振動特性的影響，建立了非線性運動方程式, 并開發(fā)了相關程序。袁小陽、朱均[4-5]基
振動與沖擊 2014年5期2014-09-05
- 單個微坑對圓錐滾子熱彈流潤滑的影響
卷吸速度及載荷對油膜壓力、油膜厚度及油膜中層溫度的影響。1 數(shù)學模型圓錐滾子彈流潤滑模型如圖1所示(圖1a和圖1b分別為同向、反向圓錐滾子數(shù)學模型)[2]。A和B均為彈性圓錐滾子。如圖1a建立直角坐標系，其xOy面與紙面垂直，x軸指向紙外；如圖1b建立輔助坐標系y′Oz′和y″Oz″，y″通過滾子B的軸線與y″軸平行，且通過坐標原點，z′與z″軸重合，均位于滾子B的中間截面上，且都通過坐標原點。假設滾子A，B尚未修形時的素線長度均為2l，直素線段的長度為0
軸承 2014年10期2014-07-21
- 發(fā)動機主軸承的油膜厚度測試技術
性，掌握軸承中的油膜狀態(tài)（油膜壓力、油膜厚度）是極為重要的[1，2]。近年來，隨著模擬技術的發(fā)展，已經可以用計算方法求出油膜狀態(tài)[3]。但是，主軸承會受到以下幾方面的影響：（1）因發(fā)動機燃燒及安裝而導致的發(fā)動機機體變形；（2）由于燃燒的緣故，短時間內載荷的大小及方向會有較大的變動；（3）曲軸運動及變形所帶來的影響等。這些因素加大了主軸承油膜狀態(tài)的計算難度。因此，迫切要求對油膜狀態(tài)，尤其是油膜厚度進行實際測試，為此進行了各種嘗試。1 軸承油膜厚度的測試方法1
汽車與新動力 2013年2期2013-09-27
- 橢圓滑動軸承油膜厚度對汽輪機振動的影響
s方程來計算軸承油膜壓力［1－3］，但在應用 Reynolds方程求解軸承油膜特性時忽略了很多因素，如為計算方便略去了慣性項，質點的運動方程就變?yōu)閴毫椇宛ば皂椀钠胶夥匠?；?個楔形的平板代替軸承和軸頸；用平板平移速度代替汽輪機軸頸的轉動速度；潤滑油流動狀油膜中不存在渦流和湍流.因此，現(xiàn)在很多學者基于CFD直接求解N－S方程的方法來研究軸承油膜特性，模擬結果表明：利用CFD計算軸承油膜壓力特性能更真實地反映實際運行中的油膜特性［4－7］，但很少有學者利用C
動力工程學報 2013年9期2013-09-22
- 滑動軸承潤滑分析中的邊界條件
驗，首次發(fā)現(xiàn)軸承油膜存在流體壓力的現(xiàn)象。針對Tower的發(fā)現(xiàn)，1886年Reynolds應用流體力學理論推導出Reynolds方程，以此解釋流體動壓的形成機理，奠定了流體潤滑理論研究的基礎。根據(jù)流體潤滑理論，滑動軸承潤滑分析一般通過求解Reynolds方程完成。在具體的滑動軸承潤滑分析中，需要結合分析的實際問題采用合適的壓力等邊界條件。研究表明，滑動軸承油膜壓力計算中所采用的邊界條件的合理性是影響結果誤差的重要因素。因此，滑動軸承潤滑分析的關鍵是如何確定符
軸承 2013年12期2013-07-21
- 基于離散油膜模型的汽油機瞬態(tài)空燃比控制
生撞擊，形成燃油油膜[2]。油膜的存在使每次循環(huán)中實際進入氣缸的燃油量與噴油器循環(huán)噴油量之間存在一定的偏差和滯后，尤其是在瞬態(tài)工況下，油膜的動態(tài)效應更加明顯，這給瞬態(tài)工況空燃比的精確控制帶來了很大困難。為消除油膜影響，目前車用汽油機普遍采用基于油膜動態(tài)特性的前饋補償策略，油膜特性參數(shù)由MAP圖或擬合多項式給出[3]。這需要大量的標定試驗工作，而且隨著汽油機的磨損，補償效果會變差。近些年來，隨著傳統(tǒng)控制理論的不斷完善和智能控制的不斷發(fā)展，國內外的很多學者在油
北京汽車 2013年3期2013-03-13
- 鴨綠江公路大橋溢油漂移擴散三維數(shù)值模擬
在發(fā)生溢油事故后油膜漂移擴散，可為溢油事故的處理提供油膜面積、到達取水口時間和油膜厚度變化等數(shù)據(jù)，對鴨綠江環(huán)境的保護和取水的安全具有實際意義.圖1 鴨綠江河口示意圖Fig.1 Sketch map of the Yalu Estuary目前預測溢油事故發(fā)生后油膜漂移擴散的主要方法是數(shù)值模擬，一般以垂向平均的二維數(shù)值模式為主［1－5］.二維數(shù)值模式不能真實的反映風生流產生的垂向上的顯著變化，從而會影響模擬油膜擴散的精度.近年來，三維模式也逐漸開始運用于油膜擴
華東師范大學學報（自然科學版） 2012年6期2012-10-31
- 液黏傳動變形界面間油膜溫度場實驗研究
內摩擦定律，利用油膜剪切力來傳遞動力，具有高效節(jié)能、無級調速、啟動沖擊小和同步傳動等特點，在帶式輸送機、風機、水泵等大功率重載設備的調速啟動方面具有廣闊的應用前景[2-3]。液黏傳動裝置工作過程中，摩擦副間存在滑差導致熱量產生，油膜的溫度升高，油膜的動壓承載力和傳遞的扭矩減小，這將嚴重影響液黏傳動裝置的工作性能。Jang等[4]綜合考慮熱效應和表面粗糙度對液黏傳動裝置的影響，對流體潤滑狀態(tài)下液黏傳動裝置接合過程中的瞬態(tài)熱效應進行分析，建立了相應的雷諾方程。
中南大學學報（自然科學版） 2011年12期2011-07-31
- 應用紋理分析識別SAR海上溢油圖像
-5].由于海面油膜能夠造成Bragg波的衰減,進而降低海面粗糙度,因此在SAR圖像上一般表現(xiàn)為較暗的圖像特征.但是,能夠在SAR圖像上造成暗區(qū)的還有其他一些海洋、大氣現(xiàn)象,如海洋自然表面膜、上升流、低風速區(qū)等,這就給油膜的識別帶來了難度[6-7].因此,必須找出一些具有代表意義的特征量來區(qū)分油膜和上述類油膜.目前,主要采用基于灰度共生矩陣的紋理特征分析方法來區(qū)分油膜和類油膜.紋理是在圖像上表現(xiàn)為灰度或者顏色分布的某種規(guī)律性.由于紋理是灰度在空間位置上反復
河海大學學報（自然科學版） 2011年5期2011-06-19
- 首鋼京唐2 250生產線R1粗軋機工作輥油膜軸承進水分析
0)1 前言由于油膜軸承適應現(xiàn)代軋機大型、高速、重載、連續(xù)、自動等的工作環(huán)境，因此油膜軸承在軋機中起到越來越重要的作用，在鋼鐵生產部分領域已經完全超越了滾動軸承的使用［1］。但是，油膜軸承一旦進水將會導致潤滑油乳化、設備生銹、不正常磨損等一系列問題，如今進水問題已成為油膜軸承亟待解決的一個重要課題。針對首鋼京唐2 250生產線發(fā)生的R1粗軋工作輥油膜軸承進水事故，對R1粗軋工作輥油膜軸承進行了拆裝，記錄了整個拆裝過程，找出了油膜軸承進水的真正原因，并且基于
重型機械 2010年6期2010-11-18
- 考慮可壓縮性及慣性力的油膜力研究
壓縮性及慣性力的油膜力研究姚熊亮1張 成2孫士麗11哈爾濱工程大學船舶工程學院,黑龍江哈爾濱1500012哈爾濱工程大學機電工程學院,黑龍江哈爾濱150001一般油膜壓力特性研究都是基于流體不可壓縮的假設,沒有計及可壓縮性以及軸頸慣性力對油膜壓力的影響,但在瞬態(tài)沖擊重載作用下,油膜壓力隨時間變化劇烈,而油膜密度、粘度等狀態(tài)參數(shù)又是關于壓力的函數(shù),此時,油膜不可壓縮性假設不再適用。另外,沖擊載荷作用下軸頸本身存在很高的加速度,因軸頸高速運動而產生的慣性力也不
中國艦船研究 2010年6期2010-07-07
- 海洋溢油油膜厚度影響因素理論模型的構建
039)海洋溢油油膜厚度影響因素理論模型的構建吳曉丹1,2, 宋金明1, 李學剛1, 袁華茂1, 張 默1,2(1. 中國科學院 海洋研究所, 海洋生態(tài)與環(huán)境科學重點實驗室, 山東 青島 266071; 2. 中國科學院 研究生院,北京100039)溢油擴展過程中油膜厚度的準確獲得是進行溢油量估算和損失評估中需要解決的關鍵科學問題, 通過揭示溢油擴展中油膜厚度的理論變化特征來獲得油膜厚度隨溢油性質和海洋環(huán)境條件變化的定量關系, 構建海洋溢油油膜厚度影響因素
海洋科學 2010年2期2010-01-12