干態(tài)
- “干態(tài)”下的懸臂式多級(jí)離心泵響應(yīng)性能研究
重時(shí)，水泵易在“干態(tài)”下運(yùn)行。針對(duì)這一常見問題，相關(guān)學(xué)者也進(jìn)行了研究。王學(xué)謙[8]等人以“干態(tài)”下單級(jí)離心泵為研究對(duì)象，研究發(fā)現(xiàn)采用主成分優(yōu)化的BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)PID 控制可以改善控制系統(tǒng)跟蹤性能。紀(jì)鄭瑜[9]對(duì)干濕狀態(tài)下的離心泵振動(dòng)特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)2種狀態(tài)下各階倍頻的數(shù)值接近，這為離心泵的設(shè)計(jì)提供了參考依據(jù)。蔣小平等人[10]對(duì)干態(tài)下懸臂多級(jí)離心泵的瞬態(tài)響應(yīng)特性進(jìn)行了研究，結(jié)果表明磨損環(huán)的動(dòng)態(tài)密封力可以提高轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并有效地減小徑向位移的振幅，
節(jié)水灌溉 2023年6期2023-06-28
- 生物質(zhì)電站離心泵轉(zhuǎn)子部件動(dòng)力學(xué)計(jì)算
及振型2.1 “干態(tài)”臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算對(duì)轉(zhuǎn)子泵軸的三維模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分，網(wǎng)格單元數(shù)為193883，節(jié)點(diǎn)數(shù)為389332。將轉(zhuǎn)子部件以Point Mass單元的形式添加到泵軸的相應(yīng)位置，在轉(zhuǎn)子兩端滑動(dòng)軸承處設(shè)置添加Combine 214單元，設(shè)置軸承剛度為1.53×108N/m。約束轉(zhuǎn)子軸向移動(dòng)自由度以及繞軸的轉(zhuǎn)動(dòng)自由度。求解得到水泵轉(zhuǎn)子部件“干態(tài)”工況的坎貝爾圖，如圖3，由圖可得出轉(zhuǎn)子“干態(tài)”的各階臨界轉(zhuǎn)速見表2。表2 轉(zhuǎn)子部件“干態(tài)”各階頻率及臨界轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)子在
裝備制造技術(shù) 2022年9期2022-12-08
- 飛行器用KT31/HFW285SA層壓板不同環(huán)境下的力學(xué)性能
究了層壓板在室溫干態(tài)（23 ℃）、低溫干態(tài)（-55 ℃）及高溫濕態(tài)（130 ℃）3種狀態(tài)下的強(qiáng)度和模量，為飛行器的輕量化設(shè)計(jì)和可靠性分析提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。1 試驗(yàn)部分1.1 試驗(yàn)項(xiàng)目該試驗(yàn)所進(jìn)行的試驗(yàn)項(xiàng)目見表1。表1 層壓板力學(xué)性能試驗(yàn)項(xiàng)目1.2 試驗(yàn)件試驗(yàn)件材料KT31樹脂（RTM用）屬于高溫固化環(huán)氧樹脂體系，碳纖維織物為HFW285SA緞紋布。試驗(yàn)件由江蘇集萃碳纖維及復(fù)合材料應(yīng)用技術(shù)研究院制備，由第三方檢測(cè)機(jī)構(gòu)進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)前根據(jù)試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的要求對(duì)試驗(yàn)件的
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年10期2022-08-29
- 解除浪費(fèi)時(shí)間的內(nèi)耗，華帝洗碗機(jī)A2解放雙手
的是，內(nèi)置第二代干態(tài)抑菌技術(shù)，通過雙泵巡航排水，真正做到了內(nèi)膽空間內(nèi)真正無殘留水，徹底從源頭上抑制返潮；而相比傳統(tǒng)的冷風(fēng)烘干，華帝A2使用熱風(fēng)立體環(huán)流烘干，能夠快速的烘干清洗后殘留的水分，并抑制異味產(chǎn)生。簡(jiǎn)單來說，就是在把碗洗干凈后，快速把洗碗機(jī)內(nèi)部進(jìn)行排水烘干等操作，使腔體內(nèi)保持干燥、無殘?jiān)沫h(huán)境，沒有水分以及食物殘?jiān)淖甜B(yǎng)，細(xì)菌也失去了生長(zhǎng)繁殖的環(huán)境，從而達(dá)到抑菌的效果。而干態(tài)模式，還會(huì)進(jìn)行熱風(fēng)換氣，換新腔體內(nèi)氣體，預(yù)防靜態(tài)悶存下細(xì)菌滋生，實(shí)現(xiàn)168小
五金科技 2022年3期2022-06-30
- 溫濕度致編織碳纖維復(fù)合材料車體結(jié)構(gòu)性能劣化及機(jī)理研究
，設(shè)置標(biāo)準(zhǔn)實(shí)驗(yàn)室干態(tài)環(huán)境(相對(duì)濕度(55±10)%)和濕態(tài)環(huán)境(相對(duì)濕度(85±5)%)共2種濕度對(duì)比組，組合成4種試驗(yàn)環(huán)境，即低溫干態(tài)、常溫干態(tài)、高溫干態(tài)和高溫濕態(tài)，分別進(jìn)行拉伸、壓縮和剪切力學(xué)性能試驗(yàn)，如表1 所示。每組試驗(yàn)的加載速率均為2 mm/min。拉伸和壓縮試驗(yàn)至試件完全失效后停止，剪切試驗(yàn)至試件完全破壞或應(yīng)變超過5%后停止試驗(yàn)，得到力-位移和時(shí)間-應(yīng)變曲線，依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算不同環(huán)境下的模量、強(qiáng)度、泊松比等參數(shù)并用于后續(xù)對(duì)比分析。圖1 試件示意圖F
- 630MW超臨界鍋爐啟動(dòng)時(shí)壁溫控制
MCR負(fù)荷以上呈干態(tài)運(yùn)行。筆者公司一期機(jī)組在啟動(dòng)時(shí)，鍋爐壁溫，尤其是屏式過熱器壁溫出現(xiàn)偏高甚至超溫的現(xiàn)象，通過對(duì)鍋爐啟動(dòng)過程的分析，提出簡(jiǎn)單的控制策略。關(guān)鍵詞：超溫 ?濕態(tài) ?干態(tài) ?措施Wall Temperature Control at Start-up of 630MW Supercritical BoilerBEN Jingjing（China Energy?Bengbu Power Generation Co.， Ltd.， Bengbu， A
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2022年18期2022-05-30
- 黏合成型非織造布結(jié)構(gòu)與力學(xué)強(qiáng)度關(guān)系研究
較兩種非織造布在干態(tài)和濕態(tài)條件下的拉伸斷裂形式，再結(jié)合非織造布及黏合劑樹脂在干態(tài)和濕態(tài)條件下的力學(xué)強(qiáng)度，建立黏合成型非織造布力學(xué)失效模型，以期為非織造布成型用黏合劑的設(shè)計(jì)與開發(fā)提供參考。1 試驗(yàn)部分1.1 試驗(yàn)原料丙烯酸丁酯(BA)、甲基丙烯酸甲酯(MMA)、苯乙烯(St)、丙烯酸(AA)，分析純，杭州華東醫(yī)藥化學(xué)試劑有限公司；丙烯酸羥乙酯(HEA)、丙烯腈(AN)，分析純，上海阿拉丁試劑有限公司；羥甲基丙烯酰胺(NMA)，工業(yè)級(jí)，愛森(中國(guó))絮凝劑有限公
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2022年1期2022-05-09
- 工藝方法和試驗(yàn)環(huán)境對(duì)EP／GF層合板力學(xué)性能影響
)；–50℃低溫干態(tài)(CTD)試樣的處理在高低溫試驗(yàn)箱 (–70～350℃)中保溫5～8 min進(jìn)行,采用液氮進(jìn)行降溫,并采用高精度控溫器進(jìn)行控溫；80℃高溫干態(tài)(ETD)試樣的處理在高低溫試驗(yàn)箱 (–70～350℃)中保溫 5～8 min進(jìn)行,采用電阻絲加熱,并采用高精度控溫器進(jìn)行控溫；室溫干態(tài)(RTD)試樣的處理在空氣中進(jìn)行,采用空調(diào)對(duì)室內(nèi)溫度進(jìn)行控制。1.5 性能測(cè)試?yán)鞆?qiáng)度按照GB／T 1447–2005測(cè)試,試驗(yàn)加載速率為2.0 mm／min,有
工程塑料應(yīng)用 2021年7期2021-07-24
- 含水率對(duì)纖維素纖維基水刺交鋪非織造材料手感性能的影響*
中：m1——試樣干態(tài)質(zhì)量，g；m2——試樣濕態(tài)質(zhì)量，g。試驗(yàn)使用的手感柔軟度分析儀(Emtec公司生產(chǎn))如圖2所示。測(cè)定試樣手感性能參數(shù)時(shí)，先將試樣固定在測(cè)試槽上，旋翼刀頭壓于試樣表面，給予試樣100 mN的壓力；接著旋翼刀頭以2 r/s的速度開始旋轉(zhuǎn)，旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的水平與垂直振動(dòng)頻率被傳感器監(jiān)測(cè)到，并轉(zhuǎn)化為試樣的手感柔軟度和平滑度；然后，給予試樣600 mN的壓力，測(cè)定試樣的硬挺度[6]162-163；最后，主機(jī)基于傳送來的手感柔軟度、平滑度和硬挺度，以及被
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2021年2期2021-06-10
- PP/木漿復(fù)合擦拭材料及性能研究
，其中，面密度和干態(tài)厚度的關(guān)系如圖4所示。表1 材料規(guī)格圖4 PP/木漿復(fù)合材料由表1可以得知，PP/木漿復(fù)合材料的實(shí)際面密度在41.30～66.20 g/m2，PP紡粘網(wǎng)面密度在8.26～13.24 g/m2，木漿濕紙頁面密度在33.04～59.96 g/m2，干態(tài)厚度在0.24～0.34 mm。從圖4可以明顯看到，隨著材料面密度的增大，干態(tài)厚度幾乎呈線性增長(zhǎng)。盡管在水刺復(fù)合過程中，水流會(huì)帶走極少部分木漿，但總體上材料面密度均勻性及厚度均勻性良好。2.3
紡織報(bào)告 2021年3期2021-05-27
- 衣領(lǐng)耐磨性能檢測(cè)方法及評(píng)價(jià)指標(biāo)研究
樣，5塊用于測(cè)試干態(tài)耐磨試驗(yàn)，5塊用于濕態(tài)耐磨試驗(yàn)。1.5 測(cè)試步驟1.5.1 干態(tài)（1）將試樣測(cè)試面朝外夾持于折邊磨夾具中，將夾具固定在耐磨儀旋轉(zhuǎn)平臺(tái)上。（2）尺寸為230 mm×40 mm的羊毛磨料織物作為磨料，將磨料和毛氈牢固夾持在磨料夾持器裝置中。每次試驗(yàn)需更換羊毛織物磨料摩擦位置或更換新的羊毛織物磨料，如果在一次磨損試驗(yàn)中摩擦超過5000次，每5000次更換一次磨料。（3）將摩擦加壓重錘作為摩擦壓力置于摩擦板上部，放下摩擦板使磨料與試樣接觸。（4
中國(guó)纖檢 2021年12期2021-03-09
- PA6與PTT共混制備低吸水率尼龍復(fù)合材料
性能檢測(cè)測(cè)試樣品干態(tài)下的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度、缺口抗沖擊強(qiáng)度等機(jī)械性能指標(biāo)。測(cè)試樣品浸水72 h后濕態(tài)下的拉伸強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度、缺口抗沖擊強(qiáng)度等機(jī)械性能指標(biāo)。2 結(jié)果與討論2.1 與PTT熔融共混降低尼龍復(fù)合材料吸水率的可行性將PA6與PTT以7 ∶3的比例配比，采用POE-g-MAH為相容劑，其添加量為3%，原料混合均勻后，在雙螺桿擠出機(jī)上進(jìn)行熔融共混，測(cè)試樣品吸水率及濕態(tài)下的機(jī)械性能。PA6、PA6/PTT、PA6/PTT/POE-g-MAH三種樣品的吸水
鹽科學(xué)與化工 2021年2期2021-03-01
- 竹展平板拉伸剪切膠合性能
竹展平板在濕態(tài)和干態(tài)條件下的膠合性能，并分析拉伸剪切力學(xué)行為和破壞方式，同時(shí)也分析了不同熱壓壓力和施膠量條件下膠合面結(jié)合和膠層形成情況對(duì)膠合性能的影響，以期對(duì)研發(fā)新型竹集成材和拓寬竹展平板應(yīng)用領(lǐng)域提供試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論支撐。1 材料與方法1.1 試驗(yàn)材料4年生毛竹(Phyllostachsedulis)采自浙江省新昌縣，竹高大于10 m，胸高處直徑10～14 cm。根據(jù)文獻(xiàn)[11]中的竹展平裝置，按照?qǐng)D1所示的工藝流程在展平裝置上完成剖分后弧形竹片的定弧定厚整
林業(yè)工程學(xué)報(bào) 2021年1期2021-02-02
- 著色法鑒別新型紡織纖維的探討
，觀察纖維濕態(tài)和干態(tài)著色情況。3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果常見的11種新型紡織纖維及常規(guī)纖維的著色后濕態(tài)、干態(tài)顯色結(jié)果（表2），將濕態(tài)、干態(tài)掃描（圖1—15）。著色劑為I-KI。表1 纖維試樣規(guī)格及來源表2 常見的11種新型紡織纖維及常規(guī)纖維著色實(shí)驗(yàn)結(jié)果4 結(jié)果分析在幾種新型再生纖維素纖維中，Tencel，Modal，Viloft、竹漿纖維用I-IK溶液著色后，濕態(tài)與粘膠纖維基本相同，呈黑藍(lán)青色；圣麻纖維呈藍(lán)青色；竹原纖維與苧麻基本相似，不染色。但干態(tài)反應(yīng)有明顯的差異，其
紡織報(bào)告 2020年7期2020-11-12
- 1 000MW機(jī)組給水系統(tǒng)控制策略分析研究
[7]。2.2 干態(tài)方式當(dāng)鍋爐負(fù)荷大于30%時(shí)，鍋爐逐漸進(jìn)入直流運(yùn)行狀態(tài)，分離器進(jìn)入干態(tài)方式運(yùn)行，之后的給水控制是焓值修正控制。在干態(tài)階段主要保證合適的燃水比，同時(shí)控制鍋爐分離器出口溫度或焓值，保證汽水平衡，實(shí)現(xiàn)主蒸汽溫度的粗調(diào)。此時(shí)采用汽動(dòng)泵變速方式實(shí)現(xiàn)。2.3 濕態(tài)、干態(tài)轉(zhuǎn)換在無外部干擾情況下，由于分離器內(nèi)的蒸汽隨著負(fù)荷降低，濕度就會(huì)增加，而隨著負(fù)荷升高干度就會(huì)增加，因此鍋爐的運(yùn)行狀態(tài)可以在濕態(tài)和干態(tài)方式之間切換。同時(shí)，在干、濕狀態(tài)轉(zhuǎn)換中，由于燃水比以
- 新居廚房裝修聽誰的？干態(tài)抑菌洗碗機(jī)打造理想廚房生活
是華帝嵌入抽屜式干態(tài)洗碗機(jī)L3，為什么它會(huì)成為最后的大贏家?原因是選購時(shí)，小編主要考慮于安裝方式和產(chǎn)品品牌這兩大因素上。由于自家廚房空間不大，妻子也不愿意騰出大片臺(tái)面空間來承放洗碗機(jī)，加上考慮到水槽式洗碗機(jī)的內(nèi)腔空間無法容納大型鍋具，顯然嵌入式的產(chǎn)品更符合我家的需求。另外小編通過考察發(fā)現(xiàn)，華帝是首家創(chuàng)新推出無殘水、真干態(tài)洗碗機(jī)的品牌，實(shí)現(xiàn)了是洗碗機(jī)，也是消毒柜的一體機(jī)，深受用戶的歡迎，因此小編也就被它征服了。華帝這款抽屜式干態(tài)洗碗機(jī)L3，在功能和內(nèi)腔布局上
五金科技 2020年5期2020-10-31
- 基于橫向蠕滑特性的輪軌黏著試驗(yàn)研究*
擬輪軌接觸界面是干態(tài)、水介質(zhì)以及油介質(zhì)污染下進(jìn)行。油為合成機(jī)油，由機(jī)車燃油、機(jī)油、齒輪潤(rùn)滑油等混合物組成(體積比為1∶1∶1)。以干態(tài)條件為例，試驗(yàn)方法為：(1)固定電機(jī)轉(zhuǎn)速為600 r/min(模擬實(shí)際車輛速度為33 km/h)、加載垂向壓力為700 N，在0～5°范圍內(nèi)調(diào)節(jié)角度，測(cè)量并記錄不同轉(zhuǎn)動(dòng)角度下傳感器的數(shù)值，并計(jì)算得出干態(tài)條件下不同轉(zhuǎn)動(dòng)角度下的輪軌橫向黏著特性曲線；(2)固定電機(jī)轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)動(dòng)角度，通過調(diào)節(jié)絲杠加載力的大小改變軸重力(分別為700、
潤(rùn)滑與密封 2020年9期2020-10-10
- 基于兒茶酚交替共聚物的干濕態(tài)雙高效膠黏劑材料
膠黏劑材料可以在干態(tài)條件下實(shí)現(xiàn)對(duì)多種基材的有效黏接[3]. 但在水下或潮濕環(huán)境中, 基材表面的水合陽離子層會(huì)使膠黏劑與基材的相互作用大幅度降低, 無法實(shí)現(xiàn)高強(qiáng)度黏接[4]. 因此, 制備在干態(tài)及水下環(huán)境中都可以黏接多種基材的雙高效膠黏劑材料是人們追求的目標(biāo).海洋生物貽貝通過分泌含有大量?jī)翰璺踊鶊F(tuán)的貽貝足絲蛋白在干態(tài)及海水環(huán)境中實(shí)現(xiàn)對(duì)多種基材的黏附[4～6]. 受此啟發(fā), 人們合成了多種兒茶酚功能化聚合物[7,8]用于制備高性能的干濕態(tài)雙高效膠黏劑材料. M
高等學(xué)?；瘜W(xué)學(xué)報(bào) 2020年7期2020-07-13
- 樹脂用量對(duì)人造玻璃板材物理強(qiáng)度的影響
測(cè)試抗沖擊強(qiáng)度、干態(tài)抗折強(qiáng)度、干態(tài)抗壓強(qiáng)度、磨損度，測(cè)試結(jié)果見表5。表5 5組人造玻璃板材的物理強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果3.2 試驗(yàn)結(jié)果討論隨著樹脂份數(shù)的增加，人造玻璃板材的抗沖擊強(qiáng)度先增加，樹脂份數(shù)達(dá)到14份以后，不再增加(圖1)；干態(tài)抗折強(qiáng)度也在增加，但增加速率前后明顯不同，前段增加慢，中間增加快，后段增加慢(圖2)；干態(tài)抗壓強(qiáng)度先增加，后降低(圖3)；磨損度是先降低，后增加(圖4)。圖1 樹脂份數(shù)與抗沖擊強(qiáng)度關(guān)系圖圖2 樹脂份數(shù)與干態(tài)抗折強(qiáng)度關(guān)系圖圖3 樹脂份數(shù)
中國(guó)非金屬礦工業(yè)導(dǎo)刊 2020年3期2020-07-01
- 不同發(fā)酵方式鹽漬蘿卜揮發(fā)性成分動(dòng)態(tài)分析
，可分為濕態(tài)、半干態(tài)和干態(tài)3 種，三者之間沒有具體的劃分界線，但都是用鹽直接漬制而成。一般認(rèn)為，濕態(tài)鹽漬是指新鮮蔬菜和水一同添加進(jìn)行發(fā)酵，如四川鹽漬菜、東北酸菜等；半干態(tài)是指加工前不添加水直接進(jìn)行鹽漬，如涪陵榨菜、韓國(guó)鹽漬菜等；干態(tài)鹽漬是指加工前或加工后進(jìn)行干燥，如蕭山蘿卜干、宜賓芽菜等[2]。風(fēng)味是評(píng)價(jià)鹽漬菜品質(zhì)的重要指標(biāo)，很大程度上決定了消費(fèi)者的選擇，而不同工藝的產(chǎn)品，風(fēng)味迥異。濕態(tài)鹽漬菜研究中，Xiao Zuobing等[3]通過氣相色譜-聞香法結(jié)合
食品科學(xué) 2020年6期2020-04-02
- 6061-T6鋁合金電弧噴涂Ni-Al涂層摩擦磨損性能研究①
偏流板涂層要求在干態(tài)、水態(tài)和油態(tài)條件下具有很好的防滑性能，以此保證飛機(jī)和重型設(shè)備在惡劣海洋狀況下不滑動(dòng)[1]。為延長(zhǎng)使用壽命，要求磨損后涂層仍保持高摩擦系數(shù)[2]。樹脂基涂層雖在美、英海軍艦載飛機(jī)甲板上有廣泛應(yīng)用，但該類涂層還存在不足：耐磨性能僅為金屬基涂層的1/5以下；樹脂基涂層摩擦系數(shù)在兩年內(nèi)，摩擦系數(shù)由1.4降到0.8，而金屬基涂層摩擦系數(shù)可穩(wěn)定在0.9以上；同時(shí)樹脂基涂層易老化，高溫時(shí)揮發(fā)有毒氣體，但金屬基涂層沒這些缺點(diǎn)[3]。20世紀(jì)60年代,
廣東石油化工學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年6期2020-03-09
- 不同介質(zhì)作用下輪軌摩擦性能研究
擦系數(shù)明顯不同，干態(tài)下輪軌摩擦系數(shù)最大，水潤(rùn)滑下次之，油潤(rùn)滑下還有所下降，最低的摩擦系數(shù)為添加了防凍劑后;隨著環(huán)境濕度的增加，輪軌摩擦系數(shù)明顯下降;滑差率對(duì)摩擦系數(shù)影響顯著，隨著滑差率增加，輪軌摩擦系數(shù)將顯著增加;不同流量下，整體變化趨勢(shì)無明顯差異，隨著流量的增大，干態(tài)與水態(tài)工況的狀態(tài)摩擦系數(shù)的轉(zhuǎn)換差異越來越趨于相似，1ml的小流量對(duì)摩擦系數(shù)影響較大;油介質(zhì)下摩擦系數(shù)較小，隨流量的增大，摩擦系數(shù)呈現(xiàn)降低趨勢(shì)。關(guān)鍵詞：輪軌;摩擦;干態(tài);水;油隨著高鐵行業(yè)的發(fā)
科技風(fēng) 2020年4期2020-02-24
- 粉末狀納米纖維素的制備
NF的絮聚是制備干態(tài)CNF的關(guān)鍵。該文介紹了一種干態(tài)CNF的制備方法：選擇化學(xué)改性CNF以及利于CNF懸浮的水溶性聚合物，使CNF易于分散在水溶液中——這也是制備干態(tài)CNF的關(guān)鍵。采用這種方法制得的干態(tài)CNF易于分散在水中，且其透明度和黏度不會(huì)因干燥過程而產(chǎn)生明顯損失。制備的這些CNF材料將以易于處理的粉末狀供應(yīng)市場(chǎng)。近年來，針對(duì)納米纖維素（CNF）的研究和開發(fā)非常活躍，關(guān)注熱點(diǎn)貫穿CNF的制備到CNF的廣泛應(yīng)用，一些大型工廠也開始涉足這一領(lǐng)域。納米纖維素
造紙化學(xué)品 2019年6期2020-01-17
- 輪緣固體潤(rùn)滑劑對(duì)輪軌減摩及損傷性能影響
磨損試驗(yàn)機(jī)研究了干態(tài)和3種輪緣固體潤(rùn)滑劑對(duì)輪軌界面摩擦和損傷性能的影響，為輪緣固體潤(rùn)滑技術(shù)工程應(yīng)用提供理論指導(dǎo).1 試 驗(yàn)試驗(yàn)在MMS-2A滾動(dòng)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上完成，采用2個(gè)輪形試樣模擬現(xiàn)實(shí)運(yùn)行工況中的車輪和鋼軌，輪軌試樣和固體潤(rùn)滑劑試樣的安裝如圖1所示，固體潤(rùn)滑劑的施加通過定滑輪連接砝碼來實(shí)現(xiàn).輪軌試樣材料分別是C級(jí)和U75V，化學(xué)成分如表1所示.圖1 輪軌試樣尺寸示意圖(單位:mm)表1 輪軌試樣材料化學(xué)成分Table 1 Chemical compo
材料科學(xué)與工藝 2019年6期2020-01-09
- 超吸水聚酯纖維面膜基布的制備與性能研究
刺、烘干后，得到干態(tài)水刺面膜基布，具體規(guī)格見表1。其中，面密度及厚度分別參照GB/T 24218.1—2009《紡織品 非織造布試驗(yàn)方法 第1部分：?jiǎn)挝幻娣e質(zhì)量的測(cè)定》和GB/T 24218.2—2009《紡織品 非織造布試驗(yàn)方法 第2部分：厚度的測(cè)定》標(biāo)準(zhǔn)測(cè)量。表1 干態(tài)水刺面膜基布的具體規(guī)格1.3 性能測(cè)試及方法1.3.1 表面形態(tài)采用TM-300臺(tái)式掃描電子顯微鏡觀察纖維原料及干態(tài)水刺面膜基布的表面形態(tài)。1.3.2 拉伸性能參照GB/T 24218.
產(chǎn)業(yè)用紡織品 2019年6期2019-09-04
- 不同濕態(tài)下不銹鋼/滌綸針織物的導(dǎo)電性能
每組織物先測(cè)量其干態(tài)電阻，再在水中潤(rùn)濕且使其表面不凝水珠，測(cè)量其含水率分別為20%，30%與40%時(shí)的濕態(tài)電阻。干、濕態(tài)各測(cè)3次，取平均值。4)測(cè)量點(diǎn)為距邊緣0.5 cm的中點(diǎn)處，并保證每次夾持點(diǎn)相同，夾持點(diǎn)處保證金屬纖維不裸露。5)所有組測(cè)完后，匯總數(shù)據(jù)，進(jìn)行分析。2 結(jié)果與討論2.1 織物干態(tài)電阻分析羅紋織物干態(tài)電阻變化趨勢(shì)如圖2所示。由圖2可以看出，相同面積的織物干態(tài)縱向電阻大于干態(tài)橫向電阻，并且電阻相差大，究其原因?yàn)椋航饘倮w維主要分布在紗線內(nèi)部，致
服裝學(xué)報(bào) 2019年3期2019-07-01
- 菠蘿葉纖維拉伸力學(xué)行為研究①
葉進(jìn)行纖維提取。干態(tài)菠蘿葉纖維樣品制備：隨機(jī)抽取5束纖維；將每束纖維分成根、中、梢3小截，每截長(zhǎng)約10 cm，并標(biāo)有根、中、梢等標(biāo)簽，然后分別放于5個(gè)編號(hào)為A、B、C、D、E的密封袋中；取出已編好號(hào)的根部纖維，用特制的梳子分別將每束纖維梳理至呈單根纖維的狀態(tài)。然后將刮好的每束纖維分成2部分，分別用來做干態(tài)、濕態(tài)試驗(yàn)；用纖維切斷器將要做實(shí)驗(yàn)的根部纖維切出30 mm長(zhǎng)度的纖維，并從中挑選通直、無彎曲、無分支、粗細(xì)度均勻的單根纖維，用于做拉伸試驗(yàn)，每種水平下取3
熱帶農(nóng)業(yè)科學(xué) 2019年4期2019-06-24
- 多級(jí)離心泵臨界轉(zhuǎn)速及模型減縮分析
限元模型，計(jì)算了干態(tài)和濕態(tài)情況下的臨界轉(zhuǎn)速?？紤]到三維模型自由度多，計(jì)算量大等特點(diǎn)，通過APDL程序?qū)θS轉(zhuǎn)子模型進(jìn)行減縮，考慮了旋轉(zhuǎn)陀螺效應(yīng)和離心預(yù)緊力的影響。1 密封特性分析離心泵轉(zhuǎn)子葉輪口環(huán)處密封結(jié)構(gòu)見圖1。圖1 口環(huán)密封結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Ring seal schematic diagram密封壓差是影響密封動(dòng)力特性系數(shù)的重要因素，為計(jì)算葉輪前后密封口環(huán)密封壓差，假定葉輪揚(yáng)程H，靜壓升Hp，出口周向流動(dòng)雷諾數(shù)Reu2，密封間隙s，前密封口環(huán)長(zhǎng)度L
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2019年2期2019-03-18
- 問：陶瓷企業(yè)半干法煙氣脫硫技術(shù)常用方法有哪些？
備簡(jiǎn)單，生成物為干態(tài)的CaSO、CaSO ，易處理，沒有嚴(yán)重的設(shè)備腐蝕和堵塞情況，耗水量比較少。其缺點(diǎn)：自動(dòng)化要求比較高，吸收劑的用量難以控制，吸收效率不是很高。所以，選擇開發(fā)合理的吸收劑是解決此方法面臨的新難題。2 半干半濕法半干半濕法是介于濕法和干法之間的一種脫硫方法，其脫硫效率和脫硫劑利用率也介于兩者之間，該方法主要適用于中小鍋爐的煙氣治理。該技術(shù)的特點(diǎn)是：投資少、運(yùn)行費(fèi)用低，脫硫率雖低于濕法脫硫技術(shù)，但仍可達(dá)到70%，并且腐蝕性小、占地面積少，工藝
陶瓷 2019年3期2019-01-16
- 不同試驗(yàn)條件下C/C復(fù)合材料的摩擦磨損性能
C/C復(fù)合材料在干態(tài)、水和油浸潤(rùn)條件下的摩擦磨損性能,結(jié)果發(fā)現(xiàn)基體碳為樹脂浸漬碳的試樣摩擦系數(shù)最大,水潤(rùn)滑時(shí)試樣的摩擦系數(shù)最小,但磨損率最大.李克智等[10]對(duì)利用化學(xué)液相沉積工藝制備的C/C復(fù)合材料濕態(tài)摩擦磨損性能進(jìn)行了研究,結(jié)果發(fā)現(xiàn)具有粗糙層結(jié)構(gòu)的C/C復(fù)合材料在高速、高制動(dòng)壓力下具有較高的穩(wěn)定性.目前,對(duì)C/C復(fù)合材料的研究主要針對(duì)剎車片在干態(tài)條件下的摩擦磨損性能[11-12],而少數(shù)濕態(tài)條件下的研究也是將試樣置于液態(tài)介質(zhì)中進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn),與實(shí)際應(yīng)
- 高韌高強(qiáng)聚酮/聚酰胺66共混物的制備與性能研究
100 MPa；干態(tài)條件：樣條在100 ℃真空干燥箱中干燥8 h后在干燥瓶中冷卻；濕態(tài)條件：樣條在80 %的相對(duì)濕度環(huán)境下的空氣中吸水21 d。1.4 性能測(cè)試與結(jié)構(gòu)表征DSC分析：測(cè)試過程均在氮?dú)獗Ｗo(hù)下進(jìn)行，試樣質(zhì)量約為5 mg，先將試樣以20 ℃/min的速率升溫至280 ℃，恒溫1 min，再以10 ℃/min的速率降溫至40 ℃，然后再以10 ℃/min的速率升溫至280 ℃；SEM分析：共混物樣條在液氮中脆斷，然后用甲酸刻蝕掉脆斷面的PA66相，
中國(guó)塑料 2018年9期2018-09-26
- 國(guó)產(chǎn)T700級(jí)碳纖維/BMI復(fù)合材料濕熱性能
未進(jìn)行濕熱處理(干態(tài)時(shí))的質(zhì)量.采用FA-640型微脫黏試驗(yàn)機(jī)測(cè)試?yán)w維與樹脂基體之間的界面性能.采用DMA242C動(dòng)態(tài)機(jī)械分析儀測(cè)試復(fù)合材料層合板吸濕前后玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，升溫速率為5 ℃/min，試樣名義尺寸為25 mm×6 mm×2 mm，復(fù)合材料吸濕環(huán)境為71 ℃環(huán)境下水浸7 d.采用萬能材料力學(xué)試驗(yàn)機(jī)測(cè)試復(fù)合材料的力學(xué)性能，測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)見表1.復(fù)合材料層間剪切破壞試樣采用Apollo300掃描電子顯微鏡進(jìn)行觀察，測(cè)試前先對(duì)破壞試樣的表面進(jìn)行噴金處理.2
材料科學(xué)與工藝 2018年3期2018-06-21
- 超超臨界1 000 MW機(jī)組鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換技術(shù)研究
動(dòng)過程中的濕態(tài)轉(zhuǎn)干態(tài)及停機(jī)過程中的干態(tài)轉(zhuǎn)濕態(tài)2個(gè)關(guān)鍵階段，分別選取2個(gè)過程的某1次實(shí)際參數(shù)變化，通過對(duì)數(shù)據(jù)及操作過程的分析，總結(jié)出超超臨界直流鍋爐干、濕態(tài)轉(zhuǎn)換的控制關(guān)鍵點(diǎn)。2.1 鍋爐干態(tài)轉(zhuǎn)濕態(tài)控制過程及安全分析2016年10月29日，#4機(jī)停機(jī)干態(tài)轉(zhuǎn)濕態(tài)控制節(jié)點(diǎn)性參數(shù)見表1。機(jī)組正常停機(jī)過程一般都以控制煤倉煤位為主，鍋爐干態(tài)轉(zhuǎn)濕態(tài)以燒空第4臺(tái)磨煤機(jī)后保留2臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行進(jìn)行轉(zhuǎn)換。機(jī)組負(fù)荷400 MW，在第4臺(tái)磨煤機(jī)燒空前停運(yùn)1臺(tái)汽泵和廠用電切換后可以用機(jī)爐
綜合智慧能源 2018年4期2018-06-08
- 服裝衣領(lǐng)耐磨性能測(cè)試方法探究
適當(dāng)改進(jìn)，并設(shè)計(jì)干態(tài)和汗?jié)n液浸濕兩種狀態(tài)方案，從而進(jìn)行分析比較和研究。2 試驗(yàn)方案本試驗(yàn)根據(jù)服裝產(chǎn)品面料類型，選取了具有一定代表性的6種樣品，詳見表1。其中1#和2#樣品是穿著過程中出現(xiàn)衣領(lǐng)破損的襯衫，如圖1。6種樣品中成分包括純棉、純聚酯纖維、棉與聚酯纖維混紡、棉與再生纖維素纖維及麻混紡等面料；織物結(jié)構(gòu)包括平紋、斜紋、提花等。試驗(yàn)儀器方面，為了模擬短發(fā)及皮膚與衣領(lǐng)平磨狀態(tài)，選擇馬丁代爾耐磨儀參照GB/T 21196.2—2007進(jìn)行平磨試驗(yàn)；為了模擬短發(fā)
中國(guó)纖檢 2018年2期2018-04-26
- 濕熱環(huán)境下復(fù)合材料層板拉-壓性能
干箱內(nèi)烘干至工程干態(tài)，然后參照ASTM D 5229-2014標(biāo)準(zhǔn)將試樣放入71℃、相對(duì)濕度為85%的恒溫恒濕箱內(nèi)進(jìn)行吸濕，在吸濕飽和后用SEM觀察吸濕前后試樣表面形貌變化。分別參照ASTM D3039/3039M-2014標(biāo)準(zhǔn)和ASTM D6641/6641M-2014標(biāo)準(zhǔn)在INSTRON 5982電子萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸和壓縮實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)環(huán)境分別為23℃干態(tài)，70℃濕態(tài)，90℃濕態(tài)，110℃濕態(tài)，130℃濕態(tài)，測(cè)試結(jié)果取6個(gè)試樣的平均值。紅外光譜分析采用
材料工程 2018年3期2018-03-21
- 國(guó)信揚(yáng)電#4機(jī)組干態(tài)深度調(diào)峰的實(shí)施
機(jī)組；深度調(diào)峰；干態(tài)中圖分類號(hào)：TM621 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：2095-2945（2018）36-0065-02Abstract： With the progress and development of the society， the structure of the national electricity market has changed greatly， and the task of peak load regulation of
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2018年36期2018-01-29
- 堿性強(qiáng)弱對(duì)大豆蛋白膠黏劑膠合強(qiáng)度的影響
規(guī)格的試件，進(jìn)行干態(tài)膠合強(qiáng)度測(cè)試，每組至少重復(fù)3次，組間數(shù)據(jù)相差不超過0.1 MPa并取其算數(shù)平均值為測(cè)試結(jié)果[7]。濕態(tài)膠合強(qiáng)度按照 GB/T 17657—2013《人造板及飾面人造板理化性能試驗(yàn)方法》中Ⅱ類膠合板測(cè)試方法，將試件放入(63±3)℃的熱水中浸泡 3 h，取出，室溫冷卻10 min，檢測(cè)其濕態(tài)膠合強(qiáng)度， 拉伸速率 10 mm/min。每組至少重復(fù)3次，組間數(shù)據(jù)相差不超過0.1 MPa，并取其算術(shù)平均值為測(cè)試結(jié)果。1.2.3 紅外光譜測(cè)試分別
中國(guó)油脂 2017年12期2018-01-19
- 循環(huán)吸濕對(duì)炭纖維復(fù)合材料界面性能的影響
強(qiáng)度恢復(fù)的越少。干態(tài)時(shí)的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度為231 ℃，吸濕后下降了37 ℃。炭纖維環(huán)氧復(fù)合材料；吸濕-脫濕行為；層間剪切強(qiáng)度；動(dòng)態(tài)力學(xué)性能0 引言層間剪切強(qiáng)度作為一種典型的宏觀測(cè)試方法可用來表征纖維和基體的結(jié)合情況。本文針對(duì)國(guó)產(chǎn)炭纖維增強(qiáng)復(fù)合材料，研究其不同水浸溫度下的循環(huán)吸濕-脫濕行為，通過室溫和高溫下的層間剪切測(cè)試，探討了循環(huán)吸濕-脫濕處理和高溫對(duì)炭纖維增強(qiáng)復(fù)合材料界面性能的影響。1 試驗(yàn)1.1 試樣材料本文采用國(guó)產(chǎn)T700/QY9611炭纖維增強(qiáng)復(fù)合材
固體火箭技術(shù) 2017年5期2017-11-06
- 夜光纖維的基本性能研究
纖維和滌綸纖維在干態(tài)下的拉伸曲線如圖1所示。夜光纖維和滌綸纖維在濕態(tài)下的拉伸曲線如圖2所示。表2 夜光纖維一次拉伸斷裂的基本性能指標(biāo)圖1 干態(tài)夜光纖維的一次拉伸斷裂曲線圖2 濕態(tài)夜光纖維的一次拉伸斷裂曲線由表2、圖1及圖2可知，夜光纖維在干態(tài)情況下的斷裂強(qiáng)度為2.938 cN/dtex，在濕態(tài)下的斷裂強(qiáng)度為2.696 cN/dtex，相比于干態(tài)情況下降了8.9%；濕態(tài)夜光纖維的斷裂伸長(zhǎng)率相比干態(tài)下降了15.32%；滌綸纖維在干態(tài)情況下的斷裂強(qiáng)度為5.281
山東紡織科技 2017年3期2017-07-20
- 采用定點(diǎn)測(cè)量法分析棉纖維與粘膠纖維溶脹性能
%的室內(nèi)，先測(cè)量干態(tài)時(shí)固定在載玻片上的纖維直徑，然后將該載玻片分別浸漬到蒸餾水和染料中，一定時(shí)間后再測(cè)量纖維直徑變化。測(cè)試儀通過CCD攝像頭及計(jì)算機(jī)將纖維圖像顯示在顯示器上，用計(jì)算機(jī)內(nèi)安裝的纖維直徑測(cè)試軟件對(duì)纖維直徑進(jìn)行測(cè)試，記錄數(shù)據(jù)。如圖2和圖3所示為兩種纖維在顯微鏡下的直徑測(cè)試圖。圖2 棉纖維直徑測(cè)試圖2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析導(dǎo)致纖維出現(xiàn)溶脹現(xiàn)象的主要原因是纖維中具有部分無定型分子，無定型分子之間通過分子間力的互相作用，由于這些無定型分子都有一些很長(zhǎng)的分子鏈
紡織科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年3期2017-07-19
- 濕熱對(duì)玻璃纖維復(fù)合材料層合板性能的影響
料性能，并和室溫干態(tài)試樣性能對(duì)比，分析變化的原因。1 試驗(yàn)條件和試件吸濕處理1.1 試驗(yàn)條件1.1.1 室溫干態(tài)室溫干態(tài)（RTD）：溫度（21±3）℃;制造狀態(tài)的吸濕量RH＜65%。1.1.2 高溫濕態(tài)高溫濕態(tài)（ETW）：溫度（66±3）℃，濕度RH=85%±5% （在85%±5% 和（63±3）℃環(huán)境下達(dá)到平衡吸濕增重）。開始試驗(yàn)之前，將環(huán)境箱和夾具預(yù)熱到規(guī)定溫度；試驗(yàn)件安裝后加熱到試驗(yàn)所需溫度，并用熱電偶加以校驗(yàn)，試件加熱不超過5min；試驗(yàn)件到達(dá)試驗(yàn)
航空制造技術(shù) 2017年19期2017-05-10
- 輕型木結(jié)構(gòu)用定向秸稈板集中靜載和沖擊荷載性能試驗(yàn)研究?
板的板材應(yīng)調(diào)節(jié)到干態(tài)和濕態(tài)兩種條件，在這兩種條件下進(jìn)行屋面板集中靜載和沖擊荷載的性能測(cè)試。1）干態(tài)試驗(yàn)。在（20±3）℃和（65±5）%的相對(duì)濕度的條件下將板材試件調(diào)節(jié)至少2周使其達(dá)到恒重和含水率不變。2）濕態(tài)試驗(yàn)。將板材用水噴淋其上表面連續(xù)3 d處于濕態(tài)，避免板材表面局部積水或任一部分沒入水中。2.3 試驗(yàn)步驟2.3.1 集中靜載試驗(yàn)步驟1）按照要求把標(biāo)準(zhǔn)板材切割成試驗(yàn)所需尺寸的試驗(yàn)板；2）將符合條件的試板平放在支撐支座上（支座支撐相距600 mm，邊緣
林產(chǎn)工業(yè) 2017年8期2017-04-27
- 基于有限元法的鍋爐給水泵轉(zhuǎn)子系統(tǒng)分析
的應(yīng)力應(yīng)變，以及干態(tài)和濕態(tài)下轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速，可為類似給水泵產(chǎn)品轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的研究提供參考。圖1 某型給水泵裝配圖1 給水泵臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算方法[3]根據(jù)經(jīng)驗(yàn)總結(jié)，泵的臨界轉(zhuǎn)速的近似公式為：式中，g為重力加速度；C為考慮到支承的方式、負(fù)荷以及考慮其他因素的修正系數(shù)；E為軸的彈性模量；I為軸斷面的平均慣性矩；M為轉(zhuǎn)子部件的總質(zhì)量；L為軸承的間距。上述經(jīng)驗(yàn)公式適用于多級(jí)泵的臨界轉(zhuǎn)速的計(jì)算，假定軸上的葉輪質(zhì)量分布均勻，級(jí)數(shù)越多，計(jì)算越準(zhǔn)確，但不適用于填料函密封的泵。對(duì)
新技術(shù)新工藝 2016年8期2016-11-11
- 濕熱環(huán)境對(duì)碳纖維環(huán)氧樹脂復(fù)合材料彎曲性能的影響
彎曲模量的影響。干態(tài)試樣的斷裂形式都為脆性斷裂，濕態(tài)試樣只有在高溫下未發(fā)生斷裂。吸濕后復(fù)合材料的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度(DMATg)為125℃，比干態(tài)時(shí)下降了16℃。在彎曲變形的前期，載荷和位移曲線都成線性變化，干態(tài)試樣在載荷達(dá)到峰值之前會(huì)出現(xiàn)小的波動(dòng)。濕態(tài)試樣的后期會(huì)有明顯的彎折或塑變，而且隨著溫度的升高這種現(xiàn)象越明顯。機(jī)織碳纖維環(huán)氧復(fù)合材料；濕熱環(huán)境；彎曲性能；吸濕量；斷口形貌；動(dòng)態(tài)力學(xué)性能碳纖維及其復(fù)合材料具有高比強(qiáng)度、高比模量；并在耐疲勞性能、抗沖擊性能、
材料工程 2016年2期2016-09-01
- 鋅銀電池干態(tài)貯存壽命影響因素的探討
245)鋅銀電池干態(tài)貯存壽命影響因素的探討王 冠，劉立清，倪作恒，馬 軍(上海空間電源研究所，上海 200245)為延長(zhǎng)鋅銀電池干態(tài)貯存壽命，對(duì)影響鋅銀電池干態(tài)貯存壽命的若干影響因素，主要包括：化成后極片清洗、極片干燥、設(shè)計(jì)容量裕度及電池組干態(tài)貯存的環(huán)境溫度等，進(jìn)行分析和改進(jìn)。在90 ℃下真空(真空度為-0.08 MPa)干燥5 h后的正極材料，水分含量較未經(jīng)真空干燥的材料降低約88%。45 Ah鋅銀電池設(shè)計(jì)容量裕度增加12.5%，經(jīng)過8 a干態(tài)貯存，36
電池 2016年4期2016-03-15
- 干態(tài)氨法SNCR煙氣脫硝工藝設(shè)計(jì)及經(jīng)濟(jì)性分析
036800）干態(tài)氨法SNCR煙氣脫硝工藝設(shè)計(jì)及經(jīng)濟(jì)性分析侯致福1，2，楊玉環(huán)2（1.華北電力大學(xué)能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206；2.山西平朔煤矸石發(fā)電有限責(zé)任公司，山西 朔州 036800）設(shè)計(jì)了一套適用于300 MW級(jí)CFB鍋爐干態(tài)氨法SNCR煙氣脫硝裝置，其處理煙氣量為100萬Nm3／h，NOx含量為390 mg／Nm3，系統(tǒng)脫硝效率不低于50%，煙氣中NOx排放濃度≤195 mg／Nm3。該系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性分析結(jié)果表明，經(jīng)濟(jì)性受氨水市場(chǎng)價(jià)格
東北電力技術(shù) 2016年1期2016-02-16
- 溫濕度對(duì)純棉織物折皺回復(fù)性影響的研究
直法測(cè)定純棉織物干態(tài)折皺回復(fù)角（緩彈），其中回復(fù)翼的尺寸為15mm×18mm，折痕線長(zhǎng)度為15mm。將剪好的試樣在YG（B）541D－Ⅱ型全自動(dòng)數(shù)字式折皺彈性儀上測(cè)試，經(jīng)向和緯向分別測(cè)五組取平均值。2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析在織物折皺變形中，纖維變形后的內(nèi)應(yīng)力松弛是影響織物松弛的主要原因，因?yàn)槔w維蠕變和松弛的主要原因是大分子之間的滑移造成，所以影響大分子之間作用力的因素（如溫度、回潮率等）都會(huì)影響蠕變和松弛。為了進(jìn)一步探討織物松弛性能對(duì)織物折皺回復(fù)性能的影響，本實(shí)
山東紡織科技 2014年1期2014-12-03
- 超臨界火電機(jī)組給水全程控制策略研究
min起至鍋爐轉(zhuǎn)干態(tài)前。此階段鍋爐工作特性類似于汽包爐，分疏箱液位由給水旁路閥來控制;給水母管壓力則通過控制汽泵轉(zhuǎn)速來保證;通過控制再循環(huán)爐水流量來保證鍋爐啟動(dòng)和低負(fù)荷時(shí)所需的最小流量，同時(shí)提供水冷壁安全保護(hù)。3)直流階段:加熱段、蒸發(fā)段和過熱段沒有固定的分界線，給水一次性流過三段受熱面。給水控制系統(tǒng)的任務(wù)不僅是要向鍋爐輸送合格的工質(zhì)，還擔(dān)負(fù)著負(fù)荷控制和汽溫控制的任務(wù)。因此，鍋爐給水流量控制是基于中間點(diǎn)焓值 (汽水分離器出口焓值)校正、控制動(dòng)態(tài)燃水比值的給
云南電力技術(shù) 2014年1期2014-06-23
- 密封間隙力對(duì)泵轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響分析
設(shè)計(jì)中的轉(zhuǎn)子進(jìn)行干態(tài)、濕態(tài)下的臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算。論文以5級(jí)離心給水泵為主要模型，采用有限元法分別計(jì)算其在干態(tài)、濕態(tài)下的臨界轉(zhuǎn)速，通過對(duì)比，得出密封間隙力對(duì)轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響。干態(tài)情況下，分別用鄧克萊法和有限元法計(jì)算給水泵的一階臨界轉(zhuǎn)速；濕態(tài)情況下，分別計(jì)算密封設(shè)計(jì)間隙及二倍間隙不同情況下的臨界轉(zhuǎn)速，對(duì)比結(jié)果，表明密封間隙力對(duì)泵轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速的影響非常大，并且與密封間隙的大小密切相關(guān)。離心泵轉(zhuǎn)子 臨界轉(zhuǎn)速 干態(tài) 濕態(tài) 密封間隙力0 引言隨著機(jī)組單機(jī)容量的不斷增大，
機(jī)電產(chǎn)品開發(fā)與創(chuàng)新 2014年3期2014-06-09
- 不同工況下輪軌材料間的摩擦磨損行為
擦試驗(yàn)機(jī)上研究了干態(tài)、水態(tài)和水砂態(tài)三種工況下輪軌材料間的摩擦磨損行為，分析了輪軌試樣表面的損傷情況。結(jié)果表明：相比于干態(tài)，水會(huì)使輪軌材料間的摩擦因數(shù)、磨損量明顯下降;水介質(zhì)中撒砂可增加輪軌材料間的滾動(dòng)摩擦因數(shù)和磨損量，且加重了輪軌表面的損傷，水砂態(tài)試驗(yàn)中的干摩擦?xí)鼓Σ烈驍?shù)恢復(fù)到干態(tài)下的正常水平;隨水態(tài)、干態(tài)到水砂態(tài)工況的變化，車輪試樣表面從粗糙凸起并伴有輕微剝落向嚴(yán)重剝落損傷轉(zhuǎn)變，鋼軌材料的表面損傷主要表現(xiàn)為片層狀剝離并伴有剝落現(xiàn)象，但較車輪材料的剝落損
機(jī)械工程材料 2013年1期2013-09-25
- 1 000 MW超超臨界機(jī)組給水全程控制的設(shè)計(jì)和應(yīng)用
式（停爐、濕態(tài)和干態(tài)）的控制原理及其切換過程、干態(tài)模式下的煤水比控制和焓值控制原理，給出了給水全程控制中特殊工況的處理原則和方案。超超臨界機(jī)組；火電機(jī)組；給水全程控制；模式切換某發(fā)電廠2×1 000 MW超超臨界機(jī)組采用上海鍋爐廠有限公司利用Alstom Power技術(shù)生產(chǎn)的直流鍋爐，每臺(tái)機(jī)組配置2臺(tái)50%BMCR（鍋爐最大連續(xù)出力）汽動(dòng)給水泵，均未配電泵。本文以該1 000 MW超超臨界機(jī)組為例，介紹和分析給水全程控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)思想和控制策略。給水系統(tǒng)配
浙江電力 2013年8期2013-06-19
- 國(guó)華臺(tái)山電廠百萬機(jī)組給水控制策略
分疏箱液位;轉(zhuǎn)為干態(tài)運(yùn)行后，爐側(cè)給水流量的設(shè)定是通過機(jī)組的鍋爐主控指令經(jīng)過多階慣性環(huán)節(jié)的基礎(chǔ)指令結(jié)合一級(jí)過熱器進(jìn)口焓值設(shè)定與實(shí)際焓值的偏差調(diào)節(jié)得出。系統(tǒng)總體控制策略如圖1所示。圖1 系統(tǒng)總體控制策略2 濕態(tài)時(shí)的給水控制濕態(tài)控制時(shí)，首先由給水旁路門控制分離器的水位，然后由鍋爐啟動(dòng)旁路循環(huán)泵出口調(diào)節(jié)閥控制鍋爐的最小給水流量，以保證進(jìn)入省煤器的水量大于鍋爐廠要求的最低給水流量。分離器水位由運(yùn)行人員設(shè)定，一般來說，都設(shè)置在5～10米左右，臺(tái)電設(shè)置在12～15米。隨
重慶電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2012年3期2012-12-24
- PTT纖維的基本力學(xué)性能研究
態(tài)下PTT纖維和干態(tài)PTT纖維的初始模量、斷裂強(qiáng)度幾乎無變化，主要是由于PTT纖維的吸濕性比較小，故吸濕后對(duì)初始模量和斷裂強(qiáng)度的影響較小，而濕態(tài)的PTT纖維斷裂伸長(zhǎng)率比干態(tài)時(shí)高。干態(tài)時(shí)PTT纖維的初始模量、斷裂強(qiáng)度均低于干態(tài)PET纖維，但干態(tài)PTT纖維的斷裂伸長(zhǎng)率大于干態(tài)PET纖維。這主要是由于PTT纖維改性后手感比較柔軟，彈性好引起的。濕態(tài)狀態(tài)下PTT纖維的斷裂強(qiáng)度和初始模量都低于濕態(tài)下的PET纖維，但斷裂功和斷裂伸長(zhǎng)率高于濕態(tài)的PET纖維。2.2 不同
化纖與紡織技術(shù) 2012年2期2012-10-29
- T300/QY8911單向板濕熱性能模擬與損傷分析
mm.試樣分為干態(tài)和濕態(tài)兩種，其中，干態(tài)是指在21℃干燥環(huán)境下保持72 h;濕態(tài)是指在70℃恒溫水浸168 h，試樣達(dá)到飽和吸濕，吸濕率為1.02%.1.2 試驗(yàn)方法依據(jù)《試驗(yàn)方法》，分別測(cè)試干態(tài)和濕態(tài)試樣的彎曲性能.試驗(yàn)設(shè)備為IN-STRON萬能材料試驗(yàn)機(jī).試驗(yàn)采用簡(jiǎn)支梁三點(diǎn)彎曲中心加載，見圖1，加載壓頭半徑R=5 mm，支座圓角半徑r=2 mm，試樣跨距為64 mm.圖1 試樣、加載壓頭和支座示意圖1.3 試驗(yàn)結(jié)果與討論分別在21，130及150℃下
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年7期2012-06-22
- 粉狀輔料添加方式和時(shí)機(jī)對(duì)切片火腿品質(zhì)的影響
狀輔料添加方式（干態(tài)或濕態(tài)）和添加時(shí)機(jī)（滾揉初期或末期）對(duì)豬肉切片火腿系水性（蒸煮損失、切片殺菌失水率、壓榨失水）、質(zhì)構(gòu)特性、色澤和感官品質(zhì)的影響。結(jié)果表明，輔料在滾揉結(jié)束之前（2h）以干態(tài)或濕態(tài)形式加入均不利于豬肉切片火腿的系水性，產(chǎn)品的蒸煮損失和壓榨損失相對(duì)其他組均較大；相反，輔料在滾揉開始時(shí)干態(tài)加入或配料水時(shí)加入均有利于產(chǎn)品的系水性。輔料在滾揉開始時(shí)以干粉形式加入的火腿具有最好的質(zhì)構(gòu)特性和感官品質(zhì)，具有最高的硬度、內(nèi)聚性和咀嚼度，總接受性分值最高，其
食品與機(jī)械 2011年6期2011-12-28
- 陶瓷地磚防滑性能試驗(yàn)方法的對(duì)比研究
磚),不同狀態(tài)(干態(tài)、濕態(tài))下的摩擦系數(shù)的變化規(guī)律,得出的結(jié)果為有效評(píng)估陶瓷地磚防滑性能提供依據(jù)。陶瓷地磚 防滑性能 摩擦系數(shù)防滑(Slip resistance)簡(jiǎn)單的定義是一種材料在特殊環(huán)境下克服滑倒問題的性能,以影響因素多、傷害大、發(fā)生概率高為主要特點(diǎn),已經(jīng)成為工作場(chǎng)所和公共場(chǎng)所安全危害的頭號(hào)問題。在我國(guó)2005年因濕滑摔傷事件在案506.5萬起,賠款高達(dá)2.8億元以上,僅次于占第一位的機(jī)動(dòng)車造成的傷害事故。英國(guó)衛(wèi)生與安全委員會(huì)統(tǒng)計(jì),僅2005年發(fā)生
陶瓷 2010年7期2010-09-15