跨距
- 時速160公里剛性接觸網(wǎng)定位點導(dǎo)高偏差研究
用弓網(wǎng)耦合模型對跨距、弓頭剛度、弓頭阻尼、懸掛結(jié)構(gòu)等效剛度等弓網(wǎng)參數(shù)進行了研究。文獻[5]進行了受電弓靜態(tài)抬升力選取，并利用正交實驗法對受電弓結(jié)構(gòu)參數(shù)影響弓網(wǎng)受流性能的重要程度進行研究。文獻[6]基于有限元法建立弓網(wǎng)仿真模型，分析了全錨段定位點剛度整體變化以及僅錨段關(guān)節(jié)處定位點變化時的弓網(wǎng)動態(tài)性能。文獻[7-8]將剛性接觸網(wǎng)懸掛結(jié)構(gòu)等效為彈簧結(jié)構(gòu)，受電弓結(jié)構(gòu)等效為質(zhì)量塊模型，對跨距及懸掛結(jié)構(gòu)剛度等進行了研究。文獻[9]建立了弓網(wǎng)仿真模型，對160 km/h
電氣化鐵道 2023年6期2024-01-08
- 間隔跨距對玄武巖纖維/聚酰亞胺纖維三維間隔熱防護織物性能的影響
多種測試研究間隔跨距對玄武巖纖維/聚酰亞胺纖維三維間隔熱防護面料性能的影響,以有效減少消防服面料層數(shù),降低面料質(zhì)量。1 試驗部分1.1 試驗原料本文設(shè)計的三維間隔機織物上層經(jīng)紗、緯紗以及間隔紗采用278.2 tex的玄武巖纖維長絲紗(西晉投玄武巖開發(fā)有限公司),下層經(jīng)紗、緯紗采用71.43 tex×2的聚酰亞胺短纖紗(江蘇奧神新材料股份有限公司)。1.2 三維間隔機織物結(jié)構(gòu)設(shè)計三維間隔機織物的上層為玄武巖長絲紗單層結(jié)構(gòu),下層為聚酰亞胺纖維雙層結(jié)構(gòu)[12],
毛紡科技 2023年9期2023-10-18
- 毛竹桿純彎構(gòu)件受力性能試驗研究
者主要探究毛竹的跨距、直徑對毛竹梁初始剛度、極限承載力和撓度等抗彎性能的影響。選用24 根兩種不同跨距和直徑的毛竹進行受彎試驗，對比其受彎性能，并分析了直徑為100、120 mm 和跨距為3 000、3 600 mm 四種不同毛竹梁受彎破壞時的受壓區(qū)高度。1 試驗概況1.1 竹條標準件抗彎強度試驗1.1.1 試件設(shè)計 竹條標準件取自同批砍伐風干后10 根不同的毛竹，從每根毛竹的根部和梢部各取2 組竹條標準件，總共40 組試件。試件長度為220 mm，截面高
土木與環(huán)境工程學報 2023年4期2023-08-31
- 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)結(jié)構(gòu)參數(shù)對碟式分離機動力學特性的影響研究
隨支承剛度、支承跨距、懸臂長度的變化規(guī)律,針對每一個結(jié)構(gòu)參數(shù)均設(shè)置有5個工況點,通過對計算結(jié)果的對比分析,了解相應(yīng)參數(shù)變化時動力學特性的變化趨勢。各工況設(shè)置的參數(shù)見表1。表1 參數(shù)設(shè)置表3 結(jié)果分析本文探究的碟式分離機動力學特性主要包括3個方面,分別為軸系臨界轉(zhuǎn)速、軸系不平衡響應(yīng)以及軸系應(yīng)力。轉(zhuǎn)鼓處的振幅大小直接關(guān)系到碟式分離機的性能,故選取轉(zhuǎn)鼓質(zhì)心處節(jié)點作為參考點,考察各參數(shù)變化對軸系不平衡響應(yīng)的影響。根據(jù)DyRoBeS的仿真結(jié)果,碟式分離機軸系的主要模
機械設(shè)計與制造工程 2023年7期2023-08-21
- 除塵工程煙風道在高空長跨距方面的設(shè)計
常需要用到管道長跨距高空架設(shè)。特殊情況下，除塵煙風道由于荷載較重，原有構(gòu)筑物因加固或改造難度大，需要另找位置新設(shè)支架。4）多數(shù)管道的布置跨距較長。對于已建的鋼鐵廠，新增的環(huán)境除塵管道因為地面場地有限的原因，難以找到合適的地面支撐點。對于管道的支撐點設(shè)計往往出現(xiàn)“無處下腳”，因此，設(shè)計支撐點只能“見縫插針”，利用一切可以利用的空場地。因此，支架間的間距有時會超過設(shè)計跨距。對于高空長跨距的煙風道一般直徑較大，且重量較重，設(shè)計中如不加重視，將會增加安全隱患。因此
工業(yè)安全與環(huán)保 2023年2期2023-02-10
- 澆注式隔熱鋁合金幕墻立柱的雙跨連續(xù)梁強度計算理論推導(dǎo)及用Python 語言編程繪制雙跨連續(xù)梁彎矩圖剪力圖
1] 里是以特殊跨距結(jié)構(gòu)形式推導(dǎo)出的相關(guān)計算公式，為適應(yīng)形勢發(fā)展的需要，對文獻[1] 中的計算模型優(yōu)化為普遍跨距結(jié)構(gòu)形式，并對推導(dǎo)過程從材料力學計算角度進行了更進一步深化，推導(dǎo)過程采用的理論依據(jù)會在相關(guān)章節(jié)詳細說明，主要依據(jù)參考文獻[2]、[3] 及[4]。為順應(yīng)“碳達峰”“碳中和”的綠色低碳循環(huán)發(fā)展戰(zhàn)略，利用Python 中的繪圖庫Matplotlib，對雙澆注式槽口隔熱鋁合金幕墻立柱的雙跨連續(xù)梁彎矩圖剪力圖繪制做了算例。1 普通鋁合金簡支梁和澆注式隔熱
中國建筑金屬結(jié)構(gòu) 2022年10期2022-11-08
- 超長跨距起重機主梁制造工藝研究
4)0 引言超長跨距起重機一般指主梁跨距超過40 m的起重機，隨著我國國民經(jīng)濟的不斷發(fā)展，各種大型基建工程不斷涌現(xiàn)，對超大型設(shè)備的需求也越來越大，超大型設(shè)備對生產(chǎn)商的制造能力提出了更高的要求，本文以太原重工股份有限公司為某核電站制造的超長跨距橋式起重機為例，研究一種超長跨距起重機主梁的制造工藝。常規(guī)起重機的制造工藝為：首先由結(jié)構(gòu)車間焊接成型，轉(zhuǎn)運到后處理車間整體噴砂；接著轉(zhuǎn)運到涂裝車間噴涂底漆；最后轉(zhuǎn)運到裝配車間進行機構(gòu)及電氣裝配、調(diào)試、面漆涂裝等，需要綜
機械工程與自動化 2022年5期2022-10-28
- 電主軸最佳跨距理論計算與仿真分析
)0 前言主軸的跨距設(shè)計對主軸的力學性能有較大影響。目前，已有學者對主軸跨距的優(yōu)化設(shè)計進行了相關(guān)研究[1-4]，但是大多數(shù)研究成果僅限于理論公式計算或仿真分析，未能對兩者進行綜合分析及評價，以提供有效的建議及方案，而且研究對象通常是結(jié)構(gòu)十分簡單的階梯狀光軸，與實際復(fù)雜的電主軸轉(zhuǎn)動組件結(jié)構(gòu)差異較大。陳維范和薛丹[1]對最佳跨距經(jīng)驗公式進行了詳細推導(dǎo)，并利用有限元方法對車床機械主軸進行了靜力學及模態(tài)分析仿真，但僅針對經(jīng)驗公式的計算結(jié)果進行了驗證與對比，并未進行
機床與液壓 2022年1期2022-10-14
- 臺風地區(qū)架空煤氣管道設(shè)計要點
這樣能取得更大的跨距，節(jié)約支架工程量。本路段煤氣管道眾多，考慮總圖限值，管道分兩層布置，下層3 根較大管徑煤氣管道，上層2 根較小煤氣管道架設(shè)在下層中間大煤氣管道上，還有一些氧、氮、氬、蒸汽等小管道分別架設(shè)在下層兩邊的煤氣管道上。管道斷面布置見圖1。2 支架跨距計算煤氣管道的跨距應(yīng)按強度與剛度條件分別計算［1］。強度條件是控制管道自重彎曲應(yīng)力不超過管材的許用外載彎曲應(yīng)力值，根據(jù)這個條件計算的管道跨距，稱為按強度條件計算的跨距。剛度條件是限制管道自重產(chǎn)生的彎
冶金動力 2022年4期2022-09-06
- 主減速器主動齒輪軸承工作壽命的仿真研究
了支撐軸承在不同跨距下的工作壽命，通過在30305 TRB(圓錐滾子軸承)和30306 TRB之間設(shè)置合理的跨距以支持傳動齒輪，改善了齒輪嚙合狀態(tài)，延長了軸承的使用壽命，進而減少齒輪嚙合的振動和噪聲，提高了車輛NVH性能。1 軸承工作壽命計算主減速器的主動齒輪由30305軸承和30306軸承支撐，結(jié)構(gòu)如圖1所示。齒輪之間的嚙合產(chǎn)生徑向力FR和軸向力FA。本文根據(jù)力的方向研究30306軸承的工作壽命，通過設(shè)置兩軸承間的合理跨距來支持主動齒輪，齒輪嚙合力的狀態(tài)
技術(shù)與市場 2022年7期2022-07-16
- 剛性接觸網(wǎng)錨段關(guān)節(jié)布置研究
，自重撓度較?。?span id="j5i0abt0b" class="hl">跨距6，8，10 m的跨中撓度分別為1.2，3.4，7.8 mm），靜態(tài)彈性不均勻（跨中與懸吊點的彈性相差1～2個數(shù)量級，彈性差異系數(shù)達45%～98%）[1]，再加上關(guān)節(jié)處剛度和質(zhì)量分布不連續(xù)，導(dǎo)致關(guān)節(jié)處易形成硬點，對受電弓產(chǎn)生沖擊，降低受流質(zhì)量。因此，為改善弓網(wǎng)受流質(zhì)量，提高剛性接觸網(wǎng)的運行速度，有必要對錨段關(guān)節(jié)的布置進行全面系統(tǒng)的研究。2 錨段關(guān)節(jié)布置研究2.1 關(guān)節(jié)立面布置關(guān)節(jié)處接觸力變化如圖1所示。當?shù)?懸吊點不抬高（安裝高度按設(shè)計
電氣化鐵道 2022年3期2022-06-30
- 剛性接觸網(wǎng)跨距的速度適應(yīng)性研究
剛性接觸網(wǎng)的標準跨距值。本研究利用弓網(wǎng)動態(tài)仿真手段，選取弓網(wǎng)接觸力標準差、最大值、最小值為性能指標，比較分析剛性接觸網(wǎng)跨距為6 m和8 m時不同運行速度、不同受電弓類型下的弓網(wǎng)動態(tài)性能。為得到更優(yōu)的弓網(wǎng)接觸力性能指標，剛性接觸網(wǎng)在160 km/h及以下速度運行時，對應(yīng)的標準跨距宜選用8 m;在200 km/h及以下速度運行時，對應(yīng)的標準跨距值宜選用6 m;DSA250型受電弓與6 m跨距剛性接觸網(wǎng)的接觸質(zhì)量具有優(yōu)勢，統(tǒng)計值能滿足240 km/h運行要求。關(guān)
河南科技 2022年9期2022-05-31
- 跨座式單軌列車-軌道梁耦合動力學特性研究
以探討不同軌道梁跨距和載重狀態(tài)對系統(tǒng)響應(yīng)的影響。結(jié)果表明：軌道梁跨中豎向撓度和橫向撓度均隨跨距的增加而增大，跨中豎向撓度影響更顯著;跨中豎向撓度隨載客量的增大而增大，橫向撓度基本不受載客量的影響。研究可為跨座式單軌交通系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計優(yōu)化和運輸管理提供理論基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：跨座式單軌;列車-軌道梁耦合;跨距;載重;運行平穩(wěn)性 中圖分類號：U441? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻標識碼：A? ? ? ? ? ?
內(nèi)燃機與配件 2021年5期2021-09-10
- 基于DOE算法的渦旋壓縮機曲軸支承跨距優(yōu)化及動態(tài)性能研究*
響因素之中，支撐跨距是相對比較重要的一個影響因素[2]。在曲軸零件的設(shè)計中,關(guān)鍵問題是選擇合理的支承跨度[3]。如果支撐跨距選擇不當,在交變氣體力作用下會引起曲軸偏心段的大位移,從而引起渦旋壓縮機的振動和磨損,更會增加滾動頭的磨損和軸承中滾動體、內(nèi)外環(huán)及支承件的磨損,從而大大縮短壓縮機的使用壽命[4]。不管是在國內(nèi)還是國外,對于曲軸優(yōu)化設(shè)計領(lǐng)域的研究以及動態(tài)性能領(lǐng)域的研究都相對較少。劉濤[5]根據(jù)渦旋壓縮機的動力學模型,建立了曲軸的有限元模型,通過軟件分析
機電工程 2021年8期2021-08-23
- 核電站凝汽器冷卻管防碰摩優(yōu)化設(shè)計
意圖1.2 優(yōu)化跨距布置避免冷卻管振動碰摩的最主要方法是在冷卻管上加入支撐隔板， 通過改變冷卻管自身的振動屬性來實現(xiàn)。 因此確定支撐管板數(shù)量、 跨距布置方案是設(shè)計中最基礎(chǔ)、 最關(guān)鍵的部分。根據(jù)HEI 標準 （第九版）[2]，冷卻管的計算最大跨距L 為：式中： L0為基本跨距； K1為冷卻管外徑與壁厚修正系數(shù)； K2為冷卻管排列間隙修正系數(shù)； K3為冷卻管材料修正系數(shù)。基本跨距和各修正系數(shù)可根據(jù)參數(shù)查表求得。根據(jù)HEI 標準要求， 設(shè)計端跨距需小于計算最大跨
東方汽輪機 2021年2期2021-07-19
- 剛性接觸網(wǎng)跨距對弓網(wǎng)動態(tài)性能的影響分析
能要求越來越高。跨距是剛性接觸網(wǎng)的一項關(guān)鍵參數(shù)，弓網(wǎng)之間的良好受流質(zhì)量需要選取合理的跨距，鑒于此，有必要對不同速度等級下剛性接觸網(wǎng)跨距的選取進行研究。目前，針對不同速度等級下剛性接觸網(wǎng)跨距選取的研究較少，文獻[2～4]建立弓網(wǎng)耦合模型，通過靜力分析與弓網(wǎng)動態(tài)仿真分析僅研究了在160 km/h及以下速度等級下與某種型號受電弓相匹配的跨距方案，尚未對在不同速度等級下與不同型號受電弓相適應(yīng)的剛性接觸網(wǎng)跨距進行研究。本文建立剛性接觸網(wǎng)與受電弓模型，采用弓網(wǎng)動態(tài)仿真
電氣化鐵道 2021年3期2021-07-15
- 剛性接觸網(wǎng)相鄰跨距比速度適應(yīng)性仿真分析
。剛性接觸網(wǎng)相鄰跨距較大會導(dǎo)致匯流排出現(xiàn)負弛度。受電弓高速運行時，若滑板不能適應(yīng)相鄰跨匯流排的撓度變化，會導(dǎo)致滑板和接觸線間產(chǎn)生拉弧及滑板撞擊匯流排等現(xiàn)象，將會給弓網(wǎng)受流及滑板磨耗帶來不良影響。在剛性接觸網(wǎng)平面布置設(shè)計中，車站風孔、人防防淹門等結(jié)構(gòu)不利于懸掛點的布置，影響相鄰跨距比取值。因此，有必要對受電弓通過站端關(guān)節(jié)繼而通過關(guān)節(jié)相鄰跨距比較大區(qū)段時的弓網(wǎng)受流性能進行分析。目前，《地鐵設(shè)計規(guī)范》[1]尚未對剛性接觸網(wǎng)相鄰跨距比取值做出規(guī)定，《城際鐵路設(shè)計規(guī)
電氣化鐵道 2021年3期2021-07-15
- 不同列車運行速度下架空剛性接觸網(wǎng)跨距的選擇
來關(guān)于剛性接觸網(wǎng)跨距的研究日趨增多，如設(shè)計速度為120 km/h條件下剛性接觸網(wǎng)的跨距選擇[1]、剛性接觸網(wǎng)最大支撐間距和最大坡度的計算方法[2]等。本文主要針對不同列車運行速度條件下，從接觸網(wǎng)波動傳播速度及接觸網(wǎng)系統(tǒng)不平順度等方面進行研究分析，得出架空剛性接觸網(wǎng)的跨距布置原則的建議方案。1 剛性接觸網(wǎng)跨距選擇概述剛性接觸網(wǎng)系統(tǒng)主要由定位裝置、匯流排和接觸線等組成。弓網(wǎng)受流過程表現(xiàn)為運動的受電弓與接觸網(wǎng)進行滑動接觸的過程。整個弓網(wǎng)接觸系統(tǒng)可視為以跨距為周期
城市軌道交通研究 2021年6期2021-06-29
- 隨車起重機底盤及整機工況仿真分析計算
、支腿液壓缸伸出跨距、支腿液壓缸完全伸出時的盈余伸縮量等因素，才能得出并比較支腿液壓缸受力及傳遞到起重機底座的綜合支撐力及力矩影響。2.1 起重機安裝位置當起重機安裝時，可置于底盤車前方、中部及后方位置，且這3種安裝方式并無明顯優(yōu)劣之分，應(yīng)根據(jù)各種底盤車的特點分別畫出傾覆線，并依據(jù)前后橋的接觸輪胎計算分配支腿液壓缸支撐力。2.2 起吊載荷位置起重機分析計算時，在ADAMS分析軟件中將底盤車6個輪胎簡化為6個接觸點，并將起重機與底盤車連接騎馬螺栓約束，理解為
起重運輸機械 2021年7期2021-05-04
- 基于傳遞矩陣法的齒輪系統(tǒng)軸承跨距優(yōu)化研究
緊力一定時，軸承跨距對支撐剛度有直接影響[4]。傳輸矩陣可以描述線性化MIMO系統(tǒng)（多輸入多輸出系統(tǒng)）的輸入和輸出之間的關(guān)系，輸入和輸出是各單元的末端狀態(tài)矢量，包括位移，角位移，彎矩和剪切應(yīng)力。以自由端為約束條件得到特征方程，并通過相關(guān)參數(shù)的計算得到系統(tǒng)在不同支承跨度下的固有頻率[5,6]。通過主動齒輪軸的模態(tài)分析和主減速器的振動試驗可以確定應(yīng)避免的共振頻率范圍，從而得到最佳的軸承跨距。裴大明用有限元方法從靜剛度的角度出發(fā)建立數(shù)控鏜銑床主軸部件模型，并計算
制造業(yè)自動化 2021年3期2021-04-04
- 綜放工作面大跨距切眼支護技術(shù)研究
寸不斷增大，切眼跨距甚至達到10 m以上［1-3］。對于綜放工作面開采，隨著切眼斷面的增大加上切眼是煤層巷道，增加了巷道圍巖的擾動深度，降低了圍巖本身的強度和自穩(wěn)能力，其礦山壓力顯現(xiàn)愈加強烈［4-5］，導(dǎo)致一般支護難以有效控制圍巖變形破壞而造成冒頂事故的發(fā)生，影響工作面的正?；夭缮踔翆氯藛T及設(shè)備造成巨大生命財產(chǎn)損失。因此，大跨距切眼支護技術(shù)的研究對煤礦安全開采具有十分重要的意義。1 工程概況龐龐塔礦9-301 工作面開采2#煤層。2#煤層平均厚度為7.
江西煤炭科技 2021年1期2021-01-28
- 多層礦協(xié)同開采頂板穩(wěn)定性研究
應(yīng)力表達式與極限跨距表達式；第二是利用面能量釋放求解埋深1 200 m以內(nèi)多采區(qū)頂板極限跨距［9］。前者在考慮巖層厚度比（h1/h2）對頂板荷載影響時忽略了巖層厚度和（h1+h2）的作用，且利用2種方法求得的2個極限跨距公式也沒有進行對比分析。本研究將在此基礎(chǔ)上，研究在頂板各巖層厚度之和不變的前提下巖層厚度比對頂板荷載的影響，對比分析不同方法求得的頂板極限跨距。1 多層礦開采協(xié)同處理方法1.1 礦體特性上橫山礦段共有12個礦體，自下而上分別為v1、v2、…
金屬礦山 2020年10期2020-11-14
- 中速磁浮列車靴軌動力學分析與試驗研究
礎(chǔ)上分析了接觸軌跨距和運行速度對靴軌耦合動力學性能，為中速磁浮靴軌優(yōu)化設(shè)計提供參考。1 計算模型1.1 受電靴動力仿真模型磁浮列車受電靴為四連桿結(jié)構(gòu)，通過彈簧提供靜態(tài)接觸力，彈簧設(shè)置一定的剛度，見圖1。將受電靴的主要結(jié)構(gòu)等效為剛體，關(guān)節(jié)位置采用合適的鉸鏈連接。受電靴滑板通過滑板托架限制其擺動角度。本文計算中所設(shè)定的受電靴提供的靜態(tài)接觸力為100 N。利用ANSYS進行受電靴的動態(tài)運動仿真，模擬受電靴的上升運動過程。在受電弓自由上升的運動過程中，滑板在空間中
黑龍江大學工程學報 2020年1期2020-07-16
- 核級工藝管道支撐跨距研究
卷NF 的推薦跨距，給出了DN25 至DN500 管道對應(yīng)1g、5g、10g 和15g4 種加速度的最大支撐跨距。依照此跨距準則布置的管道和支撐相對合理，更易滿足規(guī)范對于管道自重、壓力和地震的要求。在計算支撐跨距時，自重工況下考慮同時滿足ASME 規(guī)范對管道應(yīng)力和變形的要求；地震工況下滿足規(guī)范對管道應(yīng)力的要求。考慮地震加速度為1g、5g、10g、15g4 種情況，每種加速度計算得到的跨距均與滿足自重應(yīng)力要求得到的跨距、滿足自重工況下管道變形要求得到的跨距
中國科技縱橫 2020年19期2020-04-16
- 凝汽器半側(cè)工況冷卻管跨距的校核方法探討
，如果冷卻管支撐跨距設(shè)計不合理，冷卻管在局部高速汽流的激振下易產(chǎn)生振動破壞[1]，這一直是凝汽器運行中的一大問題。目前凝汽器冷卻管支撐跨距的設(shè)計校核普遍采用美國熱交換學會(Heat Exchange Institute, HEI)凝汽器標準[2]，但該標準的跨距計算并未對凝汽器半側(cè)運行工況進行分析考慮。對于凝汽器半側(cè)運行工況來說， 蒸汽只在凝汽器的一側(cè)凝結(jié)，汽流的流速與汽流密度會增大，冷卻管的汽流激振會更加劇烈，因此按已有的標準進行設(shè)計并不能滿足凝汽器半側(cè)
熱力透平 2019年3期2019-10-16
- 單繞組雙速電動機的新型式
一般用一套等匝等跨距的雙迭繞組。 以定子36槽-8/4極為例, 常用一套雙迭繞組，取跨距為1～6 。 圖1為其槽號及一相線圈的布置(僅畫一半槽，一相)。按特赫萊接法, 4極時后一組線圈反向。為便于比較， 其諧波分析匯總見表1。表1 雙速電動機 36槽-8/4極 雙迭繞組跨距Y=1～6 諧波計算注： 等匝等跨距(Y=1～6)雙迭繞組。排列見圖1?，F(xiàn)在我們將定子36槽-8/4極的雙迭線圈改為不等匝同心線圈, 其排列見圖2。當新繞組匝比為N1:N2:N3=0.1
防爆電機 2019年2期2019-04-22
- 新型大跨距鋁合金電纜橋架的結(jié)構(gòu)可行性研究
。電纜橋架的支撐跨距一般為1.5m-3m[2]，在不便設(shè)置橋架支撐的地方電纜橋架的支撐跨距可達6m-9m，此時常用大跨距鋼制電纜橋架解決不便設(shè)置橋架支撐的問題。但大跨距鋼制電纜橋架由于自身材料的問題，有不耐腐、重量過重、不便安裝、維護成本高等缺陷，而這與市場所需的重量輕、強度高、防腐性能好、成本低的電纜橋架相違背[3]，因此有必要開發(fā)新的大跨距電纜橋以取代原有的鋼制電纜橋架。2 新型大跨距鋁合金電纜橋架的斷面設(shè)計由于鋁合金的抗彎性能較差，為保證大跨距鋁合金
中國建材科技 2018年3期2018-09-28
- 創(chuàng)新組方腸內(nèi)營養(yǎng)乳劑制備的工藝參數(shù)研究
(1)計算粒徑的跨距。用跨距和D50的平均值來評價乳劑粒度分布的好壞。跨距=(D90-D10)/D50(1)1.2.3剪切條件 根據(jù)脂肪供能比確定油相，固定乳化劑用量，剪切轉(zhuǎn)速、剪切時間、剪切溫度為變量，依次設(shè)置為單因素變量，用高剪切混合器剪切制得初乳，測定其粒徑和粒度分布。測定次數(shù)為3次，并求平均值。2 結(jié)果與分析2.1 剪切轉(zhuǎn)速對粒度分布的影響不同剪切條件及結(jié)果如表1所示。從圖1可以看出，在剪切溫度和剪切時間一定的情況下，隨著剪切速度的增加，也即剪切力
中國食物與營養(yǎng) 2018年8期2018-09-27
- 航空光電吊艙隔振器布局方式分析
代表隔振器的安裝跨距,θ代表光電吊艙的轉(zhuǎn)動角度,Δx為隔振器的減震振幅的差值,可知:圖3 x,θ,L的關(guān)系示意圖Fig.3 Relationship between Δx,θ and L由式(6)可知,當Δx一定時,跨距L與轉(zhuǎn)動角度θ成反比,增大跨距L時可減小轉(zhuǎn)動角度θ,根據(jù)式(1)的原理,當轉(zhuǎn)動角度θ越小時,光電吊艙的角位移和角速度的值同樣越小,光電吊艙的成像質(zhì)量越好。3 實驗驗證為了驗證上述理論,在初樣設(shè)計時,采用了兩種不同的隔振器的布置形式:(1)在
激光與紅外 2018年8期2018-08-28
- CSR底部砰擊載荷作用下PSM的最大剪力
)圖2 PSM沿跨距方向上最大剪力分布系數(shù)fdist砰擊載荷通過船底板的筋傳遞到支撐筋的PSM上，單個PSM只承受一定比例的砰擊載荷，其余傳遞到支撐筋的其他相鄰PSM。fpt表示通過筋傳遞到目標PSM上的最大砰擊載荷的比例系數(shù)。對PSM任意計算點，當砰擊載荷作用在PSM跨距方向不同位置時，計算點的剪力各不相同，假定砰擊載荷在某位置時計算點有最大剪力，該剪力即是用來計算PSM計算點凈剪切面積的最大剪力。fdist表示PSM在跨距方向不同位置處的最大剪力與PS
船海工程 2018年4期2018-08-27
- 奧村組開發(fā)出山嶺隧道襯砌混凝土快速澆筑系統(tǒng)
這種延長1個澆筑跨距的“長跨距移動模板方式”能夠?qū)仓芰μ岣咧猎瓉淼?倍。在混凝土流動到達模板臺車內(nèi)的澆筑口高度之后，可兼用不切換配管、照常壓送至澆筑空間上方的方式。通過擴大澆筑口的澆筑范圍，減少配管的切換次數(shù)，能夠縮短切換作業(yè)引起的澆筑中斷時間。奧村組在位于山梨縣的中部橫斷自動車道石合隧道工程中驗證了該系統(tǒng)。驗證結(jié)果表明，新系統(tǒng)應(yīng)用于長跨距模板臺車澆筑18 m跨距的時間與原來使用10.5 m的模板臺車的澆筑時間相同，在相同的時間內(nèi)澆筑的長度大幅提高。奧
隧道建設(shè)(中英文) 2018年9期2018-03-24
- 雙驅(qū)進給系統(tǒng)動態(tài)特性研究
，著重分析了絲杠跨距和導(dǎo)軌跨距對系統(tǒng)動力學特性的影響，為雙驅(qū)絲杠進給系統(tǒng)的改進設(shè)計提供了依據(jù)。1 有限元模型的建立1.1 模型簡化運用SolidWorks建立雙驅(qū)進給系統(tǒng)的三維實體模型，建模時所需的基本參數(shù)：絲杠直徑為63mm,絲杠的導(dǎo)程為16mm，絲杠長為2 260mm，橫梁的外形尺寸為3 675mm×900mm×225mm，絲杠的跨距為2 260mm，導(dǎo)軌的跨距為1 783mm。將一個復(fù)雜的模型簡化，可使得建模方便，分析錯誤概率下降[5]。在建立有限元
機械設(shè)計與制造工程 2018年1期2018-02-08
- 設(shè)計時速120 km線路架空剛性懸掛接觸網(wǎng)跨距選擇
空剛性懸掛接觸網(wǎng)跨距選擇王洪林（中鐵第一勘察設(shè)計院集團有限公司電化處，710043，西安//工程師）隨著國內(nèi)城市軌道交通多條線路速度等級達到120 km/h，架空剛性懸掛弓網(wǎng)系統(tǒng)因共振導(dǎo)致受流質(zhì)量下降的運行區(qū)段時有出現(xiàn)，因而架空剛性接觸網(wǎng)系統(tǒng)跨距值的設(shè)計選用變得相當重要。結(jié)合架空剛性接觸網(wǎng)模態(tài)分析、弓網(wǎng)動態(tài)接觸壓力頻譜分析，闡述了設(shè)計時速120 km線路架空剛性懸掛接觸網(wǎng)跨距選擇為8 m的依據(jù)。架空剛性接觸網(wǎng)；跨距選擇；共振；弓網(wǎng)接觸壓力頻譜分析；模態(tài)分析
城市軌道交通研究 2017年10期2017-11-21
- 風扇/增壓級動平衡工裝最佳支承跨距計算方法
平衡工裝最佳支承跨距計算方法楊法立，史新宇，趙洪豐（中國航發(fā)沈陽發(fā)動機研究所,沈陽110015）某型航空發(fā)動機風扇增壓級平衡工裝采用懸臂支承結(jié)構(gòu)，其支承跨距是該平衡工裝的重要設(shè)計參數(shù)。針對該平衡工裝的結(jié)構(gòu)特點建立了最佳支承跨距的理論分析模型，給出了最佳支承跨距計算的解析表達式，并通過數(shù)值計算對最佳支承跨距進行了驗證。結(jié)果表明：平衡工裝最佳支承跨距的解析解與數(shù)值解一致，建立的最佳支承跨距計算方法可以為風扇增壓級平衡工裝的支承跨距的參數(shù)設(shè)計提供理論指導(dǎo)，提高平
航空發(fā)動機 2017年1期2017-11-10
- 高精度多孔大跨距同軸度測量關(guān)鍵技術(shù)綜述
術(shù)】高精度多孔大跨距同軸度測量關(guān)鍵技術(shù)綜述雷建波1,王雙不2(1.海軍駐重慶艦船動力軍事代表室，重慶 402263； 2.重慶大學 機械傳動國家重點實驗室，重慶 400044)多孔大跨距同軸度誤差直接影響傳動的精度與可靠性，不僅使傳動過程的附加載荷增加，而且會造成振動噪聲高，嚴重影響設(shè)備的正常運行。本文針對高精度多孔大跨距同軸度測量問題，在分析目前技術(shù)問題的基礎(chǔ)上，探討解決高精度大跨距同軸度測量方法的關(guān)鍵技術(shù)，為開發(fā)高精度多孔大跨距同軸度測量系統(tǒng)提供思路。
兵器裝備工程學報 2017年5期2017-06-15
- 新型大跨距日光溫室設(shè)計
工作研究■新型大跨距日光溫室設(shè)計閆鴻媛1劉 佳2（1.雞西市農(nóng)產(chǎn)品質(zhì)量安全檢驗檢測中心 黑龍江·雞西 158100）（2.雞西市農(nóng)業(yè)科學研究所 158100）目前普遍使用的日光溫室和雙拱落地式大棚，都各自存在不同的優(yōu)缺點，設(shè)計上也不盡合理，這些都直接影響了日光溫室或大棚的發(fā)展。本文設(shè)計新型日光溫室、雙拱落地式塑料大棚兩用棚，六年才更換一次棚膜、以掛板取代磚墻，以雙層膜取代卷簾被，實現(xiàn)了冬季是溫室，夏季變成塑料大棚的革命性突破新型大跨距；日光溫室1 新型大跨
吉林蔬菜 2017年3期2017-04-27
- 異型過渡段結(jié)構(gòu)分析及切割方法研究
規(guī)過渡段；鋼樁；跨距中圖分類號：U448 文獻標識碼：A 文章編號：1671-2064（2017）03-0085-011 引言傳統(tǒng)的樁基式海洋石油平臺，由組塊和導(dǎo)管架組成。海洋石油平臺過渡段的切割關(guān)系到組塊和導(dǎo)管架是否能夠?qū)崿F(xiàn)順利連接，是一項關(guān)鍵的海上施工技術(shù)，以往的海洋石油平臺過渡段多為三段式形式，即直管段、拐脖段和插尖段，而BZ25-1南永久復(fù)產(chǎn)項目則采用了新型過渡段形式，通過對比兩種過渡段的結(jié)構(gòu)不同，參照常規(guī)過渡段鋼樁的切割方法，提出異型過渡段的切割
中國科技縱橫 2017年3期2017-03-29
- 低諧波雙層同心繞組在高效電機的應(yīng)用
層同心式繞組有短跨距和整跨距兩種基本形式。已總結(jié)出雙層同心繞組的繞組系數(shù)Kdpv與諧波磁勢幅值比的設(shè)計公式。短跨距繞組v次諧波的繞組系數(shù)為：(1)整跨距繞組v次諧波的繞組系數(shù)為：(2)在實際應(yīng)用中，常采用v次諧波磁勢與基波磁勢幅值的百分比為參數(shù)來表示v次諧波磁勢的大小。2.3 線模尺寸計算雙層同心繞組線圈設(shè)計輔助圖如圖1所示。圖1 雙層同心繞組線圈設(shè)計輔助圖1) 各線圈邊的跨距ty計算：式中：β為各線圈跨距的短距比；Di1，hs0，hs1，hs2，R為定子
重慶電力高等?？茖W校學報 2017年1期2017-03-16
- 基于三坐標測量機雙參數(shù)向自適應(yīng)測量自由曲面
確定和V向掃描線跨距自適應(yīng)確定。1.1U向測點自適應(yīng)確定U向測點自適應(yīng)確定方法為沿U向連續(xù)均勻初測k+1個點后，由這k+1個測點擬合一條k次非均勻B樣條曲線。計算這條曲線末端處一、二階導(dǎo)數(shù)得出曲線末端曲率，由此預(yù)測第k+2個測點位置和測量矢量，指導(dǎo)CMM測量該點，得到該點實測坐標后，重復(fù)上述過程，將測點重新擬合一條k次非均勻B樣條曲線，然后計算曲率和測點。同理，如圖2所示，當CMM測量n+1個點后，擬合n+1個測點為曲線來預(yù)測下一測點位置，如果預(yù)測點的理論
中國機械工程 2017年5期2017-03-14
- 燃氣輪機周向拉桿轉(zhuǎn)子拉桿應(yīng)力分析和改進設(shè)計
間隙量下凸肩數(shù)等跨距加倍和不等跨距加倍對降低拉桿應(yīng)力的效果,進一步研究了各凸肩等跨距時跨距變化對拉桿應(yīng)力的影響。結(jié)果表明:拉桿凸肩與拉桿孔的靜態(tài)安裝間隙量不影響拉桿在正常工作狀態(tài)下的應(yīng)力,但是影響轉(zhuǎn)子升速時拉桿最大應(yīng)力;隨著轉(zhuǎn)速升高,拉桿最大應(yīng)力在不同的轉(zhuǎn)速區(qū)域內(nèi)存在特定變化規(guī)律;增加凸肩數(shù)、減小凸肩跨距能夠有效減小拉桿最大應(yīng)力,與不等跨距增加拉桿凸肩數(shù)的改進方案相比,等跨距方案降低應(yīng)力效果更顯著。該結(jié)論可為燃氣輪機的拉桿組合式轉(zhuǎn)子設(shè)計提供參考。燃氣輪機轉(zhuǎn)
西安交通大學學報 2016年10期2016-12-22
- 齒輪量球（棒）跨距測量及公式的應(yīng)用
）齒輪量球（棒）跨距測量及公式的應(yīng)用孫國媛，賈林娜，曹維（哈爾濱東安汽車發(fā)動機制造有限公司，黑龍江 哈爾濱 150069）實際生產(chǎn)中，通過量球（棒）跨距控制齒輪齒厚的做法因具有操作方便，測量精度高等優(yōu)點而得到廣泛應(yīng)用。但對于不同類型的齒輪，測量人員采用量棒替代量球的情況比較普遍，存在的問題是用量棒測量，計算則直接套用量球跨距的公式。由于測量和計算結(jié)果數(shù)值差異不明顯，很容易混淆錯用。根據(jù)漸開線齒輪幾何學的基本原理，結(jié)合實際工作經(jīng)驗，歸納總結(jié)了漸開線圓柱齒輪量
汽車實用技術(shù) 2016年7期2016-05-18
- 淺談石化管道支吊架的類型及選用設(shè)計
吊架；管道設(shè)計；跨距；應(yīng)力管道支吊架是管道系統(tǒng)中的一個重要組成部分。所有管道敷設(shè)都必須借助各種不同形式、不同性能的支吊架來完成。進行管道設(shè)計時，首先要考慮滿足生產(chǎn)工藝要求，其次要考慮設(shè)備、管道及其組成件的受力狀況，確保安全運行。在石油化工管道設(shè)計過程中，正確選用、合理設(shè)置管道支吊架是一項重要的工作。支吊架選型得當、布置合理，所設(shè)計的管道不僅美觀，而且經(jīng)濟安全。1、石油化工管道支吊架的類型①1.1管道支吊架的類型及不同應(yīng)用場合管道支吊架按其功能可分為承受管道
決策與信息·下旬刊 2015年8期2015-10-22
- 大機組供熱改造廠內(nèi)蒸汽管道設(shè)計
；材質(zhì)；支吊架；跨距1 前言近年來隨著國家節(jié)能減排政策的推進，國內(nèi)小機組逐漸關(guān)停，為了完成節(jié)能減排任務(wù)，300MW純凝機組關(guān)停趨勢逐漸明朗，且由于現(xiàn)在市場煤價維持在較高水平，300MW純凝機組發(fā)電虧損較大，為了扭轉(zhuǎn)300MW純凝機組發(fā)電虧損及關(guān)停局面，越來越多的300MW純凝機組通過供熱改造，獲得生存及扭虧為盈，在300MW純凝機組改造過程中不可避免的遇到大量的蒸汽管道設(shè)計工作。2 供熱改造蒸汽管道的設(shè)計2.1抽汽點及管道材質(zhì)的選擇供熱改造管道設(shè)計中管材的
山東工業(yè)技術(shù) 2015年14期2015-07-27
- 新型模塊組合式定子永磁電機
一種基于采用不等跨距繞組的模塊組合式定子永磁電機結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)了低速大功率電機定子的模塊化制作，增強了電機的制造靈活性、運行可靠性、可維護性以及容錯性。本文闡述了模塊組合式定子永磁電機結(jié)構(gòu)，總結(jié)了其設(shè)計方法，并對模塊組合式電機定子分塊規(guī)則和不等跨距繞組進行了研究。在此基礎(chǔ)上設(shè)計制造了一臺樣機，采用有限元方法進行了仿真分析，并用解析法和增量電感法分別計算了樣機的自感參數(shù)和互感參數(shù)。最后搭建試驗臺進行了實驗。仿真結(jié)果和實驗結(jié)果都驗證了所提結(jié)構(gòu)和設(shè)計方法的合理性。低
電工技術(shù)學報 2015年12期2015-04-14
- 基于ANSYS的海底雙層輸油管道懸空段的受力和變形分析
析計算，得到不同跨距下最大應(yīng)力和最大變形的變化規(guī)律，以及發(fā)生位置，對于海底管道的懸空分析與治理具有重要的意義。1 幾何模型選取某種海底輸油管道進行計算分析，此管道為內(nèi)外雙層結(jié)構(gòu)，內(nèi)管為輸油管，外管為保護管，兩層管材質(zhì)均為X60，內(nèi)外管之間為的泡沫黃夾克保溫層，如圖1所示。管道規(guī)格為φ325×14.5mm（φ457×16mm），主要參數(shù)如下：內(nèi)外管參數(shù)：E=2.06×1011Pa，u=0.3，密度9850kg/m3；保溫層參數(shù)：E=3.18×109Pa，u=
制造業(yè)自動化 2014年8期2014-07-11
- 雙絲杠驅(qū)動直線進給系統(tǒng)動態(tài)特性分析*
模型分別研究絲杠跨距和導(dǎo)軌跨距對進給系統(tǒng)動態(tài)特性的影響規(guī)律，為雙絲杠進給系統(tǒng)的設(shè)計提供理論參考。1 雙絲杠驅(qū)動直線進給系統(tǒng)模型簡述文中共建立了10 組雙絲杠驅(qū)動直線進給系統(tǒng)有限元模型。采用單因素分析法，分別研究絲杠跨距和導(dǎo)軌跨距對進給系統(tǒng)動態(tài)特性的影響規(guī)律，其中，滾珠絲杠全長1600mm，直徑為50mm。在導(dǎo)軌跨距D不變，取1300mm 時，絲杠的跨距依次取值300mm、450mm、600mm、750mm 和900mm，記為S300、S450、S600、S
組合機床與自動化加工技術(shù) 2014年3期2014-06-29
- 救援起重機安全監(jiān)控系統(tǒng)支腿傳感信號改進方案探討
技術(shù)革新。如支腿跨距傳感信號，對下車支腿跨距狀態(tài)進行監(jiān)控，系統(tǒng)根據(jù)采集到的支腿跨距信號，做出各種判斷，實現(xiàn)起重機安全控制功能。改造后的起重機支腿跨距檢測均采用了行程開關(guān)，共12個，每個支腿有三種跨距（視車型不同，跨距不同，現(xiàn)以3.5 m、4.8 m、6.0 m三種跨距為例），分別用一個行程開關(guān)檢測，相同跨距檢測的四個行程開關(guān)為一組，相互串聯(lián)，當四個行程開關(guān)均閉合后，電路導(dǎo)通，將+24 V信號傳遞給系統(tǒng)主機。有的廠家無下車主機，信號直接傳遞給上車主機系統(tǒng)；有
上海鐵道增刊 2014年2期2014-05-04
- 光伏支架最優(yōu)跨距仿真分析
支架系統(tǒng)的東西向跨距是支架設(shè)計的重要部分。跨距與支架系統(tǒng)前后立柱選型和數(shù)量、基礎(chǔ)設(shè)計和數(shù)量、支架橫梁的選型等息息相關(guān)。計算太陽能組件陣列支架結(jié)構(gòu)強度時，最大的荷載一般是風荷載。本文以某一光伏電站為例，利用Fluent 6.3平臺計算單塊組件所受極限風荷載，再利用ANSYS軟件計算支架橫梁強度，得出合理的支架系統(tǒng)跨距。通過此算例，提出普適支架系統(tǒng)跨距的合理化建議。1 組件風荷載仿真計算Fluent軟件是目前得到設(shè)計者普遍認可的CFD軟件，具有豐富的數(shù)學模型、
太陽能 2014年9期2014-01-01
- 鋼結(jié)構(gòu)住宅體系及性能研究
最大側(cè)移、層高、跨距與單位耗鋼量之間的變化關(guān)系。在我國，鋼結(jié)構(gòu)住宅的主流及以后的發(fā)展方向是多層及小高層住宅，一般都屬于平面板式結(jié)構(gòu)，其長、寬及高度都符合一定的范圍。根據(jù)這些建筑特點，本文首先確定多層及小高層結(jié)構(gòu)的長度、寬度及樓高，其中多層結(jié)構(gòu)長40 m，寬12 m，樓高取22 m;而小高層的長度為48 m，寬度14.4 m，樓高36 m。在此基礎(chǔ)上通過改變層數(shù)和長度方向的跨數(shù)來實現(xiàn)結(jié)構(gòu)跨距、層高的變化。同時在各種跨距、層高情況下又配合有梁柱截面的變化，共有
山西建筑 2013年25期2013-08-21
- 軸承預(yù)緊力-系統(tǒng)固有頻率及跨距關(guān)系的研究
、系統(tǒng)固有頻率和跨距之間的關(guān)系，提出了相應(yīng)的理論計算公式，并通過軸承預(yù)緊力測試系統(tǒng)對計算結(jié)果進行了驗證。1 理論計算公式1.1 軸向定位預(yù)緊角接觸球軸承的徑向剛度角接觸球軸承經(jīng)常成對使用，工程上常對其進行軸向定位以提高剛度。在軸向預(yù)緊載荷下，可使用軸承徑向剛度的簡便計算公式[12](1)式中：Dw為球直徑；Z為球數(shù)；α為接觸角;Fa0為所施加的軸向預(yù)緊力。已知軸向預(yù)緊力Fa0，利用(1)式便可以計算出預(yù)緊狀態(tài)下角接觸球軸承的徑向剛度。(1)式表明，徑向剛度
軸承 2013年4期2013-07-21
- 基于移動終端的接觸網(wǎng)附加導(dǎo)線張力-弛度曲線動態(tài)繪制
。它們分別用臨界跨距和臨界溫度來決定。在進行附加導(dǎo)線的安裝計算時，用臨界跨距作為Tmax的起始依據(jù)；在進行某些供電線或捷接線計算時，如果懸掛導(dǎo)線受支柱高度和弛度值的條件限制，其弛度就成為控制條件，這時用臨界溫度作為起始條件確定的依據(jù)。（以上計算均由程序自動完成，但因為屬于文獻[1]中比較基礎(chǔ)的計算，在此不做具體的分析。）1.3 決定當量跨距設(shè)定一個綜合代表跨距，這個跨距中的導(dǎo)線張力隨溫度變化的規(guī)律與該錨段內(nèi)的實際變化規(guī)律完全相同，這個假設(shè)的跨距就稱為該錨段
科技傳播 2012年15期2012-07-05
- 管道支吊架增大跨距的措施
言管道支吊架最大跨距，通常是由強度條件和剛度條件來確定的，取兩者允許跨距最小值。在確保安全運行的前提下，應(yīng)盡可能擴大管道支吊架的跨距，以節(jié)約供熱管線的投資費用［1］。支吊架跨距與管道材料強度、管道截面剛度、載荷大小、敷設(shè)坡度以及管道允許撓度大小有關(guān)，因此要增大支吊架跨距必須從管道強度和剛度著手［2］。本文詳細介紹增加管道支吊架跨距的若干措施，使架空敷設(shè)降低了施工難度、加快了施工速度和降低了工程造價，同時為架空管道設(shè)計提供了工程實例。1 大管背小管的敷設(shè)方式
山西建筑 2012年22期2012-06-01
- 帶有單向離合器的蛇形帶傳動的分段線性動力學分析（二）
力降低的影響動態(tài)跨距拉緊力幅值是帶傳動的一個重要的性能限值，根據(jù)參考文獻［9］，各跨距線性動態(tài)拉緊力相對于系統(tǒng)外部穩(wěn)態(tài)附件轉(zhuǎn)矩M1為式中w＊i（x）為均衡跨距偏差，帶輪和拉緊器臂的轉(zhuǎn)速支配著式（16）內(nèi)的動態(tài)張緊力，其中綜合包括的跨距斜率是小的。圖11 對于 M1＝0.167，Ω＝2.0，α＝2.0，α＝50，和表2列其他參量——非線性和－－鎖止線性三跨距動態(tài)拉緊力的時間歷程Fig.11 Time history of dynamic tensions o
傳動技術(shù) 2012年2期2012-01-08
- 注塑模模架剛度分析及撐頭擺放位置研究
比分析不同的橫向跨距和縱向跨距時模架最大變形量發(fā)生的位置，如表2所示。表2 方式2下兩組數(shù)據(jù)的對比模型僅在動模板上型腔底面受面載荷為10.67 MPa作用。圖3為兩組數(shù)據(jù)下模架的位移云圖。圖3 兩組數(shù)據(jù)模架的位移云圖可知模架最大變形量的位置隨撐頭位置變化而發(fā)生變化。組1中撐頭位置靠近模架的中心，因此其最大變形量發(fā)生在靠近模架未有方鐵支撐的一側(cè)上。組2中撐頭遠離模架中心，故其最大變形量發(fā)生在模架的中心處。組1模架變形量比組2的小0.03mm。2 撐頭位置參數(shù)
制造業(yè)自動化 2011年20期2011-07-03
- 淺析利用ANSYS軟件合理設(shè)計機床主軸支撐跨距
設(shè)計機床主軸支撐跨距張振山 丁凱軍 鄭越超 陳文杰（河北機電職業(yè)技術(shù)學院，河北 邢臺 054048）主要介紹了在機床設(shè)計時，利用ANSYS軟件分析技術(shù)，合理計算主軸支撐跨距的步驟、方法，以圖示的方法進行數(shù)據(jù)分析，并對結(jié)果進行了分析，從而提高機床的使用性能。機床主軸 支撐跨距 幾何建模 分析金屬切削加工中，機床主軸與工件、刀具、夾具組成工藝系統(tǒng)，影響加工過程。機床主軸支承跨距對工藝系統(tǒng)剛性、主軸前端切削點處變形影響較大，如果設(shè)計不合理，將嚴重影響機床切削性能
制造技術(shù)與機床 2010年4期2010-09-11
- 基于ANSYS的接觸網(wǎng)彈性計算
限元模型，對一個跨距內(nèi)的接觸網(wǎng)彈性進行了仿真計算，對彈性的變化規(guī)律做了定量分析，這對今后的接觸網(wǎng)設(shè)計有重要的指導(dǎo)意義。1 接觸網(wǎng)仿真模型的建立接觸網(wǎng)是沿線路布置的架空的懸索結(jié)構(gòu)，隨著跨距的變化，其彈性亦會發(fā)生相應(yīng)的變化，這與接觸網(wǎng)的參數(shù)設(shè)置以及吊弦的布置情況都有密切關(guān)系。對于不同的跨距和接觸網(wǎng)線材參數(shù)，應(yīng)建立相應(yīng)的模型，才能精確地計算出該情況下的接觸網(wǎng)彈性變化情況。本文在建立相應(yīng)的仿真模型方面做了以下幾種假設(shè)：（1）承力索、接觸線、彈性吊索和吊弦為柔性索，
電氣化鐵道 2010年3期2010-06-27
- 三河口電站導(dǎo)體穩(wěn)定計算
時母線的最大允許跨距LMY-2(125×10)型母線,豎放滿足機械強度最大允許跨距不超過 lm:片間襯墊的臨界跨距為:取小于 lli的片間襯墊間距 l1=50cm,片間應(yīng)力:短路時多片矩形母線受到的機械應(yīng)力為:將 σ限制在鋁母線的允許應(yīng)力 σxu=6860(N/cm2)設(shè)母線相間距離 a=30cm3.2 避免機械共振和滿足機械強度要求下的跨距不發(fā)生共振的最大跨距:lg=108cm片間襯墊跨距為:ld=61cm避免發(fā)生機械共振的跨距 l=90cm～100cm
四川水利 2010年5期2010-04-18