王 曉，霍東亮，余濟偉，李國萍

（1．中國石油撫順石化公司催化劑廠，遼寧 撫順113001；2．中國石油撫順石化公司研究院）

隨著環(huán)保意識的不斷加強，世界各國紛紛制定日益嚴格的汽車尾氣排放標準及燃油質(zhì)量標準［1］。自2014年1月1日起，我國開始實施國Ⅳ排放標準。我國汽油組成與國外汽油差異較大，美國、日本、歐洲等國家和地區(qū)催化裂化汽油約占汽油總量的30%左右，而我國汽油構(gòu)成以催化裂化汽油組分為主，占成品汽油的80%左右，其特點是高硫含量、高烯烴含量、低辛烷值，故催化裂化汽油脫硫、降烯烴、提高辛烷值成為清潔汽油生產(chǎn)技術(shù)亟待解決的關(guān)鍵問題［2－13］。為此，中國石油撫順石化公司研究院開發(fā)了催化裂化汽油加氫脫硫降烯烴組合工藝技術(shù)（TMD），該技術(shù)所用催化劑由三種功能不同的催化劑組合而成，T代表預加氫處理（二烯烴選擇性加氫）催化劑，M代表芳構(gòu)化降烯烴辛烷值恢復催化劑，D代表加氫脫硫催化劑。其中，M催化劑是整個組合工藝技術(shù)的核心部分。反應機理主要是通過在沸石表面形成正碳離子，經(jīng)環(huán)化、脫氫、聚合、異構(gòu)化等連串反應將汽油中的烯烴組分轉(zhuǎn)化為芳烴、異構(gòu)烷烴等高辛烷值組分，實現(xiàn)在大幅降低烯烴含量的同時，保證辛烷值不損失或有所提高。TMD技術(shù)于2009年在大連石化公司200kt/a全餾分汽油加氫工業(yè)試驗中取得了較好的效果［14－15］，但處理硫質(zhì)量分數(shù)高于200μg/g的FCC汽油時，全餾分催化裂化汽油加氫較難達到預期效果，必須將原料油進行切割。通過對幾種FCC汽油原料進行研究發(fā)現(xiàn)，由于易于芳構(gòu)化反應的烯烴部分留在輕餾分中，M催化劑在處理FCC汽油重餾分時，需通過提高反應溫度、增加芳構(gòu)化能力來彌補因烯烴飽和而造成的辛烷值損失。但反應溫度提高時，裂化副反應增加，加氫改質(zhì)后重餾分收率降低，對產(chǎn)品汽油的總收率影響較大，同時影響催化劑的長周期運轉(zhuǎn)。因此，中國石油撫順石化公司研究院開展了對M催化劑優(yōu)化改進的研究工作。通過對HZSM-5分子篩原料改進及調(diào)變活性金屬組分，研制出活性高、穩(wěn)定性好的催化裂化重汽油芳構(gòu)化降烯烴辛烷值恢復催化劑M-Ⅱ，從而解決在重餾分油加氫時，出現(xiàn)催化劑壽命短、液體總收率低的問題。

1 實 驗

1.1 原料油

在相當于50個理論塔板數(shù)的美國B/R公司生產(chǎn)的BR9600全自動旋轉(zhuǎn)帶蒸餾儀上對全餾分FCC汽油進行分餾，將所得重汽油組分作為原料油。

1.2 催化劑的制備

以氧化鋁、HZSM-5分子篩為原料，按一定比例混合擠條成型，在一定溫度、時間條件下焙燒得到載體，再對載體進行改性處理，通過浸漬、負載活性金屬組分鹽，在一定溫度、時間條件下焙燒得到催化劑樣品。

1.3 分子篩及相應催化劑的表征

采用日本島津公司生產(chǎn)的Shimadze XRD 7000型X射線衍射儀（Cu Kα）進行物相等分析。采用美國Micromertics公司生產(chǎn)的ASPS 2420吸附儀進行孔體積、比表面積分析。采用美國ISI公司生產(chǎn)的ISI-60A型掃描電子顯微鏡進行晶粒大小分析。采用美國Perkin-Elmer公司生產(chǎn)的Spectrum GX傅里葉變換紅外光譜儀進行酸性分析，用吸收峰位置表征酸類型，1 455cm－1附近對應L酸中心，1 545cm－1附近對應B酸中心；用溫度表征酸強度，200℃對應弱酸中心，350℃對應強酸中心；用峰面積表征酸量。

1.4 催化劑的反應活性評價

在Xytel公司生產(chǎn)的100mL加氫裝置上進行催化劑反應活性評價。以全餾分FCC汽油分餾所得重組分為原料，在一定工藝條件下，評價催化劑芳構(gòu)化降烯烴性能。催化劑在反應器內(nèi)進行硫化處理，產(chǎn)品汽油按相關(guān)國家標準進行分析。

2 結(jié)果與討論

2.1 HZSM-5分子篩改進

HZSM-5分子篩催化劑具有優(yōu)異的烷基化、異構(gòu)化和芳構(gòu)化性能［16－17］。納米級 HZSM-5的粒度小、微孔短、孔口多以及外表面的酸中心數(shù)量多，在提高選擇性以及降低結(jié)焦失活等方面比微米級 HZSM-5表現(xiàn)出更優(yōu)越的性能［18－19］。納米HZSM-5催化劑的酸性較強，為了提高催化劑的穩(wěn)定性，需對其進行改性處理。汽油中的烯烴組分可以通過烷基化、異構(gòu)化及芳構(gòu)化等反應過程轉(zhuǎn)化為烷基芳烴、異構(gòu)烷烴等高辛烷值組分，實現(xiàn)既降低汽油烯烴含量，同時維持其辛烷值的目的。

選擇國內(nèi)主要分子篩企業(yè)生產(chǎn)、銷售的幾種HZSM-5分子篩，主要物化性質(zhì)見表1，SEM照片見圖1。M催化劑所用的HZSM-5記為1號，改進的HZSM-5分別記為2～4號。由圖1可見，幾種HZSM-5分子篩顆粒的分散都很均勻，1～4號的粒徑分別為1．2μm，0．6μm，100nm，150nm。

表1 幾種HZSM-5分子篩的主要物化性質(zhì)

圖1 幾種HZSM-5分子篩的SEM照片

幾種HZSM-5分子篩的吡啶吸附傅里葉變換紅外光譜（Py-FT-IR）表征結(jié)果見表2，酸強度及酸量見表3。由表2可見，HZSM-5分子篩在1 455 cm－1和1 545cm－1附近都出現(xiàn)了吸收峰，說明HZSM-5分子篩中既有L酸又有B酸［20］。由表3可見，1號主要含有B酸中心及較少的L酸中心，而且隨著溫度從200℃升高到350℃，B酸及L酸峰面積變化不大，表明均為強酸中心；2號主要含有B酸中心及較少的L酸中心，而且隨著溫度的升高，B酸峰面積略有降低，L酸峰面積明顯降低，表明主要是強B酸中心及弱L酸中心；3號、4號中的B酸中心與L酸中心相當，而且隨著溫度的升高，B酸與L酸峰面積都有一定程度的降低，并且L酸峰面積降低幅度大，表明有兩類不同強度的酸中心，且強酸中心占主導地位。

表2 HZSM-5分子篩的酸類型

表3 HZSM-5分子篩的酸強度及酸量

分別以2，3，4號HZSM-5為原料，按 M催化劑配方制備催化劑，分別記為 M-1，M-2，M-3。采用Py-FT-IR表征催化劑的酸類型，結(jié)果見表4，催化劑的酸強度及酸量見表5。由表4可見，催化劑M，M-1，M-2，M-3都在1 455cm－1和1 545cm－1附近出現(xiàn)了吸收峰，說明催化劑中既有L酸又有B酸［20］。由表5可見，通過對相應HZSM-5制得的載體進行水熱改性處理，在使催化劑具有兩類不同強度的酸中心的同時，調(diào)變催化劑酸性［21］，總酸量降低，L酸量有不同程度的增加，B酸量有不同程度的降低，因此L酸量與B酸量的比值增大。

表4 催化劑的酸類型

表5 催化劑的相對酸強度及酸量

以重汽油為原料，在反應溫度為380℃、反應壓力為2．0MPa、體積空速為1．2h－1、氫油體積比為300的條件下，催化劑的催化反應活性評價結(jié)果見表6。由表6可見，在相同的工藝條件下，幾種催化劑都具有一定的脫硫、降烯烴及恢復辛烷值的能力，與原料相比，加氫產(chǎn)物的烯烴體積分數(shù)降低16．8～18．4百分點，RON損失0．1～0．9個單位，初餾點降低26～31℃，存在一定程度的裂化，終餾點回升3～6℃；但在烯烴含量降低幅度大致相同的情況下，4號HZSM-5分子篩制備的M-3催化劑對芳烴選擇性更好，辛烷值恢復幅度更大。這是因為芳構(gòu)化過程涉及烯烴的裂解、異構(gòu)化、齊聚、環(huán)化、脫氫和氫轉(zhuǎn)移等多個反應步驟，其中，脫氫反應是生成芳烴過程中的速率控制步驟，而異構(gòu)化、齊聚、環(huán)化等反應需在B酸中心上進行，脫氫反應需在L酸中心上進行，因此，需要B酸與L酸的共同參與，L酸量與B酸量的比值以及它們的協(xié)同作用對芳構(gòu)化是至關(guān)重要的［22］，而由4號HZSM-5分子篩制備的M-3催化劑具有適宜的總酸量及較高的L酸量與B酸量的比值，加強了烴類芳構(gòu)化反應要求的L酸和B酸的協(xié)同催化作用，強化了L酸催化的脫氫步驟，對烯烴芳構(gòu)化有利。另外，晶粒小、孔道及擴散路程短、晶間孔多、在納米沸石晶內(nèi)的擇形催化等都對脫烯（芳構(gòu)化）有貢獻。同時，在納米沸石孔道內(nèi)進行擇形催化反應，積炭的母體易從孔道中快速導出，所以催化劑保持了相對穩(wěn)定的活性。

表6 催化劑的催化反應活性評價結(jié)果

2.2 活性金屬組分調(diào)變

M催化劑是以氧化鋁或分子篩中的一種或幾種為載體，負載一種或兩種ⅡB或ⅢB金屬為活性組分，助劑為Ⅷ族或鑭系中的一種或兩種氧化物。以4號HZSM-5分子篩為原料制備載體，在保持金屬成分及活性組分負載量與M催化劑相同的情況下（活性組分記為A），優(yōu)化金屬組分配比，考察助劑金屬（Ⅷ族、稀土金屬）加入量對催化劑性能的影響，結(jié)果見圖2。由圖2可見，隨著Ⅷ族金屬加入量的增加，產(chǎn)物中烯烴體積分數(shù)變化不大，芳烴體積分數(shù)先增加后減?。浑S著稀土金屬加入量的增加，產(chǎn)物中烯烴體積分數(shù)逐漸降低，芳烴體積分數(shù)先增加后減小，說明催化劑上的助劑（Ⅷ族、稀土金屬）含量有一個最佳值，分別為Ⅷ族金屬/A摩爾比0．30、稀土金屬/A摩爾比0．03。

圖2 助劑金屬加入量對催化劑性能的影響

2.3 改進后辛烷值恢復催化劑的芳構(gòu)化降烯烴性能

2．3．1 改進前、后催化劑反應活性對比 以4號HZSM-5分子篩為原料制備載體，以A的氧化物為活性組分，以Ⅷ族金屬及稀土金屬為助劑，Ⅷ族金屬/A摩爾比為0．30，稀土金屬/A摩爾比為0．03，改進后的芳構(gòu)化降烯烴催化劑記為 M－Ⅱ。以重汽油為原料，在反應溫度為380℃、反應壓力為2．0MPa、體積空速為1．2h－1、氫油體積比為300的條件下，M-Ⅱ催化劑的催化反應活性評價結(jié)果見表7。由表5和表7可見：重汽油經(jīng)M－Ⅱ催化劑加氫處理后，烯烴體積分數(shù)由38．5%降至21．5%，降低17百分點，芳烴體積分數(shù)由21．5%增至26．6%，增加5．1百分點，RON基本不損失；與M催化劑相比，M-Ⅱ催化劑在烯烴降低幅度大致相當?shù)那闆r下，芳烴含量增加1．3百分點，RON提高0．7個單位。

表7 M-Ⅱ催化劑的催化反應活性評價結(jié)果

2．3．2 反應溫度對液體收率及辛烷值的影響 以M－Ⅱ為催化劑，重汽油為原料，在反應壓力為2．0 MPa、體積空速為1．2h－1、氫油體積比為300的條件下，反應溫度對液體收率及辛烷值的影響見圖3。由圖3可見：隨著反應溫度的升高，RON變化經(jīng)歷了“明顯提高－減緩提高－明顯提高”的過程，而液體收率經(jīng)歷了“慢慢降低－顯著降低”的過程；溫度超過395℃時，液體收率在99%以下，其原因是，隨著反應溫度的提高，芳構(gòu)化能力逐漸增強，烯烴飽和能力也漸漸加大，同時，裂化副反應顯著增加。

圖3 M-Ⅱ催化劑反應溫度對液體收率及RON的影響

2．3．3 M-Ⅱ催化劑1 000h穩(wěn)定性評價 在反應壓力為2．0MPa、體積空速為1．2h－1、氫油體積比300的條件下，M-Ⅱ催化劑的1 000h穩(wěn)定性評價結(jié)果見圖4。由圖4可見，在1 000h的評價過程中，烯烴體積分數(shù)由38．5%降至21．2%～22．0%，芳烴體積分數(shù)由21．5% 增至26．0%～27．0%，RON略有增加。說明M－Ⅱ催化劑穩(wěn)定性好，在大幅降低烯烴的同時，RON略有提高。

圖4 M-Ⅱ催化劑1 000h穩(wěn)定性試驗評價結(jié)果

3 結(jié) 論

（1）通過BET，SEM，F(xiàn)T-IR等對 HZSM-5進行了表征及性能評價，結(jié)果表明：納米HZSM-5（4號）制備的催化劑，具有適宜的總酸量及L酸量與B酸量的比值，加強了烴類芳構(gòu)化反應要求的L酸和B酸的協(xié)同催化作用，對烯烴芳構(gòu)化有利。另外，晶粒小、孔道及擴散路程短、晶間孔多、在納米沸石晶內(nèi)的擇形催化等都對脫烯（芳構(gòu)化）反應有貢獻，同時，積炭的母體易從孔道中快速導出，可使催化劑保持相對穩(wěn)定的活性。

（2）在以4號HZSM-5分子篩為原料制備載體的基礎(chǔ)上，進行了活性金屬組分的調(diào)變，確定了最佳金屬活性組成，即以A的氧化物為活性組分、以Ⅷ族金屬及稀土金屬為助劑，Ⅷ族金屬/A摩爾比為0．30，稀土金屬/A摩爾比為0．03。

（3）改進后芳構(gòu)化降烯烴辛烷值恢復催化劑（M-Ⅱ）的性能評價結(jié)果表明：烯烴體積分數(shù)由38．5%降至21．5%，降低17百分點，芳烴體積分數(shù)由21．5%增至26．6%，增加5．1百分點，RON不損失；與M催化劑相比，在烯烴降低幅度大致相當?shù)那闆r下，芳烴含量增加1．3百分點，RON提高0．7個單位。

［1］ Williams B．Refiners future survival hinges on updating to changing feedstocks，product specs［J］．Oil Gas J，2003，101：20-34

［2］ Debuisschert O，Nocca J L，Jean-Paul C．Prime-G＋：The key to FCC gasoline desulfurization［C］//Proceedings of the Interfaces 2002Conference．Budapest：［s．n．］，2002：133-141

［3］ Kaufmann T G，KaldorA，Stuntz M C，et al．Catalysis science and technology for cleaner transportation fuels［J］．Catal Today，2000，62（1）：77-90

［4］ Badra C，Perez J A，Salazar J A，et al．Sulfur and octane trade off in FCC naphtha conventional hydrotreating［J］．Erdol Erdgas Kohle，1997，113（6）：264-266

［5］ 朱渝，王一冠，陳巨星，等．催化裂化汽油選擇性加氫脫硫技術(shù)（RSDS）工業(yè)應用試驗［J］．石油煉制與化工，2005，36（12）：6-10

［6］ 陳鑫，蔡衛(wèi)，于向真，等．催化汽油加氫脫硫降烯烴系列催化劑工業(yè)試生產(chǎn)及應用［J］．工業(yè)催化，2005，13（6）：18-21

［7］ 高金森，徐春明，白躍華．催化裂化汽油改質(zhì)降烯烴反應過程規(guī)律的研究［J］．石油煉制與化工，2004，35（8）：41-45

［8］ 段為宇，趙樂平，劉繼華，等．催化裂化汽油選擇性加氫脫硫技術(shù) OCT-M 的工業(yè)應用［J］．煉油技術(shù)與工程，2006，36（5）：9-10

［9］ 秦小虎，黃磊，趙樂平，等．FRS全餾分FCC汽油加氫脫硫技術(shù)開發(fā)及工業(yè)應用［J］．當代化工，2007，36（1）：37-39

［10］胡永康，趙樂平，李揚，等．全餾分催化裂化汽油芳構(gòu)化烷基化降烯烴技術(shù)的開發(fā)［J］．煉油技術(shù)與工程，2004，34（1）：1-4

［11］趙樂平，胡永康，李揚，等．FCC汽油加氫脫硫/降烯烴新技術(shù)的開發(fā)［J］．工業(yè)催化，2004，12（4）：24-26

［12］石振東，崔德強，霍東亮，等．高硫FCC汽油加氫脫硫降烯烴DSRA技術(shù)開發(fā)［J］．工業(yè)催化，2008，16（4）：40-42

［13］蘭玲，鞠雅娜．催化裂化汽油加氫脫硫（DSO）技術(shù)開發(fā)及工業(yè)試驗［J］．石油煉油與化工，2010，41（11）：53-56

［14］王曉，霍東亮，馮振學，等．FCC汽油加氫改質(zhì)TMD技術(shù)工業(yè)應用試驗［J］．當代化工，2008，37（5）：490-493

［15］王寶成，霍東亮，崔德強，等．催化裂化汽油加氫改質(zhì)催化劑M2工業(yè)再生及TM2-DSO技術(shù)工業(yè)應用［J］．現(xiàn)代化工，2010，30（8）：59-61

［16］Sahoo S K，Viswanadham N，Ray N，et al．Studies on acidity，activity and coke deactivation of ZSM-5during n-heptane aro-matization［J］．Appl Catal A：Gen，2001，205（1/2）：1-10

［17］Nagamori Y，Kawase M．Converting light hydrocarbons containing olefins to aromatics［J］．Microporous Mesoporous Mater，1998，21（4/5/6）：439-445

［18］張培青，王祥生，郭洪臣．不同晶粒度HZSM-5沸石汽油降烯烴性能［J］．大連理工大學學報，2003，43（5）：571-576

［19］趙曉波，郭新聞，王祥生．改性納米 HZSM-5催化劑在FCC汽油改質(zhì)中的應用［J］．石油學報（石油加工），2006，22（6）：20-23

［20］佘勵勤，李宣文．化學吸附與表面酸性測定［J］．石油化工，2000，29（8）：621-635

［21］Lucas A，Canizares P，Duran A，et al．Dealumination of HZSM 5zeolites：Effect of steaming on acidity and aromatization activity［J］．Appl Catal A：Gen，1997，154（2）：221-240

［22］Fan Yu，Bao Xiaojun，Shi Gang，et al．Olefin reduction of FCC gasoline via hydroisomerization aromatization over modified HMOR/HZSM-5/Hβcomposite carriers［J］．Appl Catal A：Gen，2004，275（1/2）：61-71