王成芬
(貴州大學(xué)土木建筑工程學(xué)院,貴陽550025)
由于磷石膏空腔模板柱節(jié)點(diǎn)受力的復(fù)雜性,導(dǎo)致它的應(yīng)用受到很多限制,并且使得其研究很困難。在結(jié)構(gòu)受到較強(qiáng)的地震作用時,板柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能不如梁柱節(jié)點(diǎn),其受力情況沒有取得一致的看法。在實(shí)際結(jié)構(gòu)中,結(jié)構(gòu)要同時承受豎向荷載和水平荷載的作用,此時,板柱節(jié)點(diǎn)除了要傳遞豎向荷載外,還要傳遞不平衡彎矩,這使得問題的研究更為復(fù)雜。而板柱節(jié)點(diǎn)在豎向荷載單獨(dú)作用下的受力性能已經(jīng)基本成熟,但是在水平力作用下的受力性能還有待進(jìn)一步的探索。磷石膏空腔模板柱結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力剛度比梁柱框架結(jié)構(gòu)差,板柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能不如梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能。樓板對柱的約束弱,不像框架梁那樣,既能較好地約束框架節(jié)點(diǎn),做到強(qiáng)節(jié)點(diǎn),又能使塑性鉸出現(xiàn)在梁端,做到強(qiáng)柱弱梁。此外,較大水平力作用產(chǎn)生的不平衡彎矩要由板柱節(jié)點(diǎn)傳遞,在柱邊將產(chǎn)生較大的附加剪應(yīng)力,當(dāng)剪應(yīng)力很大而又缺乏有效的抗剪措施時,有可能發(fā)生沖切破壞,甚至導(dǎo)致結(jié)構(gòu)連續(xù)破壞[1]。在水平荷載作用下,板柱結(jié)構(gòu)體系的節(jié)點(diǎn)連接區(qū)的傳力機(jī)理以及不同的破壞形態(tài)還不清楚,計(jì)算方法亦不十分完善。對于磷石膏空腔模板柱結(jié)構(gòu)來說,板柱節(jié)點(diǎn)有必要進(jìn)行深入的研究,而本文就是對其節(jié)點(diǎn)進(jìn)行靜力特性研究。
為了更好地了解磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)的靜力特性,從整體模型中取出中柱節(jié)點(diǎn)。節(jié)點(diǎn)尺寸如圖1所示。在水平荷載作用下,板—柱節(jié)點(diǎn)區(qū)域剛度的模型化問題比豎向荷載作用下的要困難得多。因?yàn)樨Q向荷載作用下,是由樓板的彎曲帶動柱彎曲,所以板帶的計(jì)算寬度可取為相鄰區(qū)格中心線間的距離;而水平荷載作用下,主要是由柱的彎曲把水平荷載傳給板帶,柱的抗彎剛度比板帶的小,因而能與柱一起工作的板帶寬度?。?]。
h=3 m為層高,則中柱節(jié)點(diǎn)1的計(jì)算簡圖如圖1所示,采用8節(jié)點(diǎn)三維實(shí)體單元進(jìn)行有限元分析。圖中N=4 312.6 KN,V1=65.7 KN[3],q 為樓面活荷載,按商場取3.5 KN/m2(根據(jù)荷載規(guī)范[4]),樓板自重計(jì)入恒載自動計(jì)算。柱尺寸為 600 mm×600 mm,柱高為3 m,肋寬取100 mm,柱高為3 m,空腹樓板厚取500 mm,上面板厚取100 mm的T形空腹樓蓋,扁梁高同樓板厚為500 mm,扁梁寬取0.6 m的一個中柱節(jié)點(diǎn),板帶取跨度的一半[5](4 m)。本文統(tǒng)一XYZ坐標(biāo)系如下:板的長寬方向?yàn)閄、Y方向,Z方向?yàn)橹叻较颉?/p>
圖1 節(jié)點(diǎn)受力剖面簡圖Fig.1 Node stress profile diagram
所有結(jié)點(diǎn)采用兩種ANSYS有限元模型進(jìn)行分析比較。有限元模型:磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn);作為對比,建一個尺寸相同,將T形肋梁等效為厚板的實(shí)體板柱節(jié)點(diǎn),計(jì)算得到等代后的板厚度為356 mm,兩種模型的約束條件完全相同。磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)中柱節(jié)點(diǎn)有限元立體模型如圖2所示。變化規(guī)律和X向基本相同,只是在Y=0處發(fā)生了突變。Z方向應(yīng)力分布比較均勻,只是在Y=0處應(yīng)力很大,這和應(yīng)力云圖分析結(jié)果是一致的,Z方向應(yīng)力主要由柱子來承擔(dān),所以在Y=0處應(yīng)力很大是符合實(shí)際的。
圖2磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)Fig.2 Phosphorus gypsum slab-column system empty anti cross between nodes
圖3 磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)X、Y、Z方向應(yīng)力分布云圖(俯視)Fig.3 Phosphorus gypsum slab-column system node in the column empty anti cross between X,Y,Z direction stress distribution nephogram(down)
圖4 磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)X=-0.3 m截面應(yīng)力圖Fig.4 Phosphogypsum slab-column system node in the column empty anticross between X=0.3 m section stress diagram
應(yīng)用ANSYS有限元軟件進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時,采用Solid65單元模擬,Solid65單元,可以考慮混凝土的壓碎和開裂[6],所以用Solid65單元模擬磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)是合理的?;炷翉?qiáng)度等級為C30。計(jì)算中,取混凝土彈性模量 EC=3.0 ×1010 N/m2、泊松比為 0.2[7]。
磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)分析節(jié)點(diǎn)X、Y、Z向的應(yīng)力分布的應(yīng)力分布如云圖3,從左到右分別為X向應(yīng)力、Y向應(yīng)力、Z向應(yīng)力。從圖3我們可以看出,在側(cè)向力作用下,中柱節(jié)點(diǎn)X向、Y向應(yīng)力在柱邊較大,在跨中施加荷載位置應(yīng)力也比其他板帶應(yīng)力大,這和實(shí)際情況是相符合的,而Z方向的應(yīng)力分布比較均勻,整個節(jié)點(diǎn)處于受壓狀態(tài)。為了方便分析柱邊緣的應(yīng)力變化,沿X=-0.3 m處切開,作其應(yīng)力圖如圖4。
根據(jù)X=-0.3 m截面應(yīng)力分布圖,中柱節(jié)點(diǎn)X方向應(yīng)力在Y軸負(fù)向比較小,越靠近柱子,應(yīng)力越大,在Y=1.0 m時達(dá)到最大值1 400 KPa,而逐漸向Y軸正向,其應(yīng)力又漸漸變小。Y軸正向的應(yīng)力基本比負(fù)向大,這是因?yàn)樨?fù)向有約束支座,而正向是屬于自由端施加荷載。Y方向應(yīng)力
空腹板受力呈帶狀分布,雖然在柱與板接觸周圍出現(xiàn)了應(yīng)力較大區(qū)域,但突變不是特別大。在做磷石膏空腔模無梁樓蓋設(shè)計(jì)時,考慮到使整體受力比較均勻,在柱邊板帶配筋加密。
通過本文的理論分析,可以得到如下結(jié)論:
磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)柱周邊的板應(yīng)力比較大,但沒有明顯的突變,從柱邊向跨中,力逐漸減小。
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