全壓
- 河曲露天煤礦首采區(qū)末期全留溝內排方案
幫內排留溝方式即全壓幫內排、全留溝內排以及半壓幫內排。留溝或不壓幫就是把與鄰區(qū)相鄰的端幫留出一定的高度，這樣就免去了部分剝離物的二次剝離，通過優(yōu)化壓幫高度，可使露天礦的經濟更合理化[6，7]。河曲露天煤礦開采深度達到200 m左右，目前本礦首采區(qū)臨近開采終了并進入二采區(qū)開采。河曲露天礦地形復雜多變，影響推進方向上的采深突躍變化，進而影響最佳壓幫高度并增加生產組織管理難度。針對全壓幫內排和全留溝內排兩種不同的壓幫內排留溝方式，主要采用兩種壓幫方式的二次剝離面
煤炭工程 2023年12期2023-12-26
- 通風管道測壓管測點分布方法的實驗研究*
為了實現通風管道全壓的準確測量,需要在同一截面大量選取測壓點,而且各測壓點的選取必須準確得當,實驗結果才能更接近平均壓力的真實值,但這會導致壓力測量操作過程煩瑣,而且測量結果也不一定非常準確。本文分析對比了幾種常用的測壓管開孔方式,提出了一種更加便捷、準確的測壓管開孔方式,并進行了多工況實驗測試和驗證,結果表明,與常用測壓管開孔方式相比,本文提出的方法更加簡便,測量結果也更加準確。1 實驗裝置本文用于研究測壓管的實驗裝置如圖1所示,由送風機段、靜壓箱段、全
暖通空調 2023年10期2023-10-18
- 通風機不同葉輪長度對其安全性能的影響研究
葉輪長度的通風機全壓性能進行分析，針對加長后的葉輪，將葉片沿出口角方向分別進行一定的延長，將通風機的葉輪盤補充完整，以保證分析結果的準確性，對不同流量下的全壓性能進行統(tǒng)計得到如圖2所示的全壓性能變化曲線。從圖2中可以看出，對通風機的葉輪葉片進行加長后，通風機的全壓性能具有快速的上升，當不改變通風機的節(jié)流位置時，則可以提高通風機的流量。當葉輪長度增加5%時，流量可增加5%；當葉輪長度增加10%時，流量可增加9%。對通風機的軸功率進行分析，將不同流量下的軸功率
機械管理開發(fā) 2022年9期2022-09-23
- 基于正交優(yōu)化法的礦井通風機通風特性優(yōu)化研究
行過程中所存在的全壓效率低、運行經濟性差，難以滿足礦井通風系統(tǒng)通風穩(wěn)定性需求的現狀，本文提出了基于正交優(yōu)化法的礦井通風機通風特性優(yōu)化方案。1 模型分析及正交優(yōu)化本文以對旋式軸流通風機為研究對象，風機有前后兩級風葉，在運行過程中兩級風葉以相同的轉速朝相反的方向運行，為了避免渦流，同時降低運行時的噪聲，兩級葉片安裝時會選擇不同的安裝角。以某型對旋式軸流通風機為例，其電機轉速約為560 r/min，前葉片安裝角為64°，后葉片的安裝角為42°，葉片的葉頂間隙為9
機械管理開發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 不同葉片結構對離心通風機性能的影響研究
同的葉片結構進行全壓系數及全壓效率的分析。2.2 性能分析對離心通風機原始葉片及四種不同結構的葉片分別進行全壓系數及全壓效率的仿真模擬，對所得到的結果進行統(tǒng)計，得到如圖3、圖4 所示的曲線分布。從圖3 中可以看出，在四種不同的葉片結構中，模型A、B 的全壓系數要比原始的模型高，模型C 的全壓系數與原始模型相差不大，模型D 的全壓系數相對較小，比原始模型的低。從圖4 中可以看出，四種不同葉片結構的全壓效率均大于原始模型，在額定工況時（小流量工況），模型C 的
機械管理開發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 不同葉片結構對軸流通風機切割性能的影響分析
軸流通風機的葉片全壓進行分析，得到葉片周圍的全壓云圖如圖2 所示。從圖2 中可以看出，翼型葉片的周邊有較為明顯的氣流的加減速運動存在，有最大的速度區(qū)域；板型葉片的周邊氣流的速度分布均勻，變化較小。在軸流通風機的性能中，速度的變化代表啟動負荷沿著流向的分布狀態(tài)，翼型葉片存在著速度的變化，能夠較好地控制加工量前后的分布，從而有利于提高軸流通風機的效率及氣動載荷，同時可以減小流動的損失。圖2 兩種葉片周圍全壓（Pa）分布對兩種結構的葉片全壓及效率的變化從數值上進
機械管理開發(fā) 2022年5期2022-07-07
- 葉片數量對KJS-Y型降塵風機氣動性能的影響分析
降塵風機工作時的全壓和全壓效率這兩個氣動性能指標與粉塵的凈化效率有著很大關聯(lián)[4]，因而，如何提高降塵風機的全壓和全壓效率[5]，在改善工人工作環(huán)境的同時降低能量損耗，提高煤炭開采公司的經濟效益，成為了目前風機設計生產公司及其研究人員不斷深入研究的課題之一。本文主要將KJS－Y 型降塵風機作為主要研究對象[6]，首先利用CATIA 構建幾何模型；然后采用mesh 劃分網格，為后面分析做好鋪墊；最后使用數值分析軟件Fluent 進行試驗仿真分析計算以及后處理
科技創(chuàng)新與生產力 2022年4期2022-07-06
- 齒形襟翼結構尾緣軸流風機性能仿真研究
.5 m3/s，全壓為11.866 kPa，全壓效率為88.3%。圖1 風機模型示意圖為充分利用襟翼和齒形尾緣結構帶來的不同優(yōu)勢，現提出一種新型尾緣結構，即在葉片尾緣處增設齒形襟翼，研究其結構及齒長對風機性能和氣動噪聲的影響。Bianchini等[13-15]的研究結果表明，高度為2%c的襟翼可顯著提升翼型的性能?；谏鲜鼋Y果，擬在動葉尾緣加裝垂直于翼弦的襟翼，其高度h和寬度b分別為2%c和0.5%c。取齒形襟翼的齒寬λ=7 mm，齒長l幾何參數見表1。其
動力工程學報 2022年5期2022-05-18
- 改變軸流通風機葉片厚度對其安全作用的影響分析
葉片厚度的通風機全壓性能及全壓效率進行仿真計算。圖1 通風機計算模型的區(qū)域劃分2.2 不同葉片厚度的通風機性能仿真分析對4 種不同厚度的葉片通風機性能進行分析，經過計算統(tǒng)計得到不同葉片厚度下通風機的全壓性能及全壓效率曲線分別如下頁圖2、圖3 所示，圖中45 000 m3/h 為通風機的設計流量。從圖中可以看出，在設計的流量點位置，葉片厚度為6%、12%、18%三種厚度的通風機的全壓及全壓效率相差不大，繼續(xù)增加葉片厚度至24%時，全壓及全壓效率均小于上述的三
機械管理開發(fā) 2022年3期2022-05-14
- 不同葉片結構的離心通風機性能對比研究
分別對三種模型的全壓及全壓效率進行分析。2.2 通風機性能的有限元結果分析對所建立的離心通風機有限元模型進行仿真分析，分別計算三種葉片模型的全壓及全壓效率隨流量系數的變化，并進行統(tǒng)計作圖，分別得到如圖3、圖4所示的全壓及全壓效率隨流量系數的變化曲線。圖3 不同葉片結構通風機全壓-流量系數曲線圖4 不同葉片結構通風機全壓效率-流量系數曲線從圖3、圖4 可以看出，在三種不同的葉片結構中，通風機的全壓及全壓效率隨流量系數的變化曲線一致，在全壓-流量系數圖中，隨著
機械管理開發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 地鐵區(qū)間射流風機起動方式的經濟效益分析
間射流風機一般有全壓起動和軟起動2種配電方案。其中：全壓起動的優(yōu)點是設備簡單、操作維護方便，缺點是起動電流較大，需要通過增大電纜截面來減少對配電系統(tǒng)電壓的沖擊；軟起動由于增加了軟起動控制柜，其起動電流較小，對配電系統(tǒng)影響也較小，缺點則是設備相對復雜、投資較高。圖1 射流風機平面布置示意圖1 相關規(guī)范要求對于風機的起動問題，GB 50055—2011《通用用電設備配電設計規(guī)范》、GB 50052—2009《供配電系統(tǒng)設計規(guī)范》等規(guī)范對風機起動時母線電壓降、電
城市軌道交通研究 2022年3期2022-04-11
- 不同葉片相對厚度對礦用軸流通風機性能的影響研究
通風機內部流場、全壓效率的影響，進而確定合理的風機葉片相對厚度參數，不僅為礦用軸流風機葉片結構設計提供理論支撐，也可以進一步優(yōu)化通風機的性能。1 礦用軸流通風機性能的設計軸流通風機的工作原理是借助葉輪旋轉的方式，將電動機產生的機械能轉變?yōu)閯幽?、壓力能，因此，風機的轉速、流體密度會影響礦用軸流風機的性能，有研究表明，當葉片安裝角度一定時，軸流通風機的全壓、軸功率和全壓效率是隨流量變化的關系曲線[3]，因此，可通過通風機全壓、軸功率、全壓效率等，得到礦用軸流通
機械管理開發(fā) 2022年1期2022-03-24
- 礦井主通風機電機啟動方式應用探討*
析主要通風機電機全壓啟動、軟啟動、變頻啟動的優(yōu)勢及劣勢[1]，為通風機的運行安全提供一定的參考。1 通風機電機啟動方式應用概述我國煤碳行業(yè)在早期開采時對礦井通風風量需求較低，在主要通風機選用的電機功率較小的情況下，對啟動方式的選擇沒有特別的需求，常采用的是全壓起動的方式，這也是最為簡單、可靠的一種起動方式。但全壓起動會的弊端也十分明顯，啟動電流大、沖擊電網，而電壓的下降,將直接影響其他運行中的設備的穩(wěn)定性。因此，我國通用用電設備的相關標準規(guī)范有明確規(guī)定：電
機械研究與應用 2021年6期2022-01-14
- 葉輪葉片數對通風機性能的影響
數量對通風機出口全壓的影響本節(jié)首先分別對前級葉輪葉片數量和后級葉輪葉片數量對通風機出口全壓的影響機理進行研究，然后對不同葉輪葉片配合數量對通風機出口全壓的影響進行研究[4]。具體闡述如下：3.1 前級葉輪葉片數量對通風機出口全壓的影響當后級葉輪葉片數量為10，分別對前級葉輪葉片數量為8、12 和14 時通風機的出口全壓進行對比，對比結果如表2 所示。表2 不同前級葉輪葉片數量對通風機出口全壓的影響 Pa由表2 可知，當風量小于2.3 kg/s 時，隨著前級
機械管理開發(fā) 2021年10期2021-10-21
- 基于CFD軸流葉輪的設計與分析
數，確定單級風機全壓；(2)根據風機壓力、流量、風機轉速等參數計算葉輪直徑D和外徑圓周速度；(4)確定葉片各控制截面，并按照風機速度三角計算平均氣流角βm；(5)按照風機輪轂比，選擇葉片個數；(6)計算各截面動力負荷因子，選擇葉片翼型確定升力系數，計算各葉片弦長；(7)根據平均氣流角βm和氣流沖角i,確定各截面安裝角度；(8)葉片繪制，選定管道徑向間隙，實驗或CFD計算驗證。如不符合要求，重新選擇輪轂比、葉片個數、葉片翼型、徑向間隙等參數重復以上步驟直至滿
數字制造科學 2021年3期2021-09-27
- 對旋式風機在不同安裝角下的性能優(yōu)化研究
結果差異性較大，全壓效率和全壓低，工作穩(wěn)定性差，嚴重限制了礦井通風系統(tǒng)性能的進一步提升。結合對旋式通風機的結構特性，以正交組合優(yōu)化設計為基礎，對兩級風葉在不同的安裝角組合下的工作特性進行組合分析。1 對旋式風機三維流場的建立以對旋式通風機為例，其具有前后兩級風葉，風葉葉輪的前后側均具有導流錐，風機運行時的最大轉速為540 r/min，風機輪轂的外徑為900 mm，葉片的葉頂間隙為9 mm，風機動葉片的數量為12 個，靜葉的數量為5 個，前葉片的安裝角度為6
機械管理開發(fā) 2021年8期2021-09-21
- 不同氣流落后角對軸流式通風機安全效率的影響分析
不同氣流落后角的全壓效率仿真結果進行提取后處理，得到如圖2所示的全壓效率變化曲線。從圖2中可以看出，在氣流落后角為14°時的全壓效率最高，特別是在流量系數為0.3時，全壓效率要大幅高于其他兩種角度。在流量較小的工況時，三種不同的氣流落后角的效率相差不大，且12°時的全壓效率要高于16°時的全壓效率；在流量變大時，三種角度的全壓效率差值逐漸增加，且16°時的全壓效率要大于12°時的全壓效率。在大流量的工況下，大角度的全壓效率要高，仍以14°的全壓效率最高，且
機械管理開發(fā) 2021年6期2021-07-28
- 不同葉片切割量下機電類風機的工作特性研究
不同切割量下風機全壓和效率的變化曲線利用FLUENT流體仿真分析軟件[4]，對風機葉片不同切割量情況下的工作特性進行分析，其葉片切割量下的全壓變化曲線如圖2所示。圖2 不同切割量下風機的全壓變化情況由仿真分析結果可知，當對風機葉片進行切割時，風機工作時的全壓均會發(fā)生下降。當風葉的切割量為5%時，小流量工況（體積流量小于35 m3/s）下風機的全壓比切割前降低了約0.06 kPa;當風葉的切割量為7%時，小流量工況下風機的全壓比切割前降低了約0.22 kPa
機械管理開發(fā) 2021年6期2021-07-28
- 排澇泵站高壓異步電動機啟動壓降的計算
的啟動方式一般有全壓啟動、降壓啟動、變頻啟動三種，降壓啟動又分為：電阻降壓、星三角降壓、自耦變壓器降壓、軟啟動降壓等，文章中降壓啟動主要采用軟啟動降壓啟動來分析[1]。在排澇泵站中，電動機的啟動常規(guī)啟動方式為：全壓啟動，當不能滿足全壓啟動條件下采用軟啟動降壓啟動方式。2.1 全壓啟動籠式異步電動機應優(yōu)先選用全壓啟動。全壓啟動時應滿足以下條件。1)啟動時電壓降不得超過允許值國家標準GB/T 12325—2008《供電電壓偏差》[3]規(guī)定：35kV及以上供電電
黑龍江水利科技 2021年6期2021-07-15
- 兩級葉輪轉速匹配下的通風機性能研究
域和二級流體域的全壓升曲線圖。從圖中可以看出，當一級葉輪的轉速為1 450 r/min和2 900 r/min時，氣體的全壓升是不同的，很明顯在2 900 r/min的葉輪轉速下氣體的全壓升要大于葉輪轉速為1 450 r/min的情況，同樣，無論一級葉輪轉速是多少，二級葉輪轉速為2 900 r/min時氣體全壓升大于葉輪轉速為1 450 r/min的情況，這說明葉輪的轉速和氣體的全壓升具有正相關性，葉輪轉速越快氣體的全壓升就越高。從圖中還可以看出，在2 9
機械管理開發(fā) 2021年4期2021-06-05
- 不同進氣結構對雙吸離心風機影響的數值研究
越強，風機效率與全壓越低；而進氣箱進氣角度由45o旋轉至30o或60o時，風機性能變化不大。而對于工業(yè)上應用雙吸離心風機的結構主要有4種[8-15]：a）平行進氣箱；b）無進氣箱，大部分油煙機排風扇為該結構；c）對稱分叉進氣箱；d）非對稱分叉進氣箱。本文采用數值模擬的方法研究以上4種不同的進氣箱對雙吸離心風機效率和全壓的影響，擬解決雙吸離心風機在工程應用上采取合理的進氣箱結構。1 研究對象及方法1.1 研究對象本文研究的幾何模型包括雙吸離心風機本體和進氣箱
風機技術 2021年2期2021-05-21
- 預處理除塵系統(tǒng)改造中的一些問題探討與實踐
40 m3/h，全壓為2557～1793 Pa；3 m線使用9-26No.12.5D型離心通風機，配套電機功率為45 kW，主軸轉速960 r/min，風量為22 206～27 757 m3/h，全壓為4176～4028 Pa。經過多年使用，因管道內部清灰不徹底導致內部阻力增大、管道泄漏增加等因素，除塵系統(tǒng)的效果較差。改造參數選擇：參照原參數，查閱風機說明書，2 m線的風機和電機選擇有個兩難問題，全壓和流量。根據目前的離心通風機手冊，如果要選擇抽排效果好的
設備管理與維修 2021年5期2021-04-21
- 純電動清掃車動力風機改型與優(yōu)化
高效率工況下葉輪全壓和全壓效率。采用最優(yōu)拉丁超立方采樣方法獲得40 個樣本點，然后通過數值計算獲得樣本點處目標函數值。2.2 改進的NSGA-Ⅱ算法尋優(yōu)多目標優(yōu)化問題的數學表達式為：式中：η—葉輪全壓效率；P—葉輪全壓；xi'—第i 個無量綱優(yōu)化變量。多目標優(yōu)化問題的最佳解集稱為最優(yōu)Pareto 解集，在該解集中無法改進任何目標函數的同時不削弱至少一個其他目標函數。 遺傳算法是一種求解Pareto 解的方法，后被廣泛應用于工程優(yōu)化和機器學習等領域。 NSG
機電產品開發(fā)與創(chuàng)新 2021年2期2021-04-17
- 先進壓水堆核電廠余熱排出系統(tǒng)全壓設計研究
電廠余熱排出系統(tǒng)全壓設計研究方俊，趙嘉明，鄭云濤，楊長江（中國核電工程有限公司，北京 100840）針對先進輕水堆，美國核管會要求在設計中盡可能降低發(fā)生界面LOCA（Inter-system Loss-of-Coolant Accident）的可能性。提高余熱排出系統(tǒng)（Residual Heat Removal System，簡稱RHR系統(tǒng)）低壓部分的設計壓力，是先進壓水堆從設計上降低發(fā)生界面LOCA風險的措施之一。為了確保在極端的超設計基準事故下，暴露在
核科學與工程 2021年5期2021-04-07
- CESSNA 172R飛機全靜壓系統(tǒng)原理及常見故障淺析
供實時的外界大氣全壓、靜壓和動壓數據，用于計算和指示飛機的高度、空速和升降速度等飛行參數。本文旨在通過對Cessna 172R型飛機全靜壓系統(tǒng)工作原理和常見故障進行分析，為飛機的日常維護提供建議。關鍵詞：全壓;靜壓;動壓;泄露;堵塞Cessna 172R型飛機全靜壓系統(tǒng)主要包括用于采集大氣數據信息的皮托管（空速管）、靜壓孔和全靜壓管路，用于處理和計算大氣數據信息的大氣數據計算機GDC74A和高度編碼器，以及用于指示或顯示大氣數據信息處理和計算結果的各飛行儀
科技研究·理論版 2021年16期2021-03-07
- 基于Fluent 的礦井通風機擴散器結構的優(yōu)化研究
結構對礦井通風機全壓和效率的影響，根據對旋式通風機的擴散器的入口位置的直徑、風機的葉輪的直徑以及風機入口芯筒的直徑之間相互匹配的關系[3]，確定以風機擴散器芯筒的末端的直徑x1、風機擴散器的出口位置的直徑x2、風機的擴散器的整體長度x3為擴散器的設計變量，通過轉換各設計變量的參數數值來對擴散器參數對風機工作時的特性的影響進行研究，則在不同的擴散器結構參數下，風機運行時的全壓變化如圖2 所示，其風機運行時的效率變化如圖3 所示，其橫坐標表示各參數相對于原始參
機械管理開發(fā) 2020年10期2020-10-16
- 煤礦主要通風機性能測試數據偏差問題分析
通風機靜壓、裝置全壓和通風機全壓的概念；③衍生的效率偏差。為了避免類似現象的發(fā)生，筆者將站在前人研究的成果上，理論結合實際，重點分析解決上述3個問題。1 通風機兩種主流測試方法簡介通風機在網絡中工作示意如圖1所示，對于抽出式通風系統(tǒng)，斷面0為進風井口，斷面1為通風機入口水平風道，即負壓段的終點，斷面2為通風機葉輪出口，即正壓段的起點，斷面3為通風機擴散器出口。為分析問題簡單明了，假設進風和回風井口高差為0，即不考慮自然風壓的影響。圖1 通風機在網路中工作示
煤炭工程 2020年8期2020-08-27
- 德國青澤Z360細紗長車工藝排風節(jié)能改造
管長度、增大風機全壓才能實現。因此，本改造方案將工藝排風由原來的從車頭排改為從兩頭排，相當于笛管長度整體縮短了一半，利用原有笛管、車頭吸風箱，增加一只車尾吸風箱，取消原10 kW工藝排風風機，將兩臺新風機分別安裝在車頭和車尾。該機臺笛管截面積約7 cm2，平均流速5 m/s，按照吸棉工藝排風的需要，兩端負壓仍確定為1 100 Pa，將負壓加大10%。風機全壓P＝1 100 Pah1.1＝1 210 Pa按照離心通風機技術性能參數表，選擇接近的風機全壓P為1
紡織報告 2020年2期2020-07-28
- 傾角測壓裝置設計與測試
量的準確性要保證全壓孔和靜壓孔所接受的壓力是被測點的全壓和靜壓，但由于測量環(huán)境的溫度、濕度及阻塞系數等因素的不同，導致測量風壓與實際風壓存在一定誤差，測量準確度下降。對于全壓孔，傳統(tǒng)測壓器測得的壓力實際上是全壓孔整個孔面積上的平均壓力，而非流速等于零點的壓力。由于孔面上速度不等于零的各點壓力被全壓孔全部接受，導致平均結果比速度等于零點的壓力小，這現象常被稱為“偏移效應（Displacement Effect）”[2]。由此，全壓孔測得的壓力并非真正的全壓。
化工設計通訊 2020年3期2020-05-15
- A320系列飛機“AUTO FLT RUD TRV LIM SYS”故障的分析
節(jié)，更換副駕位全壓ADM（19FP2）。（2）三天后飛機滑回機位后檢查發(fā)現機長、副駕兩側PFD上空速顯示一致，AIDS 中均顯示“--”。排故中觀察到AIDS 中副駕位空速偶爾閃現30 節(jié)（約2-3 分鐘），使用動靜壓設備測試發(fā)現副駕位全壓ADM 有接近30 節(jié)殘余空速，再次更換副駕位全壓ADM（19FP2），使用動靜壓設備測試正常[1]。2 系統(tǒng)原理從系統(tǒng)原理分析，方向舵行程限制功能正常模式下由FAC1控制，FAC2 處于備份狀態(tài)，當FAC1 故障時，
締客世界 2020年10期2020-04-10
- 基于CFD的礦用通風機風動特性和結構優(yōu)化
風動特性參數包括全壓值、全壓系數、全壓效率和流量系數。全壓值p0是指礦井通風機出口端面空氣壓力pout和入口端面空氣壓力pin的差，計算表達式為：p0=pout-pin(1)全壓系數η是指礦井通風機的全壓值和動壓值的比值，計算表達式為：(2)式中，ρ—— 氣流密度，kg/m3ut—— 葉片最外緣的線速度，m/s通風機的全壓效率ζ為：(3)式中，q—— 通風機的氣體流量，m3/hTt—— 通風機的扭矩，N·mω—— 葉片角速度，rad/s通風機的流量系數ψ為
液壓與氣動 2020年3期2020-03-13
- 基于蒙特卡洛法的吸油煙機全壓效率不確定度評定分析
煙機能效考查包括全壓效率、氣味降低度、油脂分離度及關機/待機功率這幾項參數。其中全壓效率是吸油煙機的重要參數，體現了吸油煙機將輸入電能轉化為有效風量的能力，反應了吸油煙機有效利用電能的能力。吸油煙機能效現行標準GB/T 17713-2011《吸油煙機》對全壓效率的定義為：規(guī)定風量（7m3/min）和規(guī)定風量時空氣標準狀態(tài)下的全壓值的乘積，與規(guī)定風量時主電機輸入功率的比值[1]。根據標準要求，在進行空氣性能試驗的檢測過程中，需要更換一系列不同內孔直徑大小的孔
家電科技 2020年1期2020-02-27
- 基于數值仿真的離心風機葉片優(yōu)化設計
分布云圖，（c）全壓分布云圖，（d）速度矢量云圖Fig.2 Centrifugal fan：（a）nephogram of static pressure，（b）nephogram of dynamic pressure，（c）nephogram of total pressure ，（d）nephogram of velocity vector圖2（a）為離心風機內部靜壓云圖，靜壓是因流體在葉片前后產生壓力差所致，其大小與出入口尺寸和葉片轉速有關。在風機
武漢工程大學學報 2019年6期2020-01-03
- 地鐵區(qū)間中間風井側墻動態(tài)承壓特性研究
受的靜壓、動壓及全壓。測試結果表明，地下一層側墻承壓最大值約為100pa～300pa。其中，側墻動壓數值遠小于側墻靜壓，側墻靜壓約占側墻全壓的77%，為側墻承壓的主體部分。本文研究結果為是否需要更換以上區(qū)間中間風井側墻材料，為列車安全運行提供了一定的數據參考。關鍵詞：地鐵中間風井側墻;壓力變化規(guī)律;現場實測;全壓;熱流密度列車在長大區(qū)間隧道內運行，因列車截面與隧道截面的面積比，導致了隨列車行車速度波動的活塞風壓。而設置于長大區(qū)間隧道中部的中間風井，其主要功
中國水運 2020年12期2020-01-03
- 兩級葉輪葉片數配合對風機性能的影響
葉片數配合對風機全壓的影響當初級葉輪葉片數較低時，風機全壓相對較低，隨著葉片數的增加，風機的全壓也在逐漸增加，當葉片數為12時，風機全壓取得最大值解，葉片數繼續(xù)增大，風機全壓沒有繼續(xù)增加，反而出現降低趨勢。在葉片數從8變?yōu)?2再到14的過程中，通過縱向對比可以看出，風機全壓出現了先升高后降低的曲線特點，跟出口靜壓類似，在初級葉輪葉片數的逐漸增加過程中，存在某個值，可以使得風機全壓達到最大值，偏離這個值，風機的全壓都將出現不同幅度的降低。由橫向對比可知，隨著
機械管理開發(fā) 2018年9期2018-09-18
- 吸油煙機空氣性能測量不確定度評定及其應用
83051 引言全壓效率和風量是吸油煙機空氣性能的主要組成部分，也是評估產品性能的重要指標。全壓效率，一般使用“規(guī)定風量時的全壓效率”進行描述，用于衡量吸油煙機的綜合性能，主要評估電機輸入功率轉化為流體動能的效率，即產品有效利用電能的能力；同等應用條件下，該效率越高則意味著消費者日常支出越低。風量，一般使用“最大風量”進行描述，用于衡量吸油煙機的換風能力，主要評估吸油煙機在特定工況下可產生的最大換風量；同等條件下，該風量越大則意味著吸力越大，其油煙排放效果
家電科技 2018年3期2018-04-10
- 皮帶機全壓啟動改軟啟動
用的皮帶機多采用全壓啟動，存在著許多不足，急需改進。下面首先分析其不足之處，然后對比不同啟動方式的優(yōu)劣，找出最優(yōu)的改造措施。1 全壓啟動存在的不足1.1 對電網的影響一臺普通的交流電機在空載全壓啟動時，啟動電流會達到額定電流的（4～7）倍，當多臺電機同時全壓啟動時，瞬間會達到極高的電流，這種持續(xù)性的高電流會對電網的供電造成極大的影響。高強度持續(xù)性的電流會提高電網的負荷，這種電網電壓突然下降的情況不僅僅會對其他的負載設備產生干擾，還增大了電網產生安全故障的可
設備管理與維修 2018年2期2018-03-28
- 礦山回風井風量的間接測定裝置設計研究
通風斷面的靜壓及全壓(包括靜壓及動壓)，設置簡單實用的U型管測壓組件與壓力傳感器互為冗余，感壓部分與數據處理器獨立，并既滿足通風技術人員通風現場日常巡檢要求，又能滿足礦井通風系統(tǒng)的遠程集中監(jiān)控管理，同時提高了通風在線監(jiān)測系統(tǒng)的穩(wěn)定可靠性及經濟性。1 風量檢測裝置結構設計研究1.1 裝置結構設計間接測定礦井回風井風量裝置的結構示意見圖1。圖1 間接測定礦井回風井風量裝置的結構1—外環(huán)；2—中間環(huán)；2′—內環(huán)；3—感靜壓孔；4—感全壓孔； 5—感全壓短立管；6
金屬礦山 2018年2期2018-03-16
- MVR高壓離心風機性能分析與優(yōu)化?
在大流量工況下的全壓和全壓效率。機械蒸汽再壓縮；高壓離心風機；數值模擬；流場分析；結構優(yōu)化0 引言機械蒸汽再壓縮（Mechanical Vapor Recompr-ession，MVR）技術利用機械方法對蒸發(fā)器產生的二次蒸汽做功，使其壓力、溫度提高，再返回蒸發(fā)器作為熱源使用[1]。高壓離心風機是MVR系統(tǒng)常用的蒸汽壓縮設備之一，是提高二次蒸汽品位的核心裝置，其性能對MVR系統(tǒng)至關重要。數值模擬廣泛應用于離心風機的流場分析與結構優(yōu)化[2-5]。周水清等[6]
風機技術 2017年6期2018-01-09
- 吸油煙機用多葉離心通風機的數值模擬?
況下，改進模型的全壓和全壓效率都比原模型有所提升。改進葉輪右側集風圈形式，表現出更佳的導流效果，蝸舌附近流道內全壓升效果更加明顯。吸油煙機；多葉離心通風機；數值模擬；全壓；全壓效率0 引言離心通風機廣泛應用于國民經濟的各個領域，是工業(yè)生產中主要耗能設備之一。前向多葉離心通風機具有結構緊湊，壓力系數高、流量系數大等突出特點，被廣泛應用于家用電器、空氣調節(jié)及各種通風換氣設備[1-3]。當前，主要集中于對空調用多葉離心通風機的研究，而對吸油煙機用多葉離心通風機的
風機技術 2017年4期2017-09-16
- 海上天然氣平臺高壓井口管匯設計
地油氣田的對比、全壓與降壓方案對比、安全完整性等級（SIL）分析以及對海洋平臺調研分析，得出了全壓井口管匯設計方案；通過對管匯全壓設計的技術難點的分析和研究，如管道和閥門選型、閥門布置、閥門采用標準等，得出了管匯全壓設計高壓閥門的選擇依據和技術要求。海上油氣平臺；全壓井口管匯；一體式雙閥近年來在國內深水海域發(fā)現的高壓氣田，關井壓力達到了69MPa[1]，且溫度較高。該關井壓力超出了以往項目常規(guī)設計壓力，對于采油樹之后的地面工程，國內尚未有系統(tǒng)的設計方案。無
石油工程建設 2017年4期2017-09-03
- 電動機全壓啟動時電壓降的計算及校驗＊
0010）電動機全壓啟動時電壓降的計算及校驗＊周斌（中國市政工程中南設計研究總院有限公司，湖北武漢430010）基于電動機起動條件及起動壓降允許值指標，分析了基爾霍夫定律在電動機全壓啟動計算中的優(yōu)勢。并以泵站實例，驗證了該方法在電動機全壓起動電壓降計算和校驗工程實際應用中的可行性和準確性。電動機；全壓起動；電壓降；短路容量1 前言電動機啟動方式的選擇十分關鍵，全壓啟動方式較為常用，其優(yōu)點主要表現為安全可靠、效率高，但也存在一定的不足，如：電壓波動過大、容易
電氣傳動自動化 2017年1期2017-06-01
- 基于正交試驗設計的離心風機多因素優(yōu)化研究
提高了風機效率和全壓［11,12］。鄭金等提出多種節(jié)能改造方案，增壓風機節(jié)電效果顯著［13］。因此，耦合蝸殼寬度、蝸舌間隙及葉輪軸向相對位置三因素，探尋最優(yōu)耦合方案，就有可能提高風機性能。本文以G4-73№8D型離心風機為研究對象，在蝸殼型線優(yōu)化的基礎上，采用正交試驗設計方法耦合蝸殼寬度、蝸舌間隙及葉輪軸向相對位置三因素［14］，利用Fluent數值模擬軟件，對耦合風機的內部三維流場進行數值模擬，研究其蝸殼內部流動特性，以提高風機性能。2 正交試驗正交試驗
流體機械 2017年6期2017-03-21
- 江陵換流站再啟動情況與站間通訊間邏輯分析
啟動邏輯主要分為全壓狀態(tài)、降壓狀態(tài)，雙極、單極以及通信故障這幾種運行工況。直流線路再啟動功能與交流線路的重合閘類似，目的是為了迅速切除故障后恢復正常運行。區(qū)別在于交流線路是通過開關切斷故障電流而直流是通過可控硅。當直流線路遭到雷擊、閃絡、接地等情況時，相關線路保護動作，進行再啟動功能，故障出現時立即將可控硅觸發(fā)角增大到90°以上，使整流器進入逆變運行[2]，促使直流線路快速放電，直流電流很快降到零，經過較短的去游離時間之后，觸發(fā)角移到15°左右，嘗試進行再
湖北電力 2017年10期2017-03-07
- 玉米收獲機苞葉粉碎風機數值模擬與試驗
粉碎風機的風速、全壓、靜壓和動壓為試驗指標，對風機葉輪的轉速進行了單因素試驗。數值模擬結果表明，苞葉粉碎風機轉速為1 100、1 400和1 800 r/min三個水平時，風機靜壓平均值分別為151.75、257.18和379.73 Pa，全壓平均值分別為230.09、331.31和454.36 Pa，風速平均值分別為9.51、10.56和11.77 m/s。驗證試驗結果表明，風機轉速為1 100、1 400、1 800 r/min時，出風口風速平均值分別
實驗室研究與探索 2016年9期2016-12-05
- 軸流式風機改進集流器、整流罩和后導葉后性能的試驗驗證
機樣品進行風量、全壓和全壓效率性能的檢測，性能測試曲線見圖2，經計算處理，檢測結果為風量：29 050.40 m3/h，全壓：585.0 Pa，效率：44.54%。3 進行增加后導葉的改進風機葉片為7片，后導葉取5片（參考《風機技術手冊》，為防止葉片振動，通常使動葉葉片數與導葉葉片數互為質數），改進后，仍對風機進行風量、全壓和全壓效率性能的檢測，性能測試曲線見圖3，經計算處理，檢測結果為風量：29 963.79 m3/h，全壓：703.8 Pa，效率：54
橡塑技術與裝備 2015年20期2015-10-10
- ±800 kV云廣特高壓直流線路合成電場仿真計算與測試分析
、正極半壓和負極全壓、負極全壓和雙極全壓運行的合成電場的現場測量與分析，獲得了不同運行方式和海拔高度下特高壓直流線路合成電場的特性。1 特高壓直流輸電線路合成電場仿真計算方法特高壓直流線路的合成電場計算是直流線路靜電場與離子運動共同作用的電場問題。以正極性導線為例，Sarma、Janishewskyj、Deutsch 等提出了模型簡化的假設，結合泊松方程、離子遷移方程與電流連續(xù)性方程，特高壓直流輸電線路合成電場計算模型滿足式（1）所示的方程。其中，Es為合
電力自動化設備 2015年2期2015-09-21
- 吸油煙機能源效率標識實施規(guī)則知識征答
源效率標識標注的全壓效率、待機功率、關機功率和常態(tài)氣味降低度應不超出各指標相應能效等級的取值范圍。被測產品的全壓效率、待機功率、關機功率、常態(tài)氣味降低度和_______應能滿足能源效率標識的標準值。4.生產者或進口商自行印制標識，并對印制的質量負責。標識應采用_______及以上銅版紙印刷和粘貼。5.生產商或進口商應當自按產品規(guī)格型號（與銘牌上的標注一致）逐一備案。型號不同但結構相同，_______相同，全壓效率、待機功率、關機功率、常態(tài)氣味降低度和油脂分
中國質量監(jiān)管 2015年2期2015-08-15
- 關于XX型大氣數據計算機的故障分析與定位
結?！娟P鍵詞】 全壓、靜壓、大氣數據計算機一、現象1.1 工作狀態(tài)大氣機前面板上的工作/自檢轉換開關置于工作位置，大氣機與試驗設備連接后加電進行檢測，各項技術參數輸出均正常，大氣機前面板上的工作燈也顯示為綠色，表示大氣機工作正常；其次，在工作狀態(tài)下利用試驗設備對大氣機進行故障診斷，結果均顯示正常。1.2 自檢狀態(tài)大氣機前面板上的工作/自檢轉換開關置于自檢位置，當自檢結束后大氣機輸出的一組固定參數正常，但是大氣機前面板上的紅色故障燈卻保持常亮（正常情況應該是
中國新通信 2015年8期2015-05-30
- 吸油煙機風量檢測中可靠性分析
擬合計算出風壓和全壓效率。圖1 外排式吸油煙機的測試裝置1 工況點的計算標準GB/T 17713-2011 給出了對于吸油煙機空氣性能試驗方法和測量裝置的計算公式：吸油煙機的靜壓計算公式為：式中：ρa為環(huán)境空氣密度；Ph為環(huán)境氣壓；θa為環(huán)境溫度；qv為試驗工況下的風量；α 為孔板系數，由GB/T 17713-2011 表c.1 查??；d 為孔板開孔直徑，單位為米；ps6為減壓筒內計示靜壓；pfb為試驗工況下的全壓；k 為試驗設備結構常數，由GB/T 17
環(huán)境技術 2015年1期2015-03-25
- GB/T 17713與BSEN 61591標準差異解析
能的主要參數有：全壓效率、待機功率、關機功率、常態(tài)氣味降低度和油脂排放限值。吸油煙機的全壓效率、常態(tài)氣味降低度和油脂排放限值越高，產品的待機功耗和關機功耗越低，說明吸油煙機的性能就越好。在GB 29539-2013《吸油煙機能效限定值及能效等級》中，對于吸油煙機的各個能效等級的上述性能限值進行了明確的規(guī)定，在這里不進行討論。以下按照GB/T 17713中的標準要求逐一與BS EN 61591進行比較分析。1.1 全壓效率GB/T 17713中規(guī)定，吸油煙機
環(huán)境技術 2015年5期2015-03-25
- 水壓計程儀船首管路測速故障的陸上排查方法
，2套管路系統(tǒng)的全壓(動壓和靜壓之和)和靜壓管路都能放出水，在對外吹氣時都能在舷外看到氣泡，說明管路對海通暢。4)平衡閥打開時水壓計程儀通電調試零位正常；分別使用2套管路對儀器通電調試，在靜壓放水時，儀器解算都有速度。得到初步結論為水壓計程儀電氣部分及推放裝置管路系統(tǒng)正常，船首管路系統(tǒng)不正常。由于水壓計程儀管路系統(tǒng)在水下部分，不具備檢修條件，因此必須在艦船上排時進行管路系統(tǒng)檢修。2 故障原因分析2.1水壓計程儀工作原理水壓計程儀測速的依據為伯努利方程。水壓
中國修船 2014年6期2014-11-24
- 全壓啟動異步電動機在機械油改電上的應用
電流較小的大功率全壓啟動異步電動機。2 機械鉆機油改電主要方案目前該類鉆機在用的油改電項目根據動力機組配置和控制方式的不同主要分為以下幾種方案。（1）方案1動力機組采用不可調速的中高壓異步電機+偶合器，電機起動采用水電阻或中壓電子軟啟動裝置，動力機組采用偶合器調速；（2）方案2動力機組采用不可調速的660V異步電機+液力調速偶合器，電機啟動采用690V電子軟啟動裝置，動力機組采用偶合器調速；（3）方案3動力機組采用660V變頻調速電機直接輸出或配置減速箱，
電氣傳動自動化 2014年3期2014-09-25
- 變工況下動葉安裝角異常對軸流風機氣動和噪聲特性的影響
值模擬，分析風機全壓、效率、內流和噪聲特征的變化，并與正常情形下進行比較，以探討風機內流特征和宏觀性能的變化．1 數值計算方法1．1 幾何模型以OB－84型軸流風機為研究對象，幾何模型見圖2，其結構包括集流區(qū)、動葉區(qū)、導葉區(qū)和擴壓區(qū)等4部分．風機轉速為1 200r／min，動葉外徑D為1 500mm，葉片數為14，采用NACA翼型葉片，導葉數為15，動葉與導葉沿圓周方向均勻分布，風機輪轂比為0．6，葉頂間隙為5mm．該風機動葉安裝角定義為1／2葉高所在截面
動力工程學報 2013年7期2013-09-21
- 飛行器大氣數據傳感器布局分析設計
靜溫、升降速度、全壓、靜壓、最大空速Vmo、最大馬赫數Mmo等參數，并且必須確保這些參數的精確、可靠，否則，丟失尤其是錯誤的大氣數據指示，對飛行器來說是災難性的。大氣數據系統(tǒng)通過安裝在飛行器表面的多個探頭感知機身周圍氣流壓力、溫度等信息，經過相應解算得到各種與大氣數據相關的飛行參數。良好的大氣數據傳感器安裝位置，對于提高整個大氣數據系統(tǒng)的測量精度和在不同飛行條件下的性能穩(wěn)定性，具有非常重要的作用，也會大大降低后面空速校準的難度。大氣數據傳感器在飛行器上的布
微型電腦應用 2012年9期2012-10-20
- 動力回路保護開關的選擇
常用的起動方式有全壓起動和降壓起動兩種。相對來說，全壓起動時，起動電流大，降壓起動時，起動電流小。線路的保護開關瞬時過電流脫扣器整定電流既要能躲開電動機起動時的峰值電流，又要保證斷路器的靈敏度，所以，整定電流不能太小，又不能太大。由于這兩種起動方式對應的起動電流差別比較大，所以，不同的起動方式，線路的保護開關瞬時過電流脫扣器整定電流就不同。2 對規(guī)范條文的認識關于籠型電動機的起動方式，民規(guī)有明確要求。民用建筑電氣設計規(guī)范(JGJ16-2008)第 9.2.
電氣技術 2011年3期2011-04-25
- 風道系統(tǒng)壓力分布與風機關系的探討
動壓的代數和稱為全壓(1)(pq)，其代表氣體流動時所具有的總能量。通風中全壓值也以大氣壓為零點，因此全壓可以為正值也可以為負值。2 幾種不同形式的風道系統(tǒng)壓力分布情況2.1 單風機的風道系統(tǒng)圖1表示一個單風機的風道系統(tǒng)，包括一個軸流風機、送風道和回風道，以及該系統(tǒng)風道內的壓力變化，畫出了動壓值pd和靜壓值pj相對于室外大氣壓的變化斜率。圖1 風道內的壓力變化從圖1分析可以得出:對于斷面積不變的風道和彎頭，全壓和靜壓的損失是相等的。在斷面不變的風道中，壓力
鐵路節(jié)能環(huán)保與安全衛(wèi)生 2011年6期2011-01-29
- 氧氣公司二空壓站改造工程2100kW電動機全電壓直接起動的分析和計算
特點及電動機允許全壓起動的條件進行了分析，結合武鋼氧氣公司二空壓站改造工程中的電動機起動方式的問題，用電力系統(tǒng)中的短路電流的計算方法，計算電動機起動時供配電系統(tǒng)的母線電壓水平，從而用數據證實了武鋼氧氣公司二空壓站兩臺鼠籠型電動機能夠全電壓直接起動，為工程降低了投資、節(jié)約了成本，對今后設計具有一定的推廣價值。高壓鼠籠型電動機；起動方式；全電壓起動；電壓水平1 引言高壓鼠籠型電動機起動方式可分直接起動和降壓起動兩種方法。直接起動也稱全電壓起動。全壓起動方式其起
電氣技術 2011年5期2011-01-27