郭仰山

摘 要：目前，國內(nèi)采用濕法脫硫風(fēng)機的工廠已占到85%，濕法脫硫風(fēng)機故障率相對比較高，風(fēng)機軸承故障將直接影響機組在安全周期內(nèi)穩(wěn)定運行。針對環(huán)保要求，結(jié)合設(shè)備故障進行分析處理，并提出針對性的解決措施和意見，為相關(guān)專業(yè)人員對其進行維護提供技術(shù)參考。

關(guān)鍵詞：脫硫風(fēng)機；增壓風(fēng)機；振動；軸承

中圖分類號：TH17 文獻標(biāo)識碼：A 文章編號：2095-6835（2014）03-0020-02

1 概況

某公司脫硫風(fēng)機選用成都電力機械廠生產(chǎn)的AN系列軸流通風(fēng)機，在機器運行中，由于軸承溫度高，會出現(xiàn)溫度保護跳閘、旁路聯(lián)開和脫硫系統(tǒng)退出運行的情況。

脫硫風(fēng)機的具體情況如下：型號為AN40e6軸流風(fēng)機，轉(zhuǎn)速為585 r/min，風(fēng)機效率為85.3%，軸功率為2 915 kW，主電機為3 150 kW。

2 故障分析

脫硫風(fēng)機運行中，運行值班員監(jiān)盤發(fā)現(xiàn)，增壓風(fēng)機推力軸承溫度測點 4，5，6從52 ℃、59 ℃、55 ℃上升至62 ℃、68 ℃、63 ℃，有明顯異常上升現(xiàn)象。值班員就地檢查增壓風(fēng)機和冷卻風(fēng)機的運行情況，發(fā)現(xiàn)其正常運行，但推力軸承溫度還在繼續(xù)上升，電流和振動無明顯變化。幾分鐘后，增壓風(fēng)機推力軸承溫度測點4，5，6上升至100 ℃，增壓風(fēng)機溫度保護跳閘（共3套報警系統(tǒng)，如果其中2套報警系統(tǒng)的保護定值大于100 ℃，則說明此套設(shè)備出現(xiàn)故障），旁路聯(lián)開。

3 故障前運行工況

具體情況如下：機組負(fù)荷為231 MW，增壓風(fēng)機靜葉開度為54%，增壓風(fēng)機電流為206 A，石膏—石灰石濕法脫硫（FGD）入口壓力為29 Pa，旋轉(zhuǎn)式換熱器（GGH）差壓為986/643 Pa，入口二氧化硫的含量為4 297 mg/Nm3，出口二氧化硫的含量為285 mg/Nm3，入口粉塵含量為106 mg/Nm3，出口粉塵含量為31 mg/Nm3。

4 設(shè)備調(diào)整指標(biāo)變化情況

具體情況如表1所示。

5 設(shè)備運行分析

通過調(diào)閱脫硫風(fēng)機相關(guān)參數(shù)運行歷史曲線，主要查看電流、入口粉塵濃度、入口壓力、靜葉開度、軸承振動和軸承溫度這幾個參數(shù)發(fā)現(xiàn)，在粉塵濃度、脫硫風(fēng)機電流變化不大的情況下，軸承溫度僅在跳閘時刻突升，其余時段基本上保持平穩(wěn)。因此，只取3個參數(shù)進行分析，情況如表1所示。

從以上數(shù)據(jù)可以看出，脫硫風(fēng)機入口靜葉調(diào)整帶來的壓力波動，隨著風(fēng)機振動值的變化而變化。僅就數(shù)值變化而言，沒有明顯上升或下降的規(guī)律，但從風(fēng)機跳閘前的曲線可看出，在軸承溫度突升前，風(fēng)機振動是先于軸承溫度向上發(fā)生變化的。

6 設(shè)備解體情況

具體情況詳見圖1—圖10.

7 原因分析

因為脫硫風(fēng)機自由側(cè)軸承溫度高導(dǎo)致跳閘，所以要先對自由側(cè)軸承進行分析：設(shè)備解體后，自由軸承滾珠、滾道、保持架完好；潤滑脂也未缺少、乳化；軸承沒有過熱痕跡；溫度測點檢查正常，有受熱痕跡；自由軸承清洗后，壓鉛絲檢查徑向

間隙為0.59 mm，新軸承C級精度國標(biāo)為0.138～0.259 mm，風(fēng)機自由軸承間隙較大。

通過上述情況可知，脫硫風(fēng)機溫度高而跳閘不是軸承本身損壞引起的，因為軸承外觀完好，設(shè)備潤滑狀況良好，而軸承間隙大雖然會使振動增大，但不會使溫度升高，這一點與風(fēng)機歷史曲線是相吻合的。因此可知，軸承不會因本身溫度升高而引發(fā)設(shè)備跳閘現(xiàn)象。

排除了軸承和溫度測點問題導(dǎo)致風(fēng)機跳閘后，再從與自由軸承相鄰的零件開始分析。

從磨損的密封軸套和自由軸承壓蓋來看，有過熱痕跡，由此可推斷，自由側(cè)軸承溫度升高的直接原因是風(fēng)機轉(zhuǎn)子葉輪側(cè)軸套與軸承壓蓋之間發(fā)生動靜摩擦，熱量傳導(dǎo)造成自由軸承測點溫度急劇上升，產(chǎn)生保護動作。

密封軸套與壓蓋之間產(chǎn)生磨損的直接原因是自由軸承自然磨損后間隙增大（清洗后，測繪間隙為0.59 mm），造成葉輪側(cè)傳動軸圓跳動增大，而密封軸套與自由軸承壓蓋的間隙為0.3～0.4 mm（原設(shè)備廠家技術(shù)人員提供數(shù)值），導(dǎo)致密封軸套和壓蓋在運轉(zhuǎn)過程中發(fā)生磨損。

靠近自由側(cè)的推力軸承滾珠和保持架脫落，其主要原因是自由側(cè)軸承磨損后間隙增大?？拷杂奢S承側(cè)的推力軸承受葉輪的重力作用，與葉輪側(cè)的軸承間隙大，徑向受力大，導(dǎo)致其磨損度比另一盤推力軸承的磨損嚴(yán)重。軸承間隙增大后，拆卸設(shè)備時，滾珠從保持架上脫落。

設(shè)備拆卸時，沒有發(fā)現(xiàn)軸套密封環(huán)，由此可推斷，軸套和壓蓋磨損后溫度升高，密封環(huán)碳化，變硬、變脆，在傳動軸發(fā)生圓跳動時被碰碎，致使細(xì)屑進入軸套與壓蓋的間隙中，成為了研磨介質(zhì)，加劇了軸套和壓蓋的磨損，相對摩擦力增大的同時也產(chǎn)生了大量的熱量，加劇了設(shè)備的溫升速度。

其他原因為：①風(fēng)機的部分靜葉調(diào)整葉片因機組負(fù)荷過重，頻繁進行調(diào)整，經(jīng)常發(fā)生短時喘振，造成部分靜葉調(diào)整葉片局部損壞；②運行、調(diào)整不當(dāng)，機器長期在非正常工況的喘振區(qū)運行，使軸承長期承受不均勻或過大的軸向推力，加速了軸承發(fā)熱速度，縮短了軸承的使用壽命；③設(shè)備安裝調(diào)試存在保溫隔熱、軸承通風(fēng)冷卻不暢、軸承未定期加油、調(diào)整機構(gòu)松動等隱患，這些隱患也會導(dǎo)致風(fēng)機振動或振動超標(biāo)，對軸承運行造成一定的影響。

8 檢修方案

補焊磨損的軸套和壓蓋后進行機加工修復(fù)，如果圖上未標(biāo)注公差，應(yīng)聯(lián)系廠家技術(shù)人員確認(rèn)配合間隙是否為0.3～0.4 mm，考慮軸承實際間隙為0.31 mm，軸徑為φ400 mm的動密封配合間隙太小，不滿足使用要求，所以，要聯(lián)系機加工將配合間隙調(diào)整為0.6～0.8 mm，并盡量向上偏差靠近。

與廠家聯(lián)系后，環(huán)套上的密封環(huán)槽確認(rèn)為10 mm×10 mm，由于圖上沒有標(biāo)注公差，所以，考慮此密封圈只起防止漏黃油和防

粉塵的作用。非關(guān)鍵性部位的尺寸，聯(lián)系機按420 mm加工。

推力軸承壓蓋冷風(fēng)進口密封圈（75×120×10）已老化、變硬，應(yīng)予以更換。

推力軸承間隙圖上標(biāo)注為0.1～0.16 mm，同時，推力軸承壓蓋控制間隙為0.2～1.4 mm，并滿足螺栓緊力500 N。由于內(nèi)外圈調(diào)整環(huán)差為0.1 mm，而推力軸承壓蓋比平面高0.8 mm，安裝條件無法滿足以上條件，因此，要通過加裝墊片調(diào)整（螺栓間隔加裝0.3 mm與0.5 mm的墊片各1片，設(shè)備解體前未加裝）。

對輪間隙按廠家規(guī)定要求調(diào)整為電機側(cè)為上張口0.2 mm，葉輪側(cè)對輪下張口0.2 mm。

由于自由軸承側(cè)軸套與壓蓋組裝后，配合間隙有約1/3的部位用塞尺檢查間隙較小（0.05 mm塞尺不入），可判定是由機加工同心度誤差造成的，因此，安裝后會存在軸套與壓蓋的磨損，可安排設(shè)備運轉(zhuǎn)磨合1周后，對自由軸承側(cè)注油，及時將磨損的鐵屑排出。

對風(fēng)機葉片、靜葉調(diào)整裝置和葉片同時檢查，確保調(diào)整機構(gòu)同步一致，葉片無損壞，及時修補更換損壞葉片。

9 注意事項

具體要注意以下幾點：①執(zhí)行脫硫風(fēng)機定期檢查、檢修制度；②加強日常維護、檢查和異常分析診斷；③更換軸承時，應(yīng)注意檢查自由軸承徑向間隙是否符合標(biāo)準(zhǔn)；④在檢修中，應(yīng)注意推力軸承間隙的調(diào)整；⑤檢修中，應(yīng)注意推力軸承壓蓋間隙的調(diào)整；⑥檢修中，應(yīng)注意自由軸承間隙的調(diào)整；⑦修理脫硫風(fēng)機機加工件時，應(yīng)注意裝配公差、形位公差和表面光潔度是否符合要求；⑧新購的軸承間隔環(huán)現(xiàn)場配車時，需注意配合公差滿足設(shè)備的裝配要求，即同時滿足推力軸承裝配公差和壓蓋裝配公差的要求；⑨運行調(diào)整時，要盡可能躲開喘振區(qū)，嚴(yán)禁在喘振區(qū)長期運行；⑩每次停機或檢修要認(rèn)真檢查脫硫風(fēng)機各部位的運行情況。

〔編輯：白潔〕

摘 要：目前，國內(nèi)采用濕法脫硫風(fēng)機的工廠已占到85%，濕法脫硫風(fēng)機故障率相對比較高，風(fēng)機軸承故障將直接影響機組在安全周期內(nèi)穩(wěn)定運行。針對環(huán)保要求，結(jié)合設(shè)備故障進行分析處理，并提出針對性的解決措施和意見，為相關(guān)專業(yè)人員對其進行維護提供技術(shù)參考。

關(guān)鍵詞：脫硫風(fēng)機；增壓風(fēng)機；振動；軸承

中圖分類號：TH17 文獻標(biāo)識碼：A 文章編號：2095-6835（2014）03-0020-02

1 概況

某公司脫硫風(fēng)機選用成都電力機械廠生產(chǎn)的AN系列軸流通風(fēng)機，在機器運行中，由于軸承溫度高，會出現(xiàn)溫度保護跳閘、旁路聯(lián)開和脫硫系統(tǒng)退出運行的情況。

脫硫風(fēng)機的具體情況如下：型號為AN40e6軸流風(fēng)機，轉(zhuǎn)速為585 r/min，風(fēng)機效率為85.3%，軸功率為2 915 kW，主電機為3 150 kW。

2 故障分析

脫硫風(fēng)機運行中，運行值班員監(jiān)盤發(fā)現(xiàn)，增壓風(fēng)機推力軸承溫度測點 4，5，6從52 ℃、59 ℃、55 ℃上升至62 ℃、68 ℃、63 ℃，有明顯異常上升現(xiàn)象。值班員就地檢查增壓風(fēng)機和冷卻風(fēng)機的運行情況，發(fā)現(xiàn)其正常運行，但推力軸承溫度還在繼續(xù)上升，電流和振動無明顯變化。幾分鐘后，增壓風(fēng)機推力軸承溫度測點4，5，6上升至100 ℃，增壓風(fēng)機溫度保護跳閘（共3套報警系統(tǒng)，如果其中2套報警系統(tǒng)的保護定值大于100 ℃，則說明此套設(shè)備出現(xiàn)故障），旁路聯(lián)開。

3 故障前運行工況

具體情況如下：機組負(fù)荷為231 MW，增壓風(fēng)機靜葉開度為54%，增壓風(fēng)機電流為206 A，石膏—石灰石濕法脫硫（FGD）入口壓力為29 Pa，旋轉(zhuǎn)式換熱器（GGH）差壓為986/643 Pa，入口二氧化硫的含量為4 297 mg/Nm3，出口二氧化硫的含量為285 mg/Nm3，入口粉塵含量為106 mg/Nm3，出口粉塵含量為31 mg/Nm3。

4 設(shè)備調(diào)整指標(biāo)變化情況

具體情況如表1所示。

5 設(shè)備運行分析

通過調(diào)閱脫硫風(fēng)機相關(guān)參數(shù)運行歷史曲線，主要查看電流、入口粉塵濃度、入口壓力、靜葉開度、軸承振動和軸承溫度這幾個參數(shù)發(fā)現(xiàn)，在粉塵濃度、脫硫風(fēng)機電流變化不大的情況下，軸承溫度僅在跳閘時刻突升，其余時段基本上保持平穩(wěn)。因此，只取3個參數(shù)進行分析，情況如表1所示。

從以上數(shù)據(jù)可以看出，脫硫風(fēng)機入口靜葉調(diào)整帶來的壓力波動，隨著風(fēng)機振動值的變化而變化。僅就數(shù)值變化而言，沒有明顯上升或下降的規(guī)律，但從風(fēng)機跳閘前的曲線可看出，在軸承溫度突升前，風(fēng)機振動是先于軸承溫度向上發(fā)生變化的。

6 設(shè)備解體情況

具體情況詳見圖1—圖10.

7 原因分析

因為脫硫風(fēng)機自由側(cè)軸承溫度高導(dǎo)致跳閘，所以要先對自由側(cè)軸承進行分析：設(shè)備解體后，自由軸承滾珠、滾道、保持架完好；潤滑脂也未缺少、乳化；軸承沒有過熱痕跡；溫度測點檢查正常，有受熱痕跡；自由軸承清洗后，壓鉛絲檢查徑向

間隙為0.59 mm，新軸承C級精度國標(biāo)為0.138～0.259 mm，風(fēng)機自由軸承間隙較大。

通過上述情況可知，脫硫風(fēng)機溫度高而跳閘不是軸承本身損壞引起的，因為軸承外觀完好，設(shè)備潤滑狀況良好，而軸承間隙大雖然會使振動增大，但不會使溫度升高，這一點與風(fēng)機歷史曲線是相吻合的。因此可知，軸承不會因本身溫度升高而引發(fā)設(shè)備跳閘現(xiàn)象。

排除了軸承和溫度測點問題導(dǎo)致風(fēng)機跳閘后，再從與自由軸承相鄰的零件開始分析。

從磨損的密封軸套和自由軸承壓蓋來看，有過熱痕跡，由此可推斷，自由側(cè)軸承溫度升高的直接原因是風(fēng)機轉(zhuǎn)子葉輪側(cè)軸套與軸承壓蓋之間發(fā)生動靜摩擦，熱量傳導(dǎo)造成自由軸承測點溫度急劇上升，產(chǎn)生保護動作。

密封軸套與壓蓋之間產(chǎn)生磨損的直接原因是自由軸承自然磨損后間隙增大（清洗后，測繪間隙為0.59 mm），造成葉輪側(cè)傳動軸圓跳動增大，而密封軸套與自由軸承壓蓋的間隙為0.3～0.4 mm（原設(shè)備廠家技術(shù)人員提供數(shù)值），導(dǎo)致密封軸套和壓蓋在運轉(zhuǎn)過程中發(fā)生磨損。

靠近自由側(cè)的推力軸承滾珠和保持架脫落，其主要原因是自由側(cè)軸承磨損后間隙增大?？拷杂奢S承側(cè)的推力軸承受葉輪的重力作用，與葉輪側(cè)的軸承間隙大，徑向受力大，導(dǎo)致其磨損度比另一盤推力軸承的磨損嚴(yán)重。軸承間隙增大后，拆卸設(shè)備時，滾珠從保持架上脫落。

設(shè)備拆卸時，沒有發(fā)現(xiàn)軸套密封環(huán)，由此可推斷，軸套和壓蓋磨損后溫度升高，密封環(huán)碳化，變硬、變脆，在傳動軸發(fā)生圓跳動時被碰碎，致使細(xì)屑進入軸套與壓蓋的間隙中，成為了研磨介質(zhì)，加劇了軸套和壓蓋的磨損，相對摩擦力增大的同時也產(chǎn)生了大量的熱量，加劇了設(shè)備的溫升速度。

其他原因為：①風(fēng)機的部分靜葉調(diào)整葉片因機組負(fù)荷過重，頻繁進行調(diào)整，經(jīng)常發(fā)生短時喘振，造成部分靜葉調(diào)整葉片局部損壞；②運行、調(diào)整不當(dāng)，機器長期在非正常工況的喘振區(qū)運行，使軸承長期承受不均勻或過大的軸向推力，加速了軸承發(fā)熱速度，縮短了軸承的使用壽命；③設(shè)備安裝調(diào)試存在保溫隔熱、軸承通風(fēng)冷卻不暢、軸承未定期加油、調(diào)整機構(gòu)松動等隱患，這些隱患也會導(dǎo)致風(fēng)機振動或振動超標(biāo)，對軸承運行造成一定的影響。

8 檢修方案

補焊磨損的軸套和壓蓋后進行機加工修復(fù)，如果圖上未標(biāo)注公差，應(yīng)聯(lián)系廠家技術(shù)人員確認(rèn)配合間隙是否為0.3～0.4 mm，考慮軸承實際間隙為0.31 mm，軸徑為φ400 mm的動密封配合間隙太小，不滿足使用要求，所以，要聯(lián)系機加工將配合間隙調(diào)整為0.6～0.8 mm，并盡量向上偏差靠近。

與廠家聯(lián)系后，環(huán)套上的密封環(huán)槽確認(rèn)為10 mm×10 mm，由于圖上沒有標(biāo)注公差，所以，考慮此密封圈只起防止漏黃油和防

粉塵的作用。非關(guān)鍵性部位的尺寸，聯(lián)系機按420 mm加工。

推力軸承壓蓋冷風(fēng)進口密封圈（75×120×10）已老化、變硬，應(yīng)予以更換。

推力軸承間隙圖上標(biāo)注為0.1～0.16 mm，同時，推力軸承壓蓋控制間隙為0.2～1.4 mm，并滿足螺栓緊力500 N。由于內(nèi)外圈調(diào)整環(huán)差為0.1 mm，而推力軸承壓蓋比平面高0.8 mm，安裝條件無法滿足以上條件，因此，要通過加裝墊片調(diào)整（螺栓間隔加裝0.3 mm與0.5 mm的墊片各1片，設(shè)備解體前未加裝）。

對輪間隙按廠家規(guī)定要求調(diào)整為電機側(cè)為上張口0.2 mm，葉輪側(cè)對輪下張口0.2 mm。

由于自由軸承側(cè)軸套與壓蓋組裝后，配合間隙有約1/3的部位用塞尺檢查間隙較?。?.05 mm塞尺不入），可判定是由機加工同心度誤差造成的，因此，安裝后會存在軸套與壓蓋的磨損，可安排設(shè)備運轉(zhuǎn)磨合1周后，對自由軸承側(cè)注油，及時將磨損的鐵屑排出。

對風(fēng)機葉片、靜葉調(diào)整裝置和葉片同時檢查，確保調(diào)整機構(gòu)同步一致，葉片無損壞，及時修補更換損壞葉片。

9 注意事項

具體要注意以下幾點：①執(zhí)行脫硫風(fēng)機定期檢查、檢修制度；②加強日常維護、檢查和異常分析診斷；③更換軸承時，應(yīng)注意檢查自由軸承徑向間隙是否符合標(biāo)準(zhǔn)；④在檢修中，應(yīng)注意推力軸承間隙的調(diào)整；⑤檢修中，應(yīng)注意推力軸承壓蓋間隙的調(diào)整；⑥檢修中，應(yīng)注意自由軸承間隙的調(diào)整；⑦修理脫硫風(fēng)機機加工件時，應(yīng)注意裝配公差、形位公差和表面光潔度是否符合要求；⑧新購的軸承間隔環(huán)現(xiàn)場配車時，需注意配合公差滿足設(shè)備的裝配要求，即同時滿足推力軸承裝配公差和壓蓋裝配公差的要求；⑨運行調(diào)整時，要盡可能躲開喘振區(qū)，嚴(yán)禁在喘振區(qū)長期運行；⑩每次停機或檢修要認(rèn)真檢查脫硫風(fēng)機各部位的運行情況。

〔編輯：白潔〕

摘 要：目前，國內(nèi)采用濕法脫硫風(fēng)機的工廠已占到85%，濕法脫硫風(fēng)機故障率相對比較高，風(fēng)機軸承故障將直接影響機組在安全周期內(nèi)穩(wěn)定運行。針對環(huán)保要求，結(jié)合設(shè)備故障進行分析處理，并提出針對性的解決措施和意見，為相關(guān)專業(yè)人員對其進行維護提供技術(shù)參考。

關(guān)鍵詞：脫硫風(fēng)機；增壓風(fēng)機；振動；軸承

中圖分類號：TH17 文獻標(biāo)識碼：A 文章編號：2095-6835（2014）03-0020-02

1 概況

某公司脫硫風(fēng)機選用成都電力機械廠生產(chǎn)的AN系列軸流通風(fēng)機，在機器運行中，由于軸承溫度高，會出現(xiàn)溫度保護跳閘、旁路聯(lián)開和脫硫系統(tǒng)退出運行的情況。

脫硫風(fēng)機的具體情況如下：型號為AN40e6軸流風(fēng)機，轉(zhuǎn)速為585 r/min，風(fēng)機效率為85.3%，軸功率為2 915 kW，主電機為3 150 kW。

2 故障分析

脫硫風(fēng)機運行中，運行值班員監(jiān)盤發(fā)現(xiàn)，增壓風(fēng)機推力軸承溫度測點 4，5，6從52 ℃、59 ℃、55 ℃上升至62 ℃、68 ℃、63 ℃，有明顯異常上升現(xiàn)象。值班員就地檢查增壓風(fēng)機和冷卻風(fēng)機的運行情況，發(fā)現(xiàn)其正常運行，但推力軸承溫度還在繼續(xù)上升，電流和振動無明顯變化。幾分鐘后，增壓風(fēng)機推力軸承溫度測點4，5，6上升至100 ℃，增壓風(fēng)機溫度保護跳閘（共3套報警系統(tǒng)，如果其中2套報警系統(tǒng)的保護定值大于100 ℃，則說明此套設(shè)備出現(xiàn)故障），旁路聯(lián)開。

3 故障前運行工況

具體情況如下：機組負(fù)荷為231 MW，增壓風(fēng)機靜葉開度為54%，增壓風(fēng)機電流為206 A，石膏—石灰石濕法脫硫（FGD）入口壓力為29 Pa，旋轉(zhuǎn)式換熱器（GGH）差壓為986/643 Pa，入口二氧化硫的含量為4 297 mg/Nm3，出口二氧化硫的含量為285 mg/Nm3，入口粉塵含量為106 mg/Nm3，出口粉塵含量為31 mg/Nm3。

4 設(shè)備調(diào)整指標(biāo)變化情況

具體情況如表1所示。

5 設(shè)備運行分析

通過調(diào)閱脫硫風(fēng)機相關(guān)參數(shù)運行歷史曲線，主要查看電流、入口粉塵濃度、入口壓力、靜葉開度、軸承振動和軸承溫度這幾個參數(shù)發(fā)現(xiàn)，在粉塵濃度、脫硫風(fēng)機電流變化不大的情況下，軸承溫度僅在跳閘時刻突升，其余時段基本上保持平穩(wěn)。因此，只取3個參數(shù)進行分析，情況如表1所示。

從以上數(shù)據(jù)可以看出，脫硫風(fēng)機入口靜葉調(diào)整帶來的壓力波動，隨著風(fēng)機振動值的變化而變化。僅就數(shù)值變化而言，沒有明顯上升或下降的規(guī)律，但從風(fēng)機跳閘前的曲線可看出，在軸承溫度突升前，風(fēng)機振動是先于軸承溫度向上發(fā)生變化的。

6 設(shè)備解體情況

具體情況詳見圖1—圖10.

7 原因分析

因為脫硫風(fēng)機自由側(cè)軸承溫度高導(dǎo)致跳閘，所以要先對自由側(cè)軸承進行分析：設(shè)備解體后，自由軸承滾珠、滾道、保持架完好；潤滑脂也未缺少、乳化；軸承沒有過熱痕跡；溫度測點檢查正常，有受熱痕跡；自由軸承清洗后，壓鉛絲檢查徑向

間隙為0.59 mm，新軸承C級精度國標(biāo)為0.138～0.259 mm，風(fēng)機自由軸承間隙較大。

通過上述情況可知，脫硫風(fēng)機溫度高而跳閘不是軸承本身損壞引起的，因為軸承外觀完好，設(shè)備潤滑狀況良好，而軸承間隙大雖然會使振動增大，但不會使溫度升高，這一點與風(fēng)機歷史曲線是相吻合的。因此可知，軸承不會因本身溫度升高而引發(fā)設(shè)備跳閘現(xiàn)象。

排除了軸承和溫度測點問題導(dǎo)致風(fēng)機跳閘后，再從與自由軸承相鄰的零件開始分析。

從磨損的密封軸套和自由軸承壓蓋來看，有過熱痕跡，由此可推斷，自由側(cè)軸承溫度升高的直接原因是風(fēng)機轉(zhuǎn)子葉輪側(cè)軸套與軸承壓蓋之間發(fā)生動靜摩擦，熱量傳導(dǎo)造成自由軸承測點溫度急劇上升，產(chǎn)生保護動作。

密封軸套與壓蓋之間產(chǎn)生磨損的直接原因是自由軸承自然磨損后間隙增大（清洗后，測繪間隙為0.59 mm），造成葉輪側(cè)傳動軸圓跳動增大，而密封軸套與自由軸承壓蓋的間隙為0.3～0.4 mm（原設(shè)備廠家技術(shù)人員提供數(shù)值），導(dǎo)致密封軸套和壓蓋在運轉(zhuǎn)過程中發(fā)生磨損。

靠近自由側(cè)的推力軸承滾珠和保持架脫落，其主要原因是自由側(cè)軸承磨損后間隙增大?？拷杂奢S承側(cè)的推力軸承受葉輪的重力作用，與葉輪側(cè)的軸承間隙大，徑向受力大，導(dǎo)致其磨損度比另一盤推力軸承的磨損嚴(yán)重。軸承間隙增大后，拆卸設(shè)備時，滾珠從保持架上脫落。

設(shè)備拆卸時，沒有發(fā)現(xiàn)軸套密封環(huán)，由此可推斷，軸套和壓蓋磨損后溫度升高，密封環(huán)碳化，變硬、變脆，在傳動軸發(fā)生圓跳動時被碰碎，致使細(xì)屑進入軸套與壓蓋的間隙中，成為了研磨介質(zhì)，加劇了軸套和壓蓋的磨損，相對摩擦力增大的同時也產(chǎn)生了大量的熱量，加劇了設(shè)備的溫升速度。

其他原因為：①風(fēng)機的部分靜葉調(diào)整葉片因機組負(fù)荷過重，頻繁進行調(diào)整，經(jīng)常發(fā)生短時喘振，造成部分靜葉調(diào)整葉片局部損壞；②運行、調(diào)整不當(dāng)，機器長期在非正常工況的喘振區(qū)運行，使軸承長期承受不均勻或過大的軸向推力，加速了軸承發(fā)熱速度，縮短了軸承的使用壽命；③設(shè)備安裝調(diào)試存在保溫隔熱、軸承通風(fēng)冷卻不暢、軸承未定期加油、調(diào)整機構(gòu)松動等隱患，這些隱患也會導(dǎo)致風(fēng)機振動或振動超標(biāo)，對軸承運行造成一定的影響。

8 檢修方案

補焊磨損的軸套和壓蓋后進行機加工修復(fù)，如果圖上未標(biāo)注公差，應(yīng)聯(lián)系廠家技術(shù)人員確認(rèn)配合間隙是否為0.3～0.4 mm，考慮軸承實際間隙為0.31 mm，軸徑為φ400 mm的動密封配合間隙太小，不滿足使用要求，所以，要聯(lián)系機加工將配合間隙調(diào)整為0.6～0.8 mm，并盡量向上偏差靠近。

與廠家聯(lián)系后，環(huán)套上的密封環(huán)槽確認(rèn)為10 mm×10 mm，由于圖上沒有標(biāo)注公差，所以，考慮此密封圈只起防止漏黃油和防

粉塵的作用。非關(guān)鍵性部位的尺寸，聯(lián)系機按420 mm加工。

推力軸承壓蓋冷風(fēng)進口密封圈（75×120×10）已老化、變硬，應(yīng)予以更換。

推力軸承間隙圖上標(biāo)注為0.1～0.16 mm，同時，推力軸承壓蓋控制間隙為0.2～1.4 mm，并滿足螺栓緊力500 N。由于內(nèi)外圈調(diào)整環(huán)差為0.1 mm，而推力軸承壓蓋比平面高0.8 mm，安裝條件無法滿足以上條件，因此，要通過加裝墊片調(diào)整（螺栓間隔加裝0.3 mm與0.5 mm的墊片各1片，設(shè)備解體前未加裝）。

對輪間隙按廠家規(guī)定要求調(diào)整為電機側(cè)為上張口0.2 mm，葉輪側(cè)對輪下張口0.2 mm。

由于自由軸承側(cè)軸套與壓蓋組裝后，配合間隙有約1/3的部位用塞尺檢查間隙較?。?.05 mm塞尺不入），可判定是由機加工同心度誤差造成的，因此，安裝后會存在軸套與壓蓋的磨損，可安排設(shè)備運轉(zhuǎn)磨合1周后，對自由軸承側(cè)注油，及時將磨損的鐵屑排出。

對風(fēng)機葉片、靜葉調(diào)整裝置和葉片同時檢查，確保調(diào)整機構(gòu)同步一致，葉片無損壞，及時修補更換損壞葉片。

9 注意事項

具體要注意以下幾點：①執(zhí)行脫硫風(fēng)機定期檢查、檢修制度；②加強日常維護、檢查和異常分析診斷；③更換軸承時，應(yīng)注意檢查自由軸承徑向間隙是否符合標(biāo)準(zhǔn)；④在檢修中，應(yīng)注意推力軸承間隙的調(diào)整；⑤檢修中，應(yīng)注意推力軸承壓蓋間隙的調(diào)整；⑥檢修中，應(yīng)注意自由軸承間隙的調(diào)整；⑦修理脫硫風(fēng)機機加工件時，應(yīng)注意裝配公差、形位公差和表面光潔度是否符合要求；⑧新購的軸承間隔環(huán)現(xiàn)場配車時，需注意配合公差滿足設(shè)備的裝配要求，即同時滿足推力軸承裝配公差和壓蓋裝配公差的要求；⑨運行調(diào)整時，要盡可能躲開喘振區(qū)，嚴(yán)禁在喘振區(qū)長期運行；⑩每次停機或檢修要認(rèn)真檢查脫硫風(fēng)機各部位的運行情況。

〔編輯：白潔〕