白驥為
(蘭州鐵道設(shè)計院有限公司,甘肅蘭州730000)
黃土高原高烈度地震區(qū)高墩大跨T形剛構(gòu)橋抗震性能分析
白驥為
(蘭州鐵道設(shè)計院有限公司,甘肅蘭州730000)
西部黃土高原常見山高谷深、溝壑縱橫的地形,因此西部交通建設(shè)中高墩大跨度T形剛構(gòu)橋的應(yīng)用越來越多。莊科咀大橋位于西北黃土高原山區(qū),是一座位于高烈度地震區(qū)的高墩大跨T構(gòu)橋。采用M idas/Civil軟件建立三維有限元模型,對該橋進行了動力特性分析、抗震性能分析,計算結(jié)果表明各項指標(biāo)都滿足規(guī)范要求。
黃土地區(qū)高墩 T形剛構(gòu)橋 抗震分析
1.1 地形地貌
莊科咀大橋位于寧夏固原市原州區(qū)東北部,橫跨深切沖溝,溝槽深約76 m,圖1。
圖1 主橋立面(單位:cm)
1.2 地層巖性
據(jù)地質(zhì)調(diào)查及鉆探揭示,橋址區(qū)地層主要為第四系全新統(tǒng)沖積砂質(zhì)黃土,上更新統(tǒng)風(fēng)積砂質(zhì)黃土,下第三系泥巖。
1.3 地震動參數(shù)
橋址區(qū)地震動峰值加速度0.20g(相當(dāng)于地震基本烈度八度),地震動反應(yīng)譜特征周期0.45 s。
1.4 橋梁布置情況
主橋部分采用(95+95)m T形剛構(gòu),小里程端置于橋臺上,主墩為1#墩,位于溝槽中心,與梁部固結(jié)。T構(gòu)大里程端置于2#墩上,T構(gòu)外接簡支梁跨。
1.5 橋梁設(shè)計概況
全橋孔跨布置為(95+95)m T形剛構(gòu)橋+3×32 m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋,橋臺均采用單線T形橋臺,1#橋墩采用矩形薄壁空心橋墩,2#—4#墩為單線圓端形空心墩。所有橋墩均采用鉆孔樁基礎(chǔ)。
1.6 主墩結(jié)構(gòu)構(gòu)造
主橋橋墩采用變截面矩形薄壁墩,墩身順橋向?qū)挾?.0 m,壁厚1.2 m,內(nèi)外壁為直坡變化;墩頂橫橋向?qū)挾?.5 m,壁厚為1.2 m,墩身橫橋向外側(cè)按40∶1、內(nèi)側(cè)按60∶1的坡度變化,墩底橫橋向?qū)挾?0.0 m。
2.1 結(jié)構(gòu)有限元模型的建立
用M idas程序建立有限元分析模型,全橋共劃分為1 437個節(jié)點和1 401個單元。模型中主梁和橋墩均采用三維空間梁單元模擬。墩底考慮樁基礎(chǔ)和地基對結(jié)構(gòu)的作用,樁基礎(chǔ)的模擬采用了簡化處理。
2.2 自振特性分析
該橋自振特性計算如表1所示。
表1 莊科咀大橋自振特性
2.3 動力特性分析
從本橋前五階振動頻率和振型可以看出,梁的豎向、縱向振動和橫向彎曲振動交替出現(xiàn),說明箱梁結(jié)構(gòu)的梁高取值、橫截面設(shè)計、頂?shù)装搴穸群蜆蚨盏慕孛嫘问降榷驾^為合理,全橋的扭轉(zhuǎn)振動出現(xiàn)得比較晚,證明了箱形梁抗扭剛度大的特點。
對莊科咀大橋進行多遇地震下的反應(yīng)譜分析,采用SRSS方法組合來分別計算順橋向及橫橋向地震反應(yīng)。
3.1 反應(yīng)譜分析結(jié)果
多遇地震下各墩墩頂、墩底截面的順橋向結(jié)構(gòu)內(nèi)力見表2。
由分析結(jié)果可知:
1)無論順橋向還是橫橋向,墩頂最大位移都發(fā)生在1#剛構(gòu)墩墩頂處。在橫橋向作用下,1#剛構(gòu)墩的墩頂位移約是2#墩的2倍,可見剛構(gòu)墩伴隨著墩高的增大,橫橋向墩頂位移也在增大。
表2 多遇地震下順橋向結(jié)構(gòu)內(nèi)力
2)無論是在順橋向和橫橋向地震作用下,1#剛構(gòu)墩由于墩高的原因,彎矩和剪力還有位移都比較大,因此剛構(gòu)墩為最不利墩,在進行設(shè)計時應(yīng)該充分考慮到這一點。
3.2 彈性驗算
根據(jù)《鐵路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(GB 50111—2006)的要求:在多遇地震下,結(jié)構(gòu)能夠達(dá)到“小震不壞”水準(zhǔn),即地震后不損壞或輕微損壞,能夠保持其正常使用功能。本文對鋼筋混凝土橋墩進行了多遇地震下的抗震安全性驗算。
按照現(xiàn)行規(guī)范,對每個橋墩按照順橋向和橫橋向進行偏心驗算。1#橋墩的偏心驗算結(jié)果見表3。
表3 1#橋墩的偏心驗算
4.1 彈塑性時程反應(yīng)計算及結(jié)果分析
本文采用橋梁專用有限元軟件Midas/Civil建立模型,對橋墩進行彈塑性時程反應(yīng)分析。選擇地震動時程時,根據(jù)橋址的場地特征周期及持續(xù)時間,利用M idas Building自帶的選波工具,選擇了三條國內(nèi)外常用的強震記錄James_v-0.39 s-0.24g,Taft_v-0.35 s-0.1g及James_t-0.45 s-0.5g。在輸入地震波加速度時,考慮到此橋的重要性,將各記錄的峰值進行了調(diào)整。彈塑性時程計算結(jié)果見表4。James_v波和Taft_v波作用下塑性鉸區(qū)域彎矩—曲率滯回曲線見圖2和圖3。
表4 彈塑性時程分析結(jié)果
在罕遇地震作用下,按照選定的三條波對該橋進行非線性時程反應(yīng)分析,由計算結(jié)果可見:
順橋向:在James_v波作用下,1#墩墩頂截面進入屈服階段,為屈服未破壞,彎矩—曲率滯回曲線比較扁平,說明剛剛進入屈服狀態(tài);1#墩墩底截面進入屈服階段,為屈服未破壞。在Taft_v波作用下,1#墩墩頂截面在彈性范圍內(nèi)工作,未進入塑性階段;1#墩墩底截面進入開裂階段,為開裂未屈服。在James_t波作用下1#墩墩頂截面在彈性范圍內(nèi)工作,未進入塑性階段;1#墩墩底截面進入開裂階段,為開裂未屈服。
橫橋向:在James_v波作用下,1#墩墩頂截面在彈性范圍內(nèi)工作,未進入塑性階段;1#墩墩底截面進入屈服階段,為屈服未破壞。在Taft_v波作用下,1#墩墩頂截面在彈性范圍內(nèi)工作,未進入塑性階段;1#墩墩底截面進入開裂階段,為開裂未屈服。在James_t波作用下1#墩墩頂截面在彈性范圍內(nèi)工作,未進入塑性階段;1#墩墩底截面進入開裂階段,為開裂未屈服。
4.2 位移反應(yīng)驗算
根據(jù)截面彎矩—曲率關(guān)系表墩底屈服彎矩為1.091×106kN·m,反算出對應(yīng)墩頂順橋向的屈服位移為0.127 m。James_v波作用下的非線性位移延性比=0.159/0.127=1.252,Taft_v波作用下的非線性位移延性比=0.109/0.127=0.858,Taft_v波作用下的非線性位移延性比=0.051/0.127=0.858,均滿足規(guī)范“非線性位移延性比<4.8”的要求。
圖2 James_v波作用下截面彎矩—曲率滯回曲線
圖3 Taft_v波作用下截面彎矩—曲率滯回曲線
本文以莊科咀大橋為工程背景,運用M idas/Civil軟件建模進行結(jié)構(gòu)的自振特性分析,并按照有車、無車兩種工況對橋梁結(jié)構(gòu)進行了多遇地震下的反應(yīng)譜分析。最后按照規(guī)范要求對橋墩進行了多遇地震下橋墩的抗震驗算,驗算結(jié)果均滿足規(guī)范“小震不壞”的要求。
對莊科咀大橋進行彈塑性時程分析計算,按橋址區(qū)的場地特征周期選定了三條地震波進行彈塑性時程分析。順橋向,剛構(gòu)墩墩頂截面均進入開裂階段,墩底截面進入屈服階段;橫橋向,墩頂截面在彈性范圍內(nèi)工作,墩底截面進入屈服階段未破壞。橋墩無破壞現(xiàn)象發(fā)生,滿足規(guī)范“大震不倒”的要求。在以后設(shè)計類似橋梁時,應(yīng)該加強塑性鉸區(qū)域的鋼筋設(shè)置,利用塑性鉸產(chǎn)生的塑性變形耗能,減輕結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)。
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(責(zé)任審編趙其文)
U448.23+1
A
10.3969/j.issn.1003-1995.2015.06.04
1003-1995(2015)06-0014-03
2015-01-19;
2015-03-16
白驥為(1984—),男,甘肅隴西人,工程師。