橫橋
- 小半徑曲線連續(xù)剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋雙向稱重與配重方案*
心的同時也會伴隨橫橋向偏心,形成雙向不平衡[6]。曲線半徑越小,跨徑越大,這種偏離程度會越突出,所以,對于曲線半徑較小、跨徑較大(轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)懸臂長)的橋梁,轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)平衡稱重更加需要關(guān)注。所以,轉(zhuǎn)體施工前需對結(jié)構(gòu)進行順橋向和橫橋向的平衡稱重,在此稱為“雙向不平衡稱重”。寧波市軌道交通4號線跨越杭甬客運專線的曲線連續(xù)剛構(gòu)橋,是一座曲率半徑350m、轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)單側(cè)懸臂長度86m的大跨小半徑曲線轉(zhuǎn)體橋梁。本文以該工程為例,提出雙向不平衡稱重方案和配重方法,推導(dǎo)了相應(yīng)的
施工技術(shù)(中英文) 2023年18期2023-10-27
- 外傾索面矮塔斜拉橋索梁錨固區(qū)拉索張拉施工控制優(yōu)化
拉索區(qū)箱梁及橫梁橫橋向應(yīng)力分布結(jié)果。圖7 橫橋向應(yīng)力σx分布圖由圖7可見，當(dāng)全部張拉完橫梁3道橫向鋼束后（斜拉索尚未張拉），箱梁懸臂板頂部區(qū)域出現(xiàn)較大橫橋向拉應(yīng)力，最大值約4.86 MPa，超過C55 混凝土短暫狀況抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值2.52 MPa；拉索區(qū)橫隔板底部（懸臂板下方）則出現(xiàn)較大橫橋向壓應(yīng)力，最大值約28.1 MPa，超過C55 混凝土短暫狀況抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值19.88 MPa。結(jié)合應(yīng)力計算結(jié)果可知，該張拉流程會導(dǎo)致懸臂板頂部在施工過程中出現(xiàn)混凝土開
山西交通科技 2023年3期2023-09-02
- 高烈度地區(qū)減隔震橋梁動力性能優(yōu)勢分析
模態(tài)時結(jié)構(gòu)整體向橫橋向變形。3.2 E2 反應(yīng)譜計算最大內(nèi)力E2 地震作用下，取恒載與地震最不利組合下計算橋墩最大內(nèi)力。由圖2 可知，在最不利荷載組合下，最不利橋墩為2#橋墩下部，最大彎矩7 691 kN·m，最大軸力6 619 kN。根據(jù)《規(guī)范》第7.4.7 條規(guī)定，通過彎矩- 曲率曲線求得橋墩等效屈服彎矩與計算彎矩比較，判斷其是否進入塑性。圖2 最不利荷載組合下橋墩內(nèi)力（左側(cè)彎矩右側(cè)軸力）由圖3 彎矩- 曲率曲線可知，橋墩等效屈服彎矩為5 979 kN
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年32期2022-11-03
- PC曲線梁橋水平約束布置及其力學(xué)性能
式有關(guān)，Z1主梁橫橋向彎矩遠(yuǎn)大于Z2；Z1主梁橫向彎矩全橋方向一致，從邊墩到中墩逐漸增大，中跨變化較?。籞2主梁橫向彎矩以縱向制動中墩為界，從邊墩到制動中墩數(shù)值增大方向相反，在制動中墩突變；Z1和Z2的主梁橫橋向彎矩均隨曲線半徑減小而增大。圖4 預(yù)應(yīng)力作用Z1主梁橫向彎矩Mz（單位：kN·m）圖5 預(yù)應(yīng)力作用Z2主梁橫向彎矩Mz（單位：kN·m）從圖6、圖7可知，預(yù)應(yīng)力效應(yīng)產(chǎn)生的主梁橫向剪力與支座布置形式有關(guān)，Z1主梁橫向剪力遠(yuǎn)大于Z2；Z1兩個邊跨主梁橫
城市道橋與防洪 2022年9期2022-09-23
- 雙薄壁墩剛構(gòu)矮塔斜拉橋地震時程響應(yīng)分析
敏感性。得出跨中橫橋向彎矩，墩高比對其影響較大；對于墩頂、墩底順橋向彎矩以及墩底橫橋向彎矩，邊中跨比對其影響較大，高烈度區(qū)的橋梁設(shè)計應(yīng)重視邊中跨比及墩高比的選擇。肖開乾等[9]利用ANSYS有限元模型軟件模擬并分析了非線性黏滯阻尼器的各參數(shù)設(shè)置及其合理性。梁建軍等[10]利用CSiBridge有限元分析軟件研究了輔助墩對大跨斜拉橋在地震作用下的影響，得出輔助墩的設(shè)置會增加該類橋型的塔底和主梁彎矩，但對主梁位移有所改善。雖然各學(xué)者對雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋不同工況
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年17期2022-07-28
- 預(yù)彎鋼橫梁對組合橋面板受力的影響分析
寬度的增加，橋梁橫橋向受力成為不可忽視的因素。特別是橫橋向出現(xiàn)大懸臂的情況下，橫橋向負(fù)彎矩過大會導(dǎo)致組合橋面板混凝土的開裂。施加橫橋向預(yù)應(yīng)力的方法可減少負(fù)彎矩區(qū)混凝土的拉應(yīng)力，避免混凝土的開裂。但在組合橋面板的混凝土中施加預(yù)應(yīng)力時，組合橋面板的混凝土與鋼會同時分擔(dān)預(yù)壓力，使得施加預(yù)應(yīng)力的效率較低，因此需要尋求其他更加合適的方法對混凝土施加預(yù)應(yīng)力。國內(nèi)外學(xué)者針對預(yù)彎組合梁的研究為對組合橋面板的混凝土施加預(yù)應(yīng)力提供了新的思路[7-9]。預(yù)彎組合梁是通過采用提前
結(jié)構(gòu)工程師 2022年3期2022-07-26
- 橫向陡坡地形上梁橋抗震設(shè)計研究
.25m，橋墩為橫橋向存在高度差異的雙柱式橋墩，基礎(chǔ)為樁基礎(chǔ)，橋型布置圖如圖1所示，1號橋墩和5號橋墩的高墩為8m，1號橋墩和5號橋墩的矮墩為4m。2號橋墩、3號橋墩和4號橋墩的高墩為20m，2號橋墩、3號橋墩和4號橋墩的矮墩為10m。圖1 梁橋縱斷面圖采用邁達斯建立了如圖2所示的有限元模型（高矮墩模型）。圖2 陡坡模型2 地震波選取選取El Centro波、Taft波和Loma Prieta波等三條常用的實際地震波，根據(jù)橋梁抗震設(shè)計規(guī)范，并將加速度峰值統(tǒng)
安徽建筑 2022年6期2022-07-10
- 港珠澳非通航孔橋梁減隔震設(shè)計及研究
橋梁輸入順橋向和橫橋向地震作用進行時程分析，得到E2地震作用下橋梁順橋向和橋梁橫橋向的各墩墩底內(nèi)力和承臺底內(nèi)力，如表2和表3所示。表2 E2地震作用下橋梁墩底內(nèi)力表3 E2地震作用下橋梁承臺底內(nèi)力由表2可知，在E2地震作用下，橋梁順橋向和橫橋向最大墩底剪力分別為5923.64kN和6 772.15kN；橋梁順橋向和橫橋向最大墩底彎矩分別為144 348.43 kN·m和180 435.44 kN·m，均小于橋梁順、橫橋向設(shè)計彎矩3.53×105kN·m和4
科技與創(chuàng)新 2022年7期2022-04-12
- 獨柱墩曲線梁橋的減隔震分析與研究
對其進行順橋向和橫橋向地震反應(yīng)分析。對曲線梁橋進行地震反應(yīng)分析時，可分別沿相鄰兩橋墩連線方向和垂直于連線水平方向進行多方向地震輸入，以確定最不利地震水平輸入方向；用曲梁單元時，只需計算一聯(lián)兩端連線（割線）和垂直割線方向進行地震輸入，本橋采用后者進行地震輸入。計算過程中，定義割線方向為順橋向，垂直割線方向為橫橋向。根據(jù)當(dāng)?shù)氐卣鹁痔峁┑牡卣鸢踩栽u價報告以及地震波，對橋梁進行地震響應(yīng)分析，結(jié)果均取3 條地震波與恒載組合作用下的包絡(luò)值。3 計算結(jié)果及分析3.1
科技與創(chuàng)新 2022年6期2022-03-24
- 六跨廊橋動力特性分析
量。除了中墩施加橫橋向、順橋向和豎向約束外，其余各墩均只施加橫橋向和豎向約束。圖3 鳳凰嶺大橋有限元模型對鳳凰嶺大橋進行動力特性分析，取其前10 階頻率列于表1。從表1 中可以看到，鳳凰嶺大橋主梁1 階反對稱豎彎頻率為0.9387 Hz；主梁1 階正對稱扭轉(zhuǎn)頻率為1.6647 Hz。圖4 繪制了主梁部分豎彎和扭轉(zhuǎn)振型。從圖4 中可以看出鳳凰嶺大橋發(fā)生豎彎振型時，風(fēng)雨亭和主梁共同變形；當(dāng)主梁發(fā)生扭轉(zhuǎn)振型時，風(fēng)雨亭產(chǎn)生了橫橋向彎曲振型。表1 鳳凰嶺大橋動力特性
城市道橋與防洪 2021年11期2021-12-16
- 近海填土對既有橋梁樁基影響分析與建議
1）順橋向填土與橫橋向填土對比分析由于橋樁的順橋向方向和橫橋向方向布置存在差異，那么不同方向的填土便會對橋樁產(chǎn)生不同的影響。對比分析橫橋向填土與順橋向填土的填筑方式對橋樁變形影響的差異。兩種填筑方法示意見圖4。圖4 不同填土方式示意圖每層填土共分三個區(qū)域，①區(qū)、②區(qū)和③區(qū)，若第一層填土按照①區(qū)～③區(qū)的順序填筑，則第二層土按照③區(qū)～①區(qū)的順序填筑，依次類推。表3 為兩種填土填筑方式下，不同施工步驟橋樁順橋向位移的最大值，采用橫橋向填土方式，橋樁最大變形值為5
城市道橋與防洪 2021年10期2021-11-15
- 山區(qū)超高墩疊合梁斜拉橋抗震性能研究
按兩種方式加載：橫橋向加載(Y+Z)和順橋下加載(X+Z)。其計算結(jié)果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分別代表縱向、橫向和豎向位移，下同。表3 50年10%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表5 50年2%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表6 50年2%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果據(jù)表3～表6分析可得出以下結(jié)論。(1)順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，剪力呈現(xiàn)出相同的規(guī)律，但橫橋向+豎向地震作用下的剪力明顯大于橫向+豎向地震。順橋向+豎向和橫
黑龍江交通科技 2021年10期2021-11-01
- 新建橋運營狀態(tài)下對鄰近高鐵橋基礎(chǔ)水平變形的影響分析
作用處在既有橋的橫橋向位置，所以對橫橋向附加水平位移的影響較大。本文重點研究運營狀態(tài)下新建橋?qū)扔袠驑痘A(chǔ)橫橋向附加水平變形的影響。1 有限元分析1.1 彈塑性本構(gòu)理論巖土的應(yīng)力應(yīng)變曲線具有著非線性、彈塑性以及剪脹性等諸多特點，這種復(fù)雜的材料特性在進行數(shù)值模擬時是不可能面面俱到的。在ABAQUS 中，土體的彈塑性本構(gòu)需要將彈性本構(gòu)模型與塑性本構(gòu)模型分開定義，計算的時候一同起作用。本文中的樁基礎(chǔ)、承臺這些混凝土結(jié)構(gòu)采用各向同性彈性模型?？紤]到各個本構(gòu)模型的適
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報 2021年9期2021-10-20
- 山區(qū)超高墩疊合梁斜拉橋抗震性能研究
按兩種方式加載：橫橋向加載(Y+Z)和順橋下加載(X+Z)。其計算結(jié)果如表3～表6所示，其中UX、UY和UZ分別代表縱向、橫向和豎向位移，下同。表3 50年10%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表4 50年10%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果表5 50年2%概率反應(yīng)譜分析地震響應(yīng)內(nèi)力結(jié)果表6 50年2%概率地震反應(yīng)譜分析關(guān)鍵位置位移響應(yīng)結(jié)果據(jù)表3～表6分析可得出以下結(jié)論。(1)順橋向+豎向和橫橋向+豎向地震作用下，剪力呈現(xiàn)出相同的規(guī)律，但橫橋向+豎向
黑龍江交通科技 2021年9期2021-10-13
- 彎扭作用對連續(xù)梁橋頂升的影響
控報告，主墩最大橫橋向不同步出現(xiàn)在7號墩，最大位移差2.4 mm；邊墩最大橫橋向不同步出現(xiàn)在5 號墩，最大位移差2.0 mm，全橋各監(jiān)測點間最大高差2.5 mm。圖3 主墩頂升施工圖4 主墩千斤頂布置（單位：cm)圖6 邊墩千斤頂布置（單位：cm)1.4 裂縫開展橋梁頂升完成后，對箱梁內(nèi)部進行二次檢查，箱梁內(nèi)部裂縫出現(xiàn)不同程度開展，并新增縱向、斜向裂縫，裂縫位置和分布分別詳見圖7～圖9。圖5 邊墩頂升施工圖7 邊跨頂板縱向裂縫（5 號墩）圖8 邊跨頂板縱向
城市道橋與防洪 2021年8期2021-09-18
- 考慮上部結(jié)構(gòu)影響的山區(qū)橋梁支座剛度設(shè)計方法研究
方法,且僅輸入了橫橋向的地震動進行驗證。為了減小墩高不相等的不規(guī)則連續(xù)梁橋的矮墩地震損傷集中問題及橡膠支座布置對它的影響趨勢,文獻[6]以5座不規(guī)則連續(xù)梁橋為研究對象,通過橡膠支座的合理布置,使不同墩高的橋墩-支座串聯(lián)體系組合剛度接近相同,然后建立有限元模型,分析了橋梁的彈塑性地震反應(yīng),并進行了理論分析比較。但該文獻所輸入的地震動仍然只有橫橋向地震動,未對縱橋向地震作用下橋墩結(jié)構(gòu)的內(nèi)力響應(yīng)進行分析,也沒有給出橋墩剛度的計算公式。本文針對山區(qū)橋梁橋墩高度不等
地震工程學(xué)報 2021年4期2021-08-06
- 多維地震作用下高鐵橋梁圓端形橋墩易損性分析
固定中墩順橋向和橫橋向的地震響應(yīng)。結(jié)果表明：①同一地震動輸入角下，固定中墩順橋向的墩頂峰值位移平均值遠(yuǎn)大于橫橋向;②當(dāng)PGA值和地震動輸入角都相同時，固定中墩順橋向達到各破壞狀態(tài)的概率明顯大于橫橋向，因此，在設(shè)計時應(yīng)優(yōu)先考慮順橋向的破壞概率;③固定中墩順橋向各破壞狀態(tài)易損性云圖的波動性明顯大于橫橋向，所以地震動輸入角對固定中墩順橋向的影響不容忽視。關(guān)鍵詞：高鐵橋梁;圓端形橋墩;地震易損性;多維地震動;相對位移延性比;地震動輸入角中圖分類號：U442.5+5
地震研究 2021年2期2021-08-05
- 隧道施工對鄰近橋梁樁基變形影響及加固效果分析
橋梁方向(稱之為橫橋向，以向隧道掘進方向為正)和沿樁基垂直方向(稱之為垂直向，方向以向上為正)。如圖3所示，為有、無隔離樁時各工況下樁基頂部順橋向位移圖。由圖可知，對于左側(cè)樁基，發(fā)生向右側(cè)的傾斜，在未設(shè)隔離樁時最大順橋向位移為1.71mm，在設(shè)隔離樁后最大順橋向位移為0.63mm，設(shè)隔離樁之后位移減小了63.2%。對于右側(cè)樁基，發(fā)生向左側(cè)的傾斜，在未設(shè)隔離樁時最大順橋向位移為1.82mm，在設(shè)隔離樁后最大順橋向位移為0.68mm，設(shè)隔離樁之后位移減小了62
北方交通 2021年7期2021-07-06
- 新建水壩對山區(qū)大跨度橋梁風(fēng)環(huán)境的影響研究
用u、v、w表示橫橋向風(fēng)速、順橋向風(fēng)速、豎向風(fēng)速分量，風(fēng)攻角α定義如式(2)式所示。(2)2.2 水壩對橋址區(qū)近地面風(fēng)環(huán)境的影響計算兩種工況考慮水壩影響前后橋址區(qū)近地面整體橫橋向風(fēng)速分布，如圖2、圖3所示。圖2 地形整體橫橋向風(fēng)速分布(工況1)圖3 地形整體橫橋向風(fēng)速分布(工況2)對于工況1，由圖2可知，是否考慮水壩對橋址區(qū)近地面的橫橋向風(fēng)速影響不大，對橋位周圍近地面的流線影響不大。對于工況2，由圖3可知，在未考慮水壩影響時，橋址區(qū)近地面的橫橋向風(fēng)速普遍大
工程與建設(shè) 2021年1期2021-06-10
- 鋼-UHPC組合橋面板UHPC層受力性能研究
提出了UHPC層橫橋向簡化計算模型及計算方法，最后對影響UHPC層受力的關(guān)鍵受力因素進行參數(shù)分析，得到一些有益結(jié)論，供工程設(shè)計參考。1 有限元模型1.1 兩類鋼-UHPC組合橋面板按照截面面積、縱橋向抗彎慣性矩及形心位置均保持一致的原則[4]，將一個U肋等效為兩個倒T肋，試設(shè)計兩種縱肋形式的鋼-UHPC組合橋面板結(jié)構(gòu)體系，如圖1所示：兩類鋼-UHPC組合橋面板的鋼頂板均厚12 mm，橫肋高1.5 m，每隔2.4 m設(shè)一道16 mm厚橫隔板。其中，U肋間距為
公路工程 2021年2期2021-05-27
- 陡橫坡地形下樁頂系梁對多柱式墩橋梁抗震性能的影響分析
慮順橋向的內(nèi)力及橫橋向的內(nèi)力及位移。首先對橫橋向進行計算，得出E1地震作用下橫橋向各墩的剪力值如表2。表2 橫橋向各墩的剪力值 kN各墩的彎矩值如表3。表3 橫橋向各墩的彎矩值 kN·m由計算結(jié)果來看，E1地震作用下橫橋向的最大內(nèi)力因為樁頂系梁的布置有時并非出現(xiàn)在墩底，而是出現(xiàn)在墩與系梁連接位置，提取其各個工況下最大剪力值與最大彎矩值對比如圖4、圖5。圖4 E1地震作用下橫橋向各工況最大剪力值圖5 E1地震作用下橫橋向各工況最大彎矩值通過對比可以看出，橫橋
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年12期2020-12-28
- 中央索面高墩部分斜拉橋減隔震措施比較
為30 m。拉索橫橋向為中央單索面，順橋向扇形布置，橋型布置圖見圖1。圖1 橋型布置圖(單位：cm)橋址位于高烈度地震區(qū)，設(shè)計地震動峰值加速度為0.2g，特征周期為0.4 s。鑒于地震烈度較高，橋墩也較高，因此有必要采取適當(dāng)?shù)臏p隔震措施。1.2 動力分析模型采用midas Civil有限元程序建立空間全橋動力分析模型。全橋共劃分為326個單元，其中橋塔、塔墩、主梁采用三維梁單元模擬；塔墩和主梁間采用剛性連接模擬固結(jié)效應(yīng)；由于拉索較短，因此忽略其非線性效應(yīng)，
交通科技 2020年5期2020-10-23
- 填充混凝土對V形鋼墩剛構(gòu)-連續(xù)梁橋船撞橋墩的影響研究
擊點位置同時施加橫橋向撞擊力和順橋向撞擊力，由于有限元模型采用梁單元建立，撞擊力采用集中力施加。有限元模型如圖3所示。圖3 有限元模型3 橋梁船撞力的規(guī)定橋梁與船舶的碰撞十分復(fù)雜，與碰撞時的環(huán)境因素、船舶特性、橋梁結(jié)構(gòu)以及駕駛員的反應(yīng)時間有關(guān)，精確確定橋梁與船舶的撞擊力十分困難。橋梁與船舶的碰撞也是一個復(fù)雜的非線性動力問題，精確的數(shù)值模擬同樣極為復(fù)雜，不僅建模難度大同時可能出現(xiàn)收斂困難的情況發(fā)生。為了降低分析難度，將動力問題轉(zhuǎn)化為靜力問題考慮。由于缺乏船舶
陜西理工大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2020年5期2020-10-22
- 基于大跨度預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋轉(zhuǎn)體施工平衡稱重技術(shù)的研究與分析
數(shù)判斷轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)在橫橋向是否需要布置千斤頂進行橫橋向稱重。同時需對稱安裝4 個百分表，在千斤頂分級加載荷載轉(zhuǎn)體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定時，觀測百分表的讀數(shù)并記錄。根據(jù)施工方案，千斤頂及百分表的安裝布置如圖1所示。3.3 稱重結(jié)果分析根據(jù)現(xiàn)場轉(zhuǎn)體施工頂推及百分表記錄數(shù)據(jù)，繪制出千斤頂推力—位移曲線圖。以270#墩的千斤頂推力—位移曲線圖為例，270#墩大里程側(cè)千斤頂頂推力—位移曲線關(guān)系如圖2所示、270#墩小里程側(cè)頂推力—位移曲線關(guān)系如圖3所示。圖1 千斤頂及百分表安裝示意由
江蘇科技信息 2020年22期2020-09-21
- 公路橋梁墩柱豎直度檢測與評價
時分別在縱橋向和橫橋向兩個不同方向吊垂球或架設(shè)激光垂準(zhǔn)儀，測量墩柱頂相對墩柱底的位移偏移量。垂線法檢測豎直度示意如圖1，具體步驟如下。圖1 垂線法檢測豎直度示意圖1.1 數(shù)據(jù)采集測量縱橋向偏移值時，分別測量上吊點(或垂準(zhǔn)儀激光光斑)與縱橋向測點A1的距離La1，下吊點(或垂準(zhǔn)儀架設(shè)中心)與縱橋向測點A2的距離La2。同時測量測點A1和測點A2的距離Ha。測量橫橋向偏移值時，分別測量上吊點(或垂準(zhǔn)儀激光光斑)與橫橋向測點B1的距離Lb1，下吊點(或垂準(zhǔn)儀架設(shè)
四川建材 2020年8期2020-08-19
- 現(xiàn)澆及裝配式橋墩剛度折減對比分析
下結(jié)構(gòu)在順橋向、橫橋向的位移變化。根據(jù)計算分析結(jié)果，在上部結(jié)構(gòu)恒載作用下，墩頂承受的豎向力為7 500 kN。E1、E2地震作用下單根墩柱在蓋梁位置處順橋向和橫橋向的剪切力見表1。表1 單根墩柱蓋梁位置處順橋向和橫橋向的剪切力 kN基于MIDAS整橋抗震模型中橋墩的構(gòu)造形式和設(shè)計計算結(jié)果，采用ANSYS有限元分析軟件，綜合考慮砼、鋼筋、灌漿套筒等材料的非線性因素。預(yù)制模型中，預(yù)制蓋梁、預(yù)制橋墩、承臺均采用實體單元Solid45模擬，彈性模量為34.5 GP
公路與汽運 2020年4期2020-08-08
- 簡支梁橋混凝土橋面鋪裝層應(yīng)力分布的影響參數(shù)1)
的坐標(biāo)系，X向為橫橋向、Y向為豎橋向、Z向為順橋向。邊界條件采用簡支梁模擬，一端取為鉸支，約束主梁的Ux、Uy、Uz方向；另一端取為滑動支撐，約束Uy方向。13 m跨徑水泥橋面鋪裝層簡支梁橋有限元模型見圖1。2 橋面鋪裝層力學(xué)性能的影響參數(shù)2.1 車輛輪載作用通過計算發(fā)現(xiàn)，13 m跨徑簡支空心板橋和T梁橋水泥混凝土鋪裝層，在車輛輪載作用下各應(yīng)力最大值均出現(xiàn)在車輛車輪作用位置(見圖2、圖3)。由圖2、圖3可見：13 m跨徑簡支空心板橋和T梁橋水泥混凝土鋪裝層
東北林業(yè)大學(xué)學(xué)報 2020年6期2020-06-26
- 架設(shè)方法對組合橋面板受力的影響分析
是針對寬橋面板在橫橋向通過施工方法來對混凝土施加預(yù)應(yīng)力的方法未見報道。本文結(jié)合使用組合橋面板的實際工程，提出一種采用合理施工工藝對組合橋面板施加橫橋向預(yù)應(yīng)力的施工方法，并采用數(shù)值分析的方法對該措施下組合橋面板施加的預(yù)應(yīng)力的效果進行研究分析。1 工程概況及架設(shè)方法介紹1.1 工程概況松浦大橋是1976年6月建成通車的一座公鐵兩用橋。主橋上部結(jié)構(gòu)為兩聯(lián)96 m+112 m的連續(xù)鉚接鋼桁梁，全長419.6 m。桁高12.8 m，兩片主桁中距6.018 m，主桁節(jié)
結(jié)構(gòu)工程師 2020年2期2020-06-17
- 基于拉索減震支座的鋼板組合梁橋抗震性能研究
，分別沿縱橋向和橫橋向輸入，不考慮豎向地震作用。表1 所選近場地震動記錄2 地震響應(yīng)分析由于算例橋梁為對稱結(jié)構(gòu)，限于篇幅，僅列出1#～3#橋墩上支座縱、橫橋向的位移響應(yīng)。2.1 非隔震橋梁非隔震橋梁的支座按設(shè)計方案布置，即端支座采用聚四氟乙烯滑板支座，中支座采用新型高摩阻板式橡膠支座，橫向設(shè)置支座擋塊。在近場地震作用下，計算得到的1#～3#墩支座縱、橫橋向最大位移見表2。表2 非隔震橋梁支座縱、橫橋向最大位移由表2可知，在近場地震作用，沿縱橋向激勵時，邊支
工程與建設(shè) 2020年4期2020-06-15
- 基于ANSYS 的鋼桁架橋汽車撞擊分析
該橋為簡支結(jié)構(gòu)，橫橋向撞擊位置考慮在跨中截面較為不利，本文分析的撞擊位置都考慮為跨中。圖1 一半鋼桁架結(jié)構(gòu) 圖2 全橋整體有限元模型 2 結(jié)構(gòu)受力分析2.1 橫橋向撞擊結(jié)構(gòu)受力分析由于規(guī)范中規(guī)定兩個方向的撞擊力不同時考慮，先施加橫橋向撞擊力進行結(jié)構(gòu)分析，橫橋向施加500kN 集中荷載，600 kN·m 等效彎矩。鋼桁架橋的總位移云圖如圖3，橫橋向位移云圖如圖4，結(jié)構(gòu)的Mises 應(yīng)力云圖如圖5。圖3 橫橋向撞擊總位移云圖圖4 橫橋向撞擊橫橋向位移云圖 圖5
石家莊鐵路職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2020年1期2020-05-15
- 車輪荷載作用下雙工字鋼組合梁橋橫橋向焊釘拉拔效應(yīng)
組合梁界面會發(fā)生橫橋向掀起現(xiàn)象，焊釘產(chǎn)生較大的拉拔應(yīng)力。在車輪的反復(fù)加載下，焊釘處于周期性剪拔共同作用的復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，降低焊釘使用壽命，影響組合梁橋使用年限[4-6]?，F(xiàn)行的《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計規(guī)范》(JTG D64—2015)[7]規(guī)定，當(dāng)相鄰主梁間距較大時，鋼混界面可能會有較大的拉拔力，應(yīng)在連接件設(shè)計時給予重視。因此，有必要對車輪荷載作用下，雙工字鋼組合梁橋由于鋼混界面橫橋向掀起引起的焊釘拉拔應(yīng)力分布規(guī)律及影響因素進行研究?，F(xiàn)有文獻集中在組合箱梁橋的焊
建筑科學(xué)與工程學(xué)報 2020年2期2020-04-24
- 墩高差對大跨連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響分析
示樁基等代土彈簧橫橋向剛度。2.1 參數(shù)擬定里耶特大橋1#墩墩高為40.43 m，2#墩墩高為36.77 m，為了比較不同的墩高差對結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)的影響，以模型B為基礎(chǔ)，保持1#墩墩高為40 m不變，從50 m開始，以10 m為一級逐級增高2#墩墩高，為了得出較為直觀的結(jié)論，建立了3種不同的墩高差模型，具體墩高及墩高差參數(shù)見表2。表2 3種模型墩高及墩高差m模型1#墩墩高2#墩墩高墩高差模型1405010模型2406020模型34070 302.2 結(jié)構(gòu)動力
湖南交通科技 2020年1期2020-04-08
- 雙柱偏心墩抗震性能研究
承臺底的縱橋向和橫橋向地震響應(yīng)，見表1、表2。表1 E2 地震作用下縱橋向承臺底地震響應(yīng)表2 E2 地震作用下橫橋向承臺底地震響應(yīng)表1、表2中L表示左側(cè)靠近道路中心線橋墩，R表示右側(cè)遠(yuǎn)離道路中心線橋墩。從表1、表2地震作用下承臺底地震響應(yīng)可以看出，縱橋向左側(cè)橋墩承臺底軸力、剪力和彎矩比右側(cè)橋墩承臺底相應(yīng)地震響應(yīng)大，橫橋向左側(cè)橋墩承臺剪力和彎矩比右側(cè)橋墩承臺底相應(yīng)地震響應(yīng)大，橫橋向左右兩側(cè)橋墩軸力響應(yīng)差別較小。這表明由于雙柱偏心墩的雙柱相對于道路中心線不對稱
城市道橋與防洪 2019年12期2019-12-19
- 連續(xù)剛構(gòu)箱梁橋抗震能力分析方法
分為進行順橋向和橫橋向的E1和E2地震作用的抗震分析，具體結(jié)果如下。3.1 E1地震作用強度計算結(jié)果3.1.1 順橋向計算結(jié)果抗震分析中E1地震作用下順橋向的彎矩包絡(luò)圖如圖2所示，將相應(yīng)位置的計算結(jié)果極值列入表2。圖2 E1地震順橋向彎矩包絡(luò)圖結(jié)構(gòu)類型單元位置彎矩-y/(kN?m)剛構(gòu)墩103J[108]73211.68剛構(gòu)墩樁基130I[137]6476.58由圖2可知，E1地震作用下連續(xù)剛構(gòu)橋的順橋向彎矩包絡(luò)圖沿跨中呈對稱分布，且主要集中在墩梁固結(jié)位置
四川建筑 2019年5期2019-11-19
- 橋墩結(jié)構(gòu)參數(shù)對單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)的影響研究
高均為26 m，橫橋向墩寬為6 m，墩厚為3 m。承臺橫橋向?qū)挒?0.2 m，縱橋向?qū)挒? m，厚為3 m。主橋橋墩承臺下設(shè)置6根群樁基礎(chǔ)，樁徑為180 cm，4號墩承臺下樁長為39 m，5號墩承臺下樁長為36 m。由于龍?zhí)抖纱髽蚪Y(jié)構(gòu)相對于中跨跨中對稱，在此僅給出1/2結(jié)構(gòu)的示意如圖1所示。圖1 龍?zhí)抖纱髽?/2結(jié)構(gòu)(單位：cm)2 有限元建模采用Midas Civil建立梁單元模型。邊界上將樁基礎(chǔ)與承臺采用剛性連接，單薄壁墩與主梁零號塊采用剛性連接，樁基
國防交通工程與技術(shù) 2019年5期2019-09-21
- 連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能影響因素分析★
，從而分析橋梁在橫橋向以及縱橋向地震波影響下的動力特征。本橋跨徑布置為95 m+180 m+95 m，橋面橫橋向凈寬為11.5 m。圖1 全橋總體布置圖全橋總體布置圖如圖1所示。主梁為變截面箱梁，箱梁采用單箱單室結(jié)構(gòu)，材料為C50混凝土。橋墩高度為15 m～100 m。為使模型貼近實際情況，基于“m法”計算了等效的土彈簧剛度，并將其作為實際土層的等效替換。全橋有限元模型如圖2所示。建立的有限元模型的參數(shù)根據(jù)實際結(jié)構(gòu)確定，地震波的參數(shù)根據(jù)相關(guān)規(guī)范進行選取。根
山西建筑 2019年14期2019-08-17
- 雙柱墩橋梁橫橋向墩身剪力設(shè)計值計算與分析
很大的比例。而其橫橋向抗剪計算較為復(fù)雜，部分工程人員對雙柱墩橋梁橫橋向的抗剪設(shè)計計算存在諸多疑惑。因此，很有必要對其抗剪計算進行梳理和分析，為今后的抗震設(shè)計提供參考。1 工程概況西南地區(qū)某跨徑布置為3×40m 二級路上的簡支梁橋，橋面寬度為12.1m。該橋上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土（后張） T 梁，下部結(jié)構(gòu)墩柱形式采用混凝土雙柱式橋墩，橋墩為圓形實心截面，直徑R=1.8m，墩高H=7.5m；混凝土保護層厚度為d=6cm；橋墩的主筋采用HRB335，直徑=
建材發(fā)展導(dǎo)向 2019年7期2019-07-23
- 三塔大跨斜拉橋風(fēng)致響應(yīng)研究
靜風(fēng)作用下，主梁橫橋向及豎向線位移在3#、4#和5#塔梁結(jié)合處、輔助墩及過渡墩處接近于0。橫橋向和豎向線位移極大值均在單跨跨中，其中橫橋向線位移最大值約為7 mm，豎向線位移最大值約為27 mm。順橋向線位移主要由豎向線位移引起，最大值約為1 mm。主梁靜風(fēng)線位移以豎向線位移為主，順橋向及橫橋向線位移較小。由圖5(b)可知，在脈動風(fēng)作用下，主梁抖振豎向線位移在3#、4#和5#塔梁結(jié)合處、輔助墩及過渡墩處接近于0。抖振豎向線位移極大值在單跨跨中，其中最大值約
四川建筑 2019年6期2019-07-20
- 基于方案（初步）設(shè)計階段的規(guī)則橋梁簡化抗震設(shè)計方法
。δ 為順橋向或橫橋向作用于支座頂面或上部結(jié)構(gòu)質(zhì)心上單位水平力在該處引起的水平位移。δ 為對橋梁整體剛度有貢獻的所有墩柱的總體柔度。需要注意的是，對于總體剛度有貢獻的橋墩數(shù)量要根據(jù)支座的布置情況來確定。一般認(rèn)為某一方向固定支座下面的橋墩對整體剛度有貢獻，某一方向滑動支座可以自由移動，認(rèn)為對整體剛度沒有貢獻。2.2 連續(xù)梁橋抗震設(shè)計參數(shù)簡化規(guī)范中連續(xù)梁梁橋地震力的計算分為兩種情況。根據(jù)支座形式的不同，分為順橋向只一個支座為固定支座的布置情況（盆式支座或球型鋼
中國建設(shè)信息化 2019年10期2019-06-20
- 有軌電車鋼-混組合曲線梁橋剪力釘受力分析*
剪力釘沿順橋向及橫橋向應(yīng)力分布；黃彩萍等[8]通過剪力釘推出試驗和數(shù)值仿真分析相互驗證的方式，找出了合理的鋼-混凝土界面及剪力釘?shù)哪M方法，準(zhǔn)確地模擬了剪力釘推出試驗；高增增[9]采用ANSYS有限元軟件，對無柞軌道結(jié)構(gòu)剪力釘受力特性進行了計算分析.由此可見，對剪力釘?shù)挠邢拊M，多采用ANSYS有限元軟件，進行局部分析，且有關(guān)有軌電車鋼-混組合曲線梁橋剪力釘有限元研究較少，而ABAQUS有限元軟件，以其較強的非線性分析技術(shù)，能精確模擬全橋剪力釘受力特性，
- 雙柱式矮墩系梁對橋梁抗震性能的影響
個連續(xù)墩采用1個橫橋向單向固定盆式支座和4個雙向活動盆式支座，第二個連續(xù)墩采用1個固定盆式支座和4個橫橋向單向活動盆式支座。圖1 跨中、支點斷面圖2 橋墩構(gòu)造圖2 地震動參數(shù)依據(jù)JTG/T B02-01-2008 《公路橋梁抗震設(shè)計細(xì)則》[4]，確定本橋梁的設(shè)防類別為B類，設(shè)防烈度為7度，水平向設(shè)計基本加速度峰值為0.15g，地處II類場地，場地系數(shù)為1.0，阻尼調(diào)整系數(shù)1.0，特征周期為0.35 s，參照文獻[4]選取參數(shù)擬合E1設(shè)防水準(zhǔn)的規(guī)范反應(yīng)譜，擬
交通科技 2018年6期2018-12-25
- 橫系梁對薄壁空心高墩連續(xù)剛構(gòu)橋施工階段穩(wěn)定性的影響
橋，兩幅間設(shè)置的橫橋向墩間系梁研究還較少[2-3]。本文結(jié)合工程實際，研究橫橋向系梁對薄壁空心高墩連續(xù)剛構(gòu)橋施工階段穩(wěn)定性的影響，并分析設(shè)置橫橋向系梁的利弊。1 工程概況沁水河特大橋位于沁水縣龍崗鎮(zhèn)里必村東側(cè)約0.6 km處，橫跨S331省道及沁水河，是高平到沁水高速公路沁水段關(guān)鍵性工程；橋梁全長1347 m，分左右幅。主橋為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋，直腹板變截面單箱單室箱梁，三向預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。箱梁頂寬12 m，底寬7.0 m，懸臂長2.5 m；合龍段梁
山西交通科技 2018年3期2018-08-27
- 鋼箱梁面板?縱隔板構(gòu)造細(xì)節(jié)輪載應(yīng)力響應(yīng)特征分析
構(gòu)造細(xì)節(jié)，就不同橫橋向輪載加載位置，在順橋向移動輪載作用下的應(yīng)力響應(yīng)進行了詳細(xì)的計算，開展了所關(guān)心構(gòu)造細(xì)節(jié)及附近的應(yīng)力響應(yīng)特征分析，可為鋼箱梁內(nèi)縱隔板的設(shè)計提供參考。圖1 鋼箱梁橫斷面Fig.1 Cross section of steel box girder1 研究對象和有限元模型1.1 工程概況本文以某大跨度斜拉橋鋼箱梁為研究對象。該正交異性鋼橋為混合梁斜拉橋,主跨926 m，橋梁采用雙向6車道，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段鋼箱梁全寬為38 m；橫斷面如圖1所示。邊跨為
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報 2018年7期2018-07-17
- 山西省新絳縣公安局橫橋派出所：開展“關(guān)愛明天、法治護航”校園專題講座
午，新絳縣公安局橫橋派出所、法制大隊、交警大隊深入橫橋中學(xué)，開展“關(guān)愛明天、法治護航”校園專題講座。進一步增強師生的法制意識，促進全體師生遵紀(jì)守法的主動性和自覺性，大力提高師生的安全防范意識和自我保護能力。橫橋派出所所長吳秀杰在講座中緊扣學(xué)生關(guān)心的熱點和焦點問題，以案釋法，詳細(xì)剖析了當(dāng)前未成年人違法犯罪的成因、特點、發(fā)展趨勢以及防治對策。同時，通過鮮活的案例揭示了違法犯罪給社會造成的嚴(yán)重危害，給家庭和個人帶來的嚴(yán)重影響，教育學(xué)生要通過學(xué)習(xí)法律，提高防范意識
派出所工作 2017年1期2017-05-30
- 長聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋拼接問題分析
對新、舊主梁縱、橫橋向的影響，并對混凝土收縮和徐變引起的長聯(lián)橋梁結(jié)構(gòu)變形的實測結(jié)果與有限元結(jié)果進行了對比分析。分析結(jié)果表明：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》的計算方法能較準(zhǔn)確地計算混凝土收縮和徐變所引起的結(jié)構(gòu)變形；長期荷載使沿縱橋向全部拼接后的主梁產(chǎn)生較大的橫橋向位移，引起的結(jié)構(gòu)變形最大值均出現(xiàn)在橋臺或一聯(lián)的過渡墩位置；由混凝土收縮引起的橫橋向位移占選取的長期荷載產(chǎn)生的橫橋向位移的68.58%?；炷潦湛s是影響拓寬長聯(lián)橋橫橋向變形的最主要因素。
廣西大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版） 2016年4期2016-08-30
- 預(yù)制組合箱梁節(jié)段混凝土收縮自應(yīng)力分析
橋面板在縱橋向和橫橋向分塊，混凝土橋面板根據(jù)橋面系梁格的尺寸預(yù)制而成。這種組合梁中混凝土收縮效應(yīng)的影響已有相關(guān)的研究[9,10]。浙江省臺州市椒江二橋采用了組合梁形式斜拉橋，其組合梁截面為分離式雙箱組合梁，與常規(guī)的斜拉橋組合梁不同，為了降低組合梁混凝土收縮效應(yīng)在組合梁中產(chǎn)生的應(yīng)力，采用了大節(jié)段預(yù)制方法，而且混凝土預(yù)制時在橫橋向為一完整體，沒有濕接縫。這種組合梁的預(yù)制方法與傳統(tǒng)的斜拉橋組合梁預(yù)制工藝不同，且其在混凝土收縮作用下的效應(yīng)具體如何也尚未見到有關(guān)分析
結(jié)構(gòu)工程師 2015年1期2015-02-17
- 基于性能設(shè)計的剛構(gòu)橋抗震性能分析
小。圖3 (二)橫橋方向的激勵。圖3 顯示了在橫向激勵下，跨中位置的橫向位移以及豎向位移，從圖中可以看到，其中橫向位移最大值為0．5m，而豎向位移的最大值是0．15m，其余的位移都非常小。圖4 軸力N/Ny圖4 表示了橋墩和拱肋的軸力情況，橋墩在4s 時，接近達到Ny，而這種趨勢一直持續(xù)到9s，而在拱肋中，4s 到10s 期間其軸力的情況均接近0．8Ny。-2．51(拱肋)體現(xiàn)了在橫橋方向激勵下，整橋超過屈服應(yīng)變的位置。很顯然在橫橋方向的激勵下，首先達到屈
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2015年21期2015-01-23
- 約束形式對高墩變截面鋼桁架橋抗震性能影響的探討
間距為10 m。橫橋向設(shè)雙片桁，間距14.4 m，通過主桁橫梁和橫向斜撐擴展橋面寬度至33.5 m。橋面系采用縱、橫梁支撐鋼筋混凝土橋面板體系，板厚16 cm，橋面采用9 cm瀝青混凝土鋪裝。如圖1～圖4所示。圖1 邊跨主桁立面圖（單位：cm）圖2 中跨主桁立面圖（單位：cm）圖3 跨中（邊支點）橫斷面圖（單位：cm）圖4 中支點橫斷面圖（單位：cm）下部結(jié)構(gòu)主墩（2～4號墩）采用變截面空心薄壁墩，單箱雙室截面；墩頂順橋向?qū)挾? m，以100∶1坡率放坡至
山西交通科技 2015年5期2015-01-12
- 塔吊對高柔橋塔風(fēng)致振動響應(yīng)的影響
彎曲頻率低于一階橫橋向彎曲頻率。本文研究的橋塔接近門式橋塔，與門式橋塔的主要區(qū)別在于其上塔柱呈“人”字形，在下橫梁處分開且距離較大，增加了橋塔的順橋向剛度，從而使得橫橋向頻率低于順橋向頻率。橋塔順橋向和橫橋向的基頻見表1。表1給出了實際橋塔的頻率，模型的要求頻率、計算頻率和實測頻率以及模型的阻尼比。橋塔模型順橋向和橫橋向?qū)崪y頻率與設(shè)計要求頻率之間的偏差均小于5%，橋塔模型順橋向和橫橋向阻尼比均小于規(guī)范規(guī)定的限值0.5%。其中實際橋塔頻率和模型計算頻率均采用
山東交通學(xué)院學(xué)報 2013年4期2013-10-13
- 基于穩(wěn)定性的高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋極限墩高研究
了簡化。墩柱截面橫橋向?qū)挾葟亩枕斨炼盏子?.5m變化為15m，單肢墩縱橋向長度為4m，雙肢墩凈間距為9m，墩壁厚度為0.7m，主跨跨徑為200m，邊跨跨徑為106 m。2.4 工況及荷載一般認(rèn)為，高墩大跨連續(xù)剛構(gòu)橋當(dāng)施工到最大懸臂狀態(tài)時結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定安全儲備最低［8］。以連續(xù)剛構(gòu)橋最大懸臂施工狀態(tài)工況下的結(jié)構(gòu)為研究對象，建立有限元模型如圖2所示。荷載考慮結(jié)構(gòu)自重，施工荷載，掛籃掉落不平衡重以及風(fēng)荷載耦合作用。施工荷載取1000 kN，掛籃掉落取沖擊系數(shù)為2.0
石家莊鐵道大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2013年3期2013-04-26
- 斜拉橋船撞荷載下靜動力響應(yīng)對比分析
每個支座約束橋梁橫橋向與豎向位移，其它放開;樁土界面采用土彈簧進行模擬;主塔采用C50混凝土，承臺及輔助墩采用C40混凝土，樁基采用C30混凝土，主橋鋼箱梁采用Q370qd橋梁結(jié)構(gòu)用鋼，材料參數(shù)按規(guī)范取值，橋梁結(jié)構(gòu)關(guān)鍵截面參數(shù)見表1。圖1 橋型布置(單位:m)Fig.1 Layout of bridge圖2 橋梁有限元模型Fig.2 The finite element model of bridge表1 關(guān)鍵截面設(shè)計參數(shù)Tab.1 Parameters
重慶交通大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2011年3期2011-02-09
- 聚氨酯－鋼板夾層結(jié)構(gòu)正交異性橋面板力學(xué)性能分析＊
，以考慮橋面板的橫橋向彈性支承.由于主要是研究橋面板受力性能，為減少計算規(guī)模，箱梁腹板高度只取1m.橋面雙車道寬7.2m，縱向加勁肋采用梯形截面形式，厚6mm，上口寬300mm，下口寬170mm，高280mm.縱向加勁肋在通過橫向加勁板連續(xù)穿過，梯形加勁肋的周邊與橫向加勁板共用結(jié)點.縱向加勁肋中心間距為600mm時，橋面板分別采用12mm厚的鋼板建立普通正交異性鋼橋面板計算模型和采用6mm（鋼頂板）＋60mm（聚氨酯芯層）＋6mm（鋼底板）的聚氨酯－鋼板夾
- 汶川大地震中公路簡支梁橋橫向落梁現(xiàn)象的初步分析
范》中默認(rèn)橋墩在橫橋向水平地震荷載作用下為一階振型,橋墩變形曲線如圖 5所示。假設(shè)在此振型下墩頂?shù)淖畲笪灰?X10=1。梁橋橋墩所承受的橫橋向水平地震荷載按下列公式計算。式中:Eihp為作用于梁橋橋墩質(zhì)點 i的水平地震荷載(kN);Ci為重要性修正系數(shù);Cz為綜合影響系數(shù);Kh為水平地震系數(shù);β1為相應(yīng)于橋墩順橋向或橫橋向的基本周期的動力放大系數(shù);γ1為橋墩順橋向或橫橋向的基本振型參與系數(shù);X1i為橋墩基本振型在第 i分段重心處的相對水平位移。由上式可得,
四川建筑 2010年6期2010-01-15