PMSM 磁場定向控制設(shè)計

黃 斌，潘云蛟

(昆明船舶設(shè)備研究試驗中心，云南 昆明 650010)

PMSM 磁場定向控制設(shè)計

黃 斌，潘云蛟

(昆明船舶設(shè)備研究試驗中心，云南 昆明 650010)

本文通過研究電機的驅(qū)動控制原理，建立仿真模型，分析和相應(yīng)實驗說明，本文設(shè)計的控制策略可行。同時利用一種新方法尋找電機的初始角度和計算電機轉(zhuǎn)速，實驗結(jié)果表明該方案在水下航行體中具有啟動快和調(diào)速性能好。

永磁同步電動機；矢量控制；雙閉環(huán)系統(tǒng)

0 引 言

UUV 推進(jìn)電機在前幾年由于電子元器件的發(fā)展不成熟，影響了控制的精度，多采用直流電機，而直流電機在結(jié)構(gòu)上有換向器和電刷，該部分使得電機的結(jié)構(gòu)龐大，電機使用時影響整個控制系統(tǒng)效率低。隨著電子元器件的發(fā)展成熟，控制算法也同樣發(fā)展，使得永磁同步電機替代直流電機作為動力輸入成為了一種趨勢[1]。目前還沒有人把這種和永磁同步電機結(jié)合的控制方法運用在水下航行體中，這一領(lǐng)域只是進(jìn)行算法的理論研究，考慮電機的效率由電機本身的結(jié)構(gòu)設(shè)計和控制器的控制算法所影響，所以需要注意2個方面：一是如何確定電機的結(jié)構(gòu)設(shè)計達(dá)到了最優(yōu)；二是設(shè)計出的電機需要和相應(yīng)的控制器進(jìn)行合理的匹配，以使整個驅(qū)動系統(tǒng)總的效率最大[2]。

1 系統(tǒng)控制策略

本文不以電機的結(jié)構(gòu)設(shè)計為主，重點關(guān)注控制算法的實現(xiàn)。永磁同步電機控制系統(tǒng)由 TMS320F 28335作為主控部分，選用 IPM 為主驅(qū)動模塊，光電隔離電路部分，電流檢測和信號處理電路，保護(hù)電路構(gòu)成。軟件算法程序通過 CCS 實現(xiàn)，TMS320F28335 控制芯片是目前已經(jīng)使用比較成熟的2812芯片的升級。

2 PMSM 驅(qū)動系統(tǒng)控制策略實現(xiàn)

在 Matlab 2010a 中建立 Foc 控制系統(tǒng)（磁場定向控制）的 simulink 仿真模型，對控制算法的可能性進(jìn)行驗證，在算法得到驗證的基礎(chǔ)上再進(jìn)行代碼部分的編寫。

從圖1可看出，該控制系統(tǒng)采用雙閉環(huán)控制，給定的參考轉(zhuǎn)速是900rpm；速度通過 PI 調(diào)節(jié)模塊，實現(xiàn)轉(zhuǎn)速的閉環(huán)控制策略，該調(diào)節(jié)采用輸出限幅。接電流 PI 調(diào)節(jié)器模塊構(gòu)成電流的閉環(huán)控制，輸出定子的電壓 dq 軸分量 ud和 uq；I-park 逆變器模塊將兩相旋轉(zhuǎn)直角坐標(biāo)系（dq）下的值向兩相靜止坐標(biāo)系（αβ）下變化，它的輸出是 αβ 軸的定子電壓分量參考值 Uα和 Uβ；SVPWM 和逆變模塊用于實現(xiàn)參考電壓逆變及其調(diào)

制，從而可以直接通給電機；PMSM 是永磁同步電機模塊，負(fù)載轉(zhuǎn)矩是模塊 Tm。反饋通道模塊為：Clark變換模塊：實現(xiàn)三相坐標(biāo)系（ABC）向兩相靜止坐標(biāo)系（αβ）的轉(zhuǎn)換，Parke 變換模塊：把兩相靜止坐標(biāo)系（αβ）向兩相旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換（dq），從而實現(xiàn)復(fù)雜電機參數(shù)的解耦。所謂的磁場定向控制就是把電機的三相電流轉(zhuǎn)換為相互垂直的電流，而使其中一個電流為 0[3]。這樣通過控制另一個電流而控制電機的轉(zhuǎn)矩，用傳統(tǒng)直流電機的方法來控制交流電機，使得控制方法簡單。

永磁同步電機中的相電流值呈現(xiàn)正弦波，所以相應(yīng)的控制系統(tǒng)要求相電流也是正弦波，通過 SVPWM來控制逆變器的6個功率管開合和關(guān)閉進(jìn)而達(dá)到變頻的目的。相應(yīng)的構(gòu)成模塊有：扇區(qū)判斷、XYZ 計算、基本矢量時間分配、賦值模塊及 PWM 波形產(chǎn)生（見圖 2）。

圖1 調(diào)速系統(tǒng)圖Fig.1Speed control system diagram

圖2 SVPWM 模塊仿真圖Fig.2Simulation diagram of SVPWM module

SVPWM 模塊通過 Ipark 變化輸出值 Ua，Uβ對逆變橋的6個功率管進(jìn)行導(dǎo)通或者關(guān)閉來使得永磁同步電機的定子合成磁場與轉(zhuǎn)子磁場相互作用[4]。

PID 模塊的結(jié)構(gòu)如圖3所示：PID 控制器工作機制是對閉環(huán)控制中誤差信號進(jìn)行響應(yīng)，嘗試對控制量進(jìn)行調(diào)節(jié)，從而獲得期望的系統(tǒng)響應(yīng)。被控參數(shù)可以是任何可測量系統(tǒng)量，本系統(tǒng)中的被控參數(shù)是轉(zhuǎn)速 id和 iq值[5]，而實際使用時，由于考慮系統(tǒng)的相應(yīng)速度在比例

和積分參數(shù)介入的情況下已經(jīng)滿足要求，所以設(shè)計微分參數(shù)為 0。

圖3 PI 控制算法原理結(jié)構(gòu)圖Fig.3Structure chart of conventional digital PI control algorithm

3 系統(tǒng)軟件設(shè)計

通過輔助工具 ccs3.3，采用 c 代碼編寫控制程序，軟件計時和總體框圖如圖4所示。

電動機控制的中斷子程序是利用 ePWM1 作為中斷源，時基是由一個 PWM 下溢中斷的等待環(huán)（TBCTR = 0x0000 時產(chǎn)生事件），當(dāng)定時器達(dá)到預(yù)設(shè)定時就會向CPU 提出中斷請求[6]，當(dāng) CPU 響應(yīng)中斷時，對永磁同步電機控制的一系列程序就會執(zhí)行[7]。在此程序中采用以速度環(huán)為外環(huán)、電流環(huán)為內(nèi)環(huán)的雙閉環(huán)控制系統(tǒng)，對電流和速度進(jìn)行控制[8]，其軟件流程如圖5所示。

圖4 軟件總體流程圖及計時時序Fig.4Flow chart of software design and timing order

解決的幾個重要難點如下：

1）在 SVPWM 算法中把電機劃分成6個扇區(qū)，并在算法中給了1個參數(shù) n，通過參數(shù) n 就能知道電機合成磁場所在的扇區(qū)（見圖 6）。參數(shù) n 與扇區(qū)之間的關(guān)系見表 1。

用手去旋轉(zhuǎn)電機，會發(fā)現(xiàn)參數(shù)的變化是 3，1，5，4，6，2 依次重復(fù)，可以對應(yīng) U3，U1，U5，U4，U6，U2。當(dāng)電機在各種扇區(qū)時，會出現(xiàn)相應(yīng)的比較值 Ta，Tb，Tc大于該比較值輸出高電平，然后通過此來判斷相應(yīng)矢量的作用長度。動作輸出高電平還是低電平由AQCTLA 寄存器相應(yīng)位來決定相應(yīng)動作。在控制系統(tǒng)中取 7500 為計數(shù)器的最大值，TBCLK=2×7500 × 1/150 μs= 100 μs，f =10kHz，其中 150 是 dsp 的頻率 PWM 波形采用遞增與遞減格式，10 μs 是 isr 這個中斷進(jìn)入的時間[9]。

圖5 軟件流程圖（TMS320F281X 系列）Fig.5Software flowchart（TMS320F281x series）

圖6 基本空間電壓矢量圖Fig.6Basic voltage space vector

表1 SVPWM 計算的參數(shù) n 與扇區(qū)關(guān)系Tab.1relationship between n and sector in SVPWM

式中：T1為 pwm.periodmax；T 為周期，10 μs；f=10 kHz 為時鐘頻率。

式中 T2為 SYSTEM_FREQUENCY 寄存器時間，用的是系統(tǒng)寄存器計時時間，當(dāng)計數(shù)到 0 時，發(fā)生中斷進(jìn)入，時間是按照 150 ×5000/150 μs =5000 μs，約為 0.005 s時間。

2）電機初始角度即尋找電角度

如果多次實驗證明電機的初始角度有問題，電機就無法平穩(wěn)運行?？刂葡到y(tǒng)采用12位的旋變，精度為1/4 096 = 0.000 244 140 6。由此可知該精度完全可以達(dá)到推進(jìn)系統(tǒng)的要求。360° 對應(yīng)4096，一個周期是6個sector，19 對極電機1個電氣周期對應(yīng)的編碼器是360/19 = 18.947°，屬于一個扇區(qū) 18.947/6 = 3.157 89°，對應(yīng)的編碼器是 360°/4 096 × 3.157 89 = 36。電機的初始角度在 36 個編碼器數(shù)值內(nèi)變動，即：19 對極，1 個電氣周期占的機械角 360/19 = 18.95，1 個 sector 占3.157 89°，對應(yīng)12bit 為 36。機械角度是 P1–P0，P1是旋變反饋的當(dāng)前位置數(shù)，P0是初始角度對應(yīng)的編碼，360° 對應(yīng)4096 輸出，令 X = （P1– P0）/4 096，P3是電機當(dāng)前編碼器輸出值，P4是初始編碼器輸出值，電角度取得值是標(biāo)幺值，P 是電角度的值，本電機是 19對極，由于電角度是機械角度的19倍，19 對極電機的電氣角度為：

式（3）是電機正傳時的值，式（4）是電機反轉(zhuǎn)時的采樣計算值。

電機初始角的確定方法，在 SVPWMISR（void）中斷函數(shù)中設(shè)置：

這樣設(shè)定以后，給磁場一個固定的方向，讓電機的電流從 u 相流進(jìn)，vw 相流出，此時給電機一個不大的電流，電機會被鎖定在一個固定的位置，電流給定后用手去旋轉(zhuǎn)電機的轉(zhuǎn)軸[6]，找出 19 個固定位置并讀出相應(yīng)的位置（19 對極電機有 19 個初始角度），電機相應(yīng)的會被鎖定在19個位置，每個位置之間相隔36 個編碼數(shù)。通過實驗發(fā)現(xiàn)電機的初始角如圖7所示：

由圖7可知，1 個電氣周期對應(yīng)的數(shù)是4096/19 = 215.57，由6個扇區(qū)構(gòu)成，一個扇區(qū)為 35.929 8，首先看哪個扇區(qū)是正轉(zhuǎn)，哪個扇區(qū)反轉(zhuǎn)。再在正轉(zhuǎn)的扇區(qū)，找穩(wěn)定的初始角度。初始實驗值從電機鎖定的幾個值對應(yīng)的編碼器值來選取[10]。選取不同的角度作為初始角，進(jìn)行對比后最終選擇出最合適的角度作初始角。

3）通過角度計算電機轉(zhuǎn)速

圖7 電機初始角圖Fig.7initial angle of motor

由于中斷函數(shù)時間設(shè)置為5ms 計算1次，此時電機反饋的編碼數(shù)是 n，1 s 對應(yīng)200n，則算出電機的轉(zhuǎn)速為：

在 CCS 中的程序是：

對電機轉(zhuǎn)速進(jìn)行濾波后：

4 實驗結(jié)果及分析

圖8 電機零速啟動圖Fig.8Motor starting speed wave

圖9電機角度圖Fig.9Motor angle wave

圖8 是電機從零速啟動, 圖9是電機的角度圖，通過 CCS 中的 DATALOG 模塊設(shè)置，就可以直接在 CCS

中繪圖，圖10電機在900rpm 時的轉(zhuǎn)速曲線，圖8～圖11是通過實際的物理實驗得到的真實數(shù)據(jù)，對相應(yīng)電機進(jìn)行 Simulink 仿真得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行對比。

圖10 電機 900 rpm 時的轉(zhuǎn)速曲線Fig.10Speed wave on900rpm

圖11 電機 450 rpm 的轉(zhuǎn)速曲線Fig.11Speed wave on450rpm

圖12 電機靜止三相電流Fig.12Motor’s stator three phase current

通過實驗和 Simulink 仿真分析可知，電機有較好的動態(tài)性能，穩(wěn)態(tài)運行波動小，對于 UUV 推進(jìn)電機而言完全滿足使用要求。

把工業(yè)中的控制方法運用在水下航行器同時用永磁同步電機提到直流電機做動力輸入是本文的創(chuàng)新點，用更簡單的方法尋找電機的初始角度并計算電機的轉(zhuǎn)速，節(jié)省了編寫復(fù)雜代碼的時間，對于處理器而言節(jié)省了程序的存儲空間，使得效率更高。

圖13 電機的速度曲線Fig.13Motor’s speed curve

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Design of field-oriented controllers on PMSM

HUANG Bin, PAN Yun-jiao
(Kunming Shipbrone Equipment Research &Test Center, Kunming 650010, China)

This paper established simulation mode and through the study of the motor drive control principle, proveing the control strategy is feasible. A new method for seeking initial angle of the motor and the motor speed calculation, It shows that the scheme can effectively achieve stable control of the control system.

permanent magnet synchronous motor；FOC control；double loop system

TM32

A

1672 – 7619(2016)11 – 0133 – 05

10.3404/j.issn.1672 – 7619.2016.11.028

2016 – 05 – 10；

2016 – 06– 30

黃斌(1986 – )，男，碩士研究生，助理工程師，研究方向為能源與動力。