某三缸汽油機(jī)冷卻水套設(shè)計(jì)優(yōu)化

王英杰，歐陽(yáng)彩云

（安徽江淮汽車集團(tuán)股份有限公司，安徽 合肥 230601）

某三缸汽油機(jī)冷卻水套設(shè)計(jì)優(yōu)化

王英杰，歐陽(yáng)彩云

（安徽江淮汽車集團(tuán)股份有限公司，安徽 合肥 230601）

文章運(yùn)用CFD模擬計(jì)算軟件AVL-FIRE對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水套進(jìn)行三維模擬，分析整個(gè)冷卻水套的流速分布和壓力降。對(duì)水套關(guān)鍵部位的冷卻能力進(jìn)行評(píng)估，并提出改進(jìn)建議，確保發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行負(fù)荷內(nèi)，冷卻水套對(duì)流換熱系數(shù)均滿足要求。

冷卻水套；CFD；仿真

CLC NO.:U462.1 Document Code: A Article ID: 1671-7988 (2017)13-44-03

前言

隨著人們對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性的關(guān)注，汽車廠商在不斷提高發(fā)動(dòng)機(jī)的升功率和升扭矩，缸體缸蓋在工作過(guò)程中的熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷也越來(lái)越高。如果冷卻水套設(shè)計(jì)不當(dāng)，很容易造成局部過(guò)熱,在高頻熱疲勞和低頻熱疲勞的作用下很容易產(chǎn)生裂紋而造成失效。因此在設(shè)計(jì)缸體缸蓋時(shí)要求保證冷卻充分,防止因溫度過(guò)高或溫度分布不均勻產(chǎn)生局部熱應(yīng)力過(guò)大的現(xiàn)象。

發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水套的CFD 計(jì)算是目前發(fā)動(dòng)機(jī)開(kāi)發(fā)過(guò)程中必不可少的計(jì)算分析手段，本文利用CFD 技術(shù)分析研究發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水套的冷卻能力，確保冷卻水套各區(qū)域的對(duì)流換熱系數(shù)和整體壓力降滿足要求。

1 冷卻水套CFD分析

1.1 水套幾何模型

水套模型包括缸蓋水套、缸體水套以及氣缸墊水孔（如圖1所示），模型中不包含冷卻水泵。

圖1 水套模型

1.2 邊界條件

對(duì)于冷卻水套的CFD 分析來(lái)說(shuō)，主要是考查其在發(fā)動(dòng)機(jī)額定工況條件下的散熱能力，因此，計(jì)算模式選擇穩(wěn)態(tài)計(jì)算模式。冷卻液選用50%水和50%乙二醇的混合液，冷卻液密度、粘度以及其他邊界設(shè)定如下。

表1 水套分析邊界條件

1.3 網(wǎng)格劃分

本文使用AVL-FIRE 進(jìn)行分析，通過(guò)前處理器FAME 生成以六面體為主的計(jì)算網(wǎng)格。

劃分網(wǎng)格時(shí)要遵循以下原則：在物理平面上的網(wǎng)格劃分應(yīng)適應(yīng)物理區(qū)域中參量的變化情況，在變化劇烈的地方網(wǎng)格要?jiǎng)澋贸砻苄?，而在變化平緩處則可以適當(dāng)?shù)南∈枰恍?。這樣，可在同等計(jì)算精度的前提下，減少網(wǎng)格數(shù)，縮短計(jì)算時(shí)間。另外，從邊界條件離散化的角度來(lái)看，網(wǎng)格線應(yīng)盡量與物理區(qū)域的邊界線正交，以利于邊界值的計(jì)算，且能防止網(wǎng)格畸變，提高計(jì)算精度。

1.4 設(shè)置求解參數(shù)

計(jì)算中冷卻液為不可壓縮穩(wěn)態(tài)湍流流動(dòng)，壓力和速度耦合采用SILMPLE算法，湍流模型采用穩(wěn)定性較好的k-ε模型，k-ε模型可以通過(guò)以下兩個(gè)方程來(lái)描述，即：

1.5 冷卻水套分析

將邊界數(shù)據(jù)輸入，對(duì)水套進(jìn)行CFD分析，主要對(duì)整個(gè)水套的壓強(qiáng)損失、是否存在流動(dòng)死區(qū)進(jìn)行評(píng)估，并判斷缸蓋水套和缸體水套關(guān)鍵位置的換熱系數(shù)是否滿足要求。

圖2所示的冷卻水套的整體壓力分布情況。從計(jì)算結(jié)果來(lái)看，水套的主進(jìn)水口與主出水口之間的總壓降為467mbar，缸蓋進(jìn)出水口之間壓降為234mabr，缸體進(jìn)出水口之間壓降為233mbar，油冷器進(jìn)出口間的總壓降為298mar，達(dá)到良好的水平。

圖2 冷卻水套整體壓力分布圖

圖3所示的是缸蓋水套流速分布圖，結(jié)果顯示缸蓋水套中間排氣門鼻梁區(qū)部位冷卻液流速達(dá)到10.1m/s，超過(guò)了10m/s的限值，缸蓋排氣側(cè)下水套冷卻液流速太低，需要優(yōu)化。

圖3 缸蓋水套流速分布圖

圖4所示為缸蓋水套對(duì)流換熱系數(shù)分布圖，結(jié)果所示缸蓋排氣側(cè)排氣道部位對(duì)流換熱系數(shù)大概在6000W/m2k，換熱系數(shù)較低。而該發(fā)動(dòng)機(jī)缸蓋集成的排氣歧管，缸蓋排氣側(cè)溫度本來(lái)就比較高，如換熱系數(shù)太小，很容易造成缸蓋疲勞開(kāi)裂。

圖4 缸蓋水套對(duì)流換熱系數(shù)分布圖

計(jì)算結(jié)果中，發(fā)動(dòng)機(jī)缸體水套的冷卻液流速及對(duì)流換熱系數(shù)均滿足要求，在此就不一一闡述。

2 冷卻水套優(yōu)化

2.1 冷卻水套結(jié)構(gòu)改進(jìn)

因發(fā)動(dòng)機(jī)缸蓋水套結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，并且受缸蓋燃燒室、氣道等結(jié)構(gòu)限值，改動(dòng)起來(lái)比較困難，本次優(yōu)化主要從氣缸墊水孔大小上進(jìn)行優(yōu)化。

圖5 氣缸墊水孔修改示意圖

根據(jù)以上分析可知，目前存在的問(wèn)題主要是缸蓋排氣側(cè)水套對(duì)流換熱系數(shù)較小，缸蓋中間排氣門鼻梁區(qū)冷卻液流速太高，我們采用采取的措施是增加缸蓋排氣側(cè)下水套水孔的直徑，以增加排氣側(cè)下水套的流量，從而即可增加排氣側(cè)水套對(duì)流換熱系數(shù)的，又能降低鼻梁區(qū)的水流速度。本次采取的另一個(gè)措施就是將缸蓋下水套暖風(fēng)出口的直徑由全開(kāi)改為Φ3，限值下水套暖風(fēng)出口的流量，將下水套由橫流水套改為縱流水套。具體變更如圖5所示。

2.2 優(yōu)化后水套分析對(duì)比

對(duì)優(yōu)化后的水套進(jìn)行CFD分析，結(jié)果顯示發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水套的整體壓降無(wú)太大變化，滿足要求。

圖6 優(yōu)化前后缸蓋下水套流速對(duì)比示意圖

優(yōu)化后缸蓋下水套的流速分析對(duì)比圖如圖6所示，下水套排氣側(cè)冷卻液流速增加，特別是靠近缸蓋排氣法蘭面位置。下水套冷卻能力明顯增強(qiáng)。

圖7 優(yōu)化前后缸蓋上水套流速對(duì)比示意圖

優(yōu)化后缸蓋上水套的流速分析對(duì)比圖如圖7所示，優(yōu)化后缸蓋排氣門鼻梁區(qū)冷卻液流速由10.1m/s降為9.6m/s，滿足要求。同時(shí)，由于將下水套改為縱流水套，更多的冷卻液由下水套流入上水套，上水套排氣側(cè)流速明顯增加，冷卻能力增強(qiáng)。

優(yōu)化后缸蓋上水套的對(duì)流換熱系數(shù)對(duì)比圖如圖8所示，可以看出優(yōu)化后缸蓋上水套排氣側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)達(dá)到8000 W/m2k～10000 W/m2k。滿足要求。

圖8 優(yōu)化前后缸蓋上水套對(duì)流換熱系數(shù)對(duì)比示意圖

3 結(jié)束語(yǔ)

本文通過(guò)CFD軟件對(duì)某三缸汽油機(jī)冷卻水套進(jìn)行了仿真分析，并根據(jù)分析結(jié)果提出了優(yōu)化建議。對(duì)修改后冷卻水套重新分析驗(yàn)證，結(jié)果顯示優(yōu)化后缸蓋鼻梁區(qū)冷卻液流速降到10m/s以下，缸蓋排氣側(cè)水套對(duì)流換熱系數(shù)也明顯增加到8000 W/m2k～10000 W/m2k，滿足設(shè)計(jì)要求。

[1] 周龍保,劉巽俊.內(nèi)燃機(jī)學(xué).[M]北京機(jī)械工業(yè)出版社,2005.

[2] 姚煒.CFD 模擬在發(fā)動(dòng)機(jī)水套設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J].合肥工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào).2009,(32）86-88.

[3] 張應(yīng)兵,陳懷望,許濤. CFD 技術(shù)在發(fā)動(dòng)機(jī)冷卻水套優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J].汽車工程師,2012(4)∶56-58.

Optimization design of a 3 Cylinders Gasoline Engine cooling jacket

Wang Yingjie, Ouyang Caiyun
( Anhui Jianghuai Automobile Co., Ltd, Anhui Hefei 230601 )

The article had a 3D numerical simulation on cooling water jacket of engine based on AVL-FIRE. The flow rate of the water jacket and the total pressure drop can be got. The cooling capacity of the key positions of the water jacket is evaluated and make improvements to ensure that the convective heat transfer coefficient of the cooling water jacket meets the requirements within the engine operating load.

Cooling Water Jacket; CFD; Simulation

U462.1

A

1671-7988 (2017)13-44-03

10.16638/j.cnki.1671-7988.2017.13.014

王英杰，就職于安徽江淮汽車集團(tuán)股份有限公司。