祝學(xué)亮,侯致武,柴榮軍
(延安大學(xué) 西安創(chuàng)新學(xué)院, 西安 710100)
懸架對汽車的乘坐舒適性、操縱穩(wěn)定性及行駛平順性等影響較大。提高懸架性能,對提高車輛的乘坐舒適性等性能具有較高的理論研究和工程價(jià)值。因此,汽車設(shè)計(jì)人員非常關(guān)注汽車懸架的理論研究,大量使用變剛度懸架,以此來改善汽車行駛平順性。[1]而變剛度懸架控制系統(tǒng)是一個(gè)復(fù)雜的非線性系統(tǒng),因此借助線性控制策略來研究汽車模型會(huì)受到很大的限制。[2]本文通過對車輛懸架組合彈簧進(jìn)行等效線性化處理,并基于1/4變剛度車輛懸架模型對其進(jìn)行動(dòng)力學(xué)分析。
越來越多的高級轎車開始使用變剛度彈簧,因?yàn)樽儎偠葟椈煽梢院芎玫馗纳栖囕v的使用性能。變剛度彈簧屬于非線性彈簧,沒有固定頻率,因此可以避免汽車在外界激勵(lì)作用下產(chǎn)生共振的風(fēng)險(xiǎn)。[3]
在研究變剛度彈簧懸架時(shí),一般把變剛度組合彈簧簡化成單自由度組合彈簧進(jìn)行研究,其等效過程如圖1所示。[4]
圖1 變剛度彈簧等效成單自由度組合彈簧示意圖
變剛度組合彈簧的工作原理為:路面上的振動(dòng)通過車輪傳給懸架,然后再通過懸架傳遞給簧載質(zhì)量,使簧載質(zhì)量偏離平衡位置,在這種情況下,振動(dòng)會(huì)對簧載質(zhì)量造成破壞,乘客也會(huì)因此感到不舒服,并且也會(huì)使車輛零部件磨損。[5]當(dāng)外部激勵(lì)產(chǎn)生時(shí),汽車根據(jù)實(shí)際情況采用相對應(yīng)的控制策略對其進(jìn)行控制??刂屏Πl(fā)生器會(huì)產(chǎn)生一個(gè)控制力從而使驅(qū)動(dòng)力滑塊在相應(yīng)的滑槽內(nèi)移動(dòng),這樣就可以改變懸架彈簧的剛度,改善懸架性能,提高車輛的乘坐舒適性等性能。[6]
1.數(shù)學(xué)模型的建立。通過分析變剛度組合彈簧的物理模型(如圖1a所示)建立相應(yīng)的數(shù)學(xué)模型。分析變剛度組合彈簧的物理模型,由虎克定律得彈簧的力學(xué)方程:
等效彈簧剛度為ke,在同樣的垂直位移x作用下,等效彈簧產(chǎn)生的力與組合彈簧產(chǎn)生的力相等。[4]等效彈簧的力學(xué)表達(dá)式:
2.等效剛度計(jì)算及線性化處理。由式(1-1)、(1-3)得非線性等效剛度表達(dá)式為:
將式(1-5)帶入式(1-4),等效剛度表達(dá)式為:
將式(1-7)帶入式(1-6),化簡ke:
將(1-7)式中的x進(jìn)行泰勒級數(shù)展開,并進(jìn)行一系列推導(dǎo)得出等效剛度線性化處理的一般表達(dá)式:
分析懸架性能的前提是如何建立一個(gè)可行的懸架力學(xué)模型。由于懸架受力復(fù)雜,為了便于分析,通常建立等效而可行的簡化模型。常用的簡化模型有二自由度的1/4車體模型,四自由度的1/2車體側(cè)傾、俯仰模型以及七自由度整車模型。本文主要討論二自由度的1/4車體模型。[7]
圖2所示為1/4車體的力學(xué)模型,由牛頓第二定律可得運(yùn)動(dòng)方程:
式中,m2為1/4車體質(zhì)量;m1為非簧載質(zhì)量;c為從動(dòng)懸架阻尼系數(shù);ke為懸架等效剛度系數(shù);kt為輪胎剛度系數(shù);Z2為車體位移;Z1為非簧載質(zhì)量位移;q為地面的擾動(dòng)輸入;u為控制力(可以是主動(dòng)懸架或半主動(dòng)懸架的作用力,從動(dòng)懸架u=0)。[8]
圖2 二自由度的1/4車體模型
令(2-1)式的初始條件為零,通過拉氏變換得
那么,通過一系列化簡得出:[9]
通過動(dòng)力學(xué)分析可得:①懸架的緩沖隔振效果可以用外界激勵(lì)引起的車體垂直位移來反映,懸架的傳遞特性與控制規(guī)律有關(guān)。②路面激勵(lì)引起車體的振動(dòng),產(chǎn)生垂直加速度,影響懸架乃至整車的平順性。③懸架的動(dòng)撓度對汽車懸架的結(jié)構(gòu)尺寸影響較大,所以懸架的動(dòng)撓度只能在給定的范圍內(nèi)變化;否則,如果懸架的動(dòng)撓度超出一定范圍,就會(huì)破壞懸架的平順性,同時(shí)會(huì)縮短懸架的使用壽命。[10]④變剛度懸架彈簧具有輕量化、變剛度和大行程等技術(shù)特點(diǎn),采用變剛度彈簧的車輛懸架可大幅提高汽車的行駛平順性等性能。
[1]王長新.某輕型客車變剛度懸架系統(tǒng)的優(yōu)化、調(diào)校與試驗(yàn)研究[D].長春:吉林大學(xué),2015.
[2]范方強(qiáng),潘公宇.變剛度和阻尼半主動(dòng)懸架的模糊控制研究[J].重慶交通大學(xué)學(xué)報(bào),2012(3):482-485.
[3]Yanqing Liu,Matsuhisa H,Utsuno H.Semi-active vibration isolation system with variable stiffness and damping control[J].Journal of Sound and Vibration,2008(1/2):16-28.
[4]李徐東.汽車懸架非線性振動(dòng)特性分析[D].天津:天津大學(xué),2008.
[5]程美娥.汽車變剛度懸架的動(dòng)力特性[D].重慶:重慶理工大學(xué),2015.
[6]蔡萌,顧亮.車輛懸架減振優(yōu)化設(shè)計(jì)方法仿真[J].計(jì)算機(jī)仿真,2014(11):142-145.
[7]劉靜.四分之一車輛懸架系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)仿真分析[J].拖拉機(jī)與農(nóng)用運(yùn)輸車,2015(2):31-34.
[8]夏爽.基于四分之一懸架模型與整車虛擬樣機(jī)的主動(dòng)懸架控制系統(tǒng)仿真研究[D].沈陽:東北大學(xué),2008.
[9]M.Eltantawie.Decentralized neuro-fuzzy control for half car with semi-active suspension system[J].International Journal of Automotive Technology,2012(3):92-94.
[10]孫晉厚,索雙富,肖麗英.車輛懸架主動(dòng)控制系統(tǒng)發(fā)展現(xiàn)狀和趨勢[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2007(10):198-199.