肖龍?chǎng)危?李晶， 閆威， 戴雨翔

（北京科技大學(xué)鋼鐵冶金新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京100083）

隨著普鋼產(chǎn)品在全球范圍內(nèi)的競(jìng)爭(zhēng)日趨激烈以及政府相關(guān)部門(mén)對(duì)鋼鐵行業(yè)節(jié)能環(huán)保的高度重視，提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比成為鋼鐵企業(yè)增產(chǎn)降耗的有效途徑之一[1].在鋼鐵生產(chǎn)過(guò)程中，廢鋼作為可回收的再生資源，避免了傳統(tǒng)長(zhǎng)流程中燒結(jié)、焦化、高爐等高能耗高污染工序，能耗及廢棄物排放指標(biāo)均遠(yuǎn)優(yōu)于傳統(tǒng)長(zhǎng)流程冶煉，其CO2排放量較長(zhǎng)流程降低73%，粉塵排放降低90%，能耗降低59%[2].工信部2015年出臺(tái)的《鋼鐵產(chǎn)業(yè)調(diào)整政策》提出，到2025年要把廢鋼應(yīng)用比例提高到30%.

寶鋼集團(tuán)新疆八一鋼鐵有限公司部分鐵水采用歐冶爐生產(chǎn)，入爐鐵水成分波動(dòng)性較大.如表1所列，鐵水 Si含量為 0.2%～4.0%，C含量為 4.1%～4.9%，當(dāng)遇到低硅以及溫度較低的鐵水時(shí)，若依然采用較高的廢鋼比，必然導(dǎo)致熔池?zé)崃坎蛔?，出鋼溫度難以達(dá)到1600℃以上；若采取少加輔料的方式來(lái)保證轉(zhuǎn)爐出鋼溫度，則會(huì)造成渣量不足，無(wú)法保證終點(diǎn)較高的脫磷率；如果轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼液溫度偏低，進(jìn)行補(bǔ)吹提溫，對(duì)成本、生產(chǎn)順行及鋼液潔凈度均會(huì)造成不良影響.因此，有必要對(duì)廢鋼加入量進(jìn)行研究.基于此，文中首先通過(guò)熱平衡的方法研究了鐵水成分和轉(zhuǎn)爐操作參數(shù)對(duì)廢鋼加入量的影響，探討不同條件下合理的廢鋼加入量，在此基礎(chǔ)上提出了一系列提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比的措施，并為實(shí)際生產(chǎn)提供了指導(dǎo).

表1 鐵水成分/%Table 1 Hot metal composition/%

1 轉(zhuǎn)爐熱平衡計(jì)算

以八鋼某一時(shí)期的平均鐵水成分為例，假設(shè)鐵水的裝入量為110 t，根據(jù)轉(zhuǎn)爐冶煉的熱平衡，分別計(jì)算了該爐次的熱收入項(xiàng)、熱支出項(xiàng)和100 kg廢鋼融化所需的熱量，得出此條件下合理的廢鋼加入量[3-13].計(jì)算所用的相關(guān)數(shù)據(jù)分別如表2、表3及表4所列.

表2 鐵水、廢鋼及鋼液成分/%Table 2 Hot metal,scrap steel and molten steel composition/%

表3 輔料成分/%Table 3 Excipient ingredients/%

表4 終渣成分/%Table 4 Final slag composition/%

1.1 假設(shè)條件

1）終渣堿度設(shè)為3.0（采用留渣操作時(shí)終渣堿度設(shè)為 2.8）；

2）濺渣后所留爐渣溫度為1000℃，P2O5含量為3.0%；

3）鐵水中90%的碳被氧化為CO，10%的碳被氧化為CO2；

4）煙塵損失占鐵水量的1.6%，其中Fe2O3為70%，F(xiàn)eO為20%；

5）終渣溫度比出鋼溫度低30℃；

6）爐氣及煙塵的平均溫度均為1450℃；

7）噴濺鐵損失占鐵水量的1.2%；

8）冶煉過(guò)程轉(zhuǎn)爐熱輻射、對(duì)流、傳導(dǎo)以及冷卻水等帶走的熱量占熱量總收入的3%.

1.2 合理的輔料加入量計(jì)算

現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)中，由于鐵水硅和磷含量波動(dòng)較大，而工人操作過(guò)程中往往只考慮鐵水硅含量，而忽略了不同磷含量時(shí)脫磷對(duì)輔料加入的要求，從而造成了脫磷率不高的問(wèn)題.因而在確定輔料加入量時(shí)，不僅要考慮鐵水硅含量對(duì)石灰及白云石消耗的影響，同時(shí)也要考慮鐵水磷含量對(duì)輔料消耗的影響，這樣才能保證轉(zhuǎn)爐具有較高的脫磷率.

分別考慮鐵水Si與P含量對(duì)石灰消耗的影響，計(jì)算過(guò)程分述如下.

1.2.1 按鐵水[Si]含量進(jìn)行計(jì)算

按鐵水[Si]含量計(jì)算應(yīng)加入石灰4184 kg，生白云石2353 kg.

1.2.2 按鐵水[P]含量進(jìn)行計(jì)算

按鐵水[P]含量計(jì)算應(yīng)加入石灰4716 kg，生白云石2652 kg.

綜合考慮，應(yīng)加入石灰4716 kg，生白云石2652 kg.此部分輔料加入轉(zhuǎn)爐后的吸熱情況在下一部分中進(jìn)行計(jì)算.

1.3 凈熱量計(jì)算

轉(zhuǎn)爐煉鋼的熱量來(lái)源主要包括：鐵水物理熱，鐵水中 C、Si、Mn等元素的氧化和成渣熱（見(jiàn)表5）以及煙塵氧化熱；而熱量支出主要包括：鋼水物理熱，輔料成渣過(guò)程的吸熱，爐渣、爐氣、煙塵、噴濺、鐵珠物理熱以及冶煉過(guò)程轉(zhuǎn)爐熱輻射、對(duì)流、傳導(dǎo)、冷卻水等帶走的熱量，熱量來(lái)源去除熱量支出所得到的剩余熱量則用來(lái)融化廢鋼[14].表6所列即為本研究中每100 kg鐵水的熱收入和熱支出情況.

表5 金屬中各元素氧化熱及成渣熱Table 5 Oxidation heat and slagging heat of each element in the metal

表6 凈熱量計(jì)算Table 6 Net calorie calculation

1.4 加入100 kg廢鋼吸熱量計(jì)算

轉(zhuǎn)爐煉鋼過(guò)程中廢鋼帶入的熱量主要為廢鋼中各種元素的氧化及成渣熱；而融化廢鋼的熱支出主要包括補(bǔ)加的輔料吸熱以及廢鋼融化為鋼液所需的熱量.如表7所列，即為廢鋼融化過(guò)程的熱收入和熱支出情況.

表7 廢鋼吸熱量計(jì)算Table 7 Calculation of heat absorption of scrap

則該爐次的廢鋼理論加入量為：凈熱量×鐵水裝入量÷廢鋼吸熱=37420×10×110÷（130940.87×10）=31.44 t

2 結(jié)果分析

2.1 鐵水Si含量對(duì)廢鋼加入量的影響

圖1所示為熱平衡計(jì)算所得的廢鋼理論加入量與鐵水硅含量的關(guān)系，由圖1可知，隨著鐵水硅含量的提高，廢鋼理論加入量也隨之增加，但當(dāng)鐵水硅含量＞0.5%時(shí)，廢鋼理論加入量的增加趨勢(shì)逐漸減緩.這是由于在設(shè)定鐵水成分下，鐵水硅含量在0.5%以內(nèi)時(shí)，鐵水磷含量決定著石灰和白云石的加入量，鐵水硅含量的增加并不會(huì)增加輔料的消耗，鐵水硅氧化放出的熱量幾乎可以全部用來(lái)融化廢鋼；當(dāng)鐵水硅含量大于0.5%時(shí)，石灰和白云石的加入量則開(kāi)始由鐵水硅含量決定，隨著鐵水硅含量的增加，輔料加入量也相應(yīng)增加，新增加的輔料會(huì)吸收一部分硅的氧化熱，導(dǎo)致廢鋼加入量的增加趨勢(shì)變緩.

由圖1還可以發(fā)現(xiàn)，絕大部分爐次廢鋼實(shí)際加入量要明顯少于理論計(jì)算量.這里以17B306416爐次（圖中淺色）為例，分析其原因.17B306416爐次鐵水及出鋼情況如表8所列.如圖1所示，該爐次理論廢鋼加入量為28 t，而實(shí)際加入量只有24 t，這主要是由輔料加入量偏多造成的.該爐次石灰理論加入量為3419 kg，白云石理論加入量為1865 kg，而現(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)石灰加入量為5114 kg，白云石加入量為3168 kg.這不僅造成了輔料的浪費(fèi)，而且多加的輔料吸收了大量的熱，導(dǎo)致廢鋼加入量減少.

圖1 廢鋼的理論及實(shí)際加入量隨入爐鐵水硅含量的變化Fig.1 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with the silicon content of hot metal

表8 17B306416爐次鐵水及鋼液成分/%Table 8 Hot metal and molten steel composition of 17B306416/%

2.2 鐵水C含量對(duì)廢鋼加入量的影響

圖2所示為熱平衡計(jì)算所得的廢鋼理論加入量與鐵水碳含量的關(guān)系，由圖2可知，隨著鐵水碳含量的提高，廢鋼理論加入量也逐漸增加，且增加趨勢(shì)保持不變.這是由于隨著鐵水碳含量的提高，轉(zhuǎn)爐冶煉的熱支出幾乎不發(fā)生變化，新增碳的氧化熱幾乎全部用來(lái)融化廢鋼.故隨著鐵水碳含量的提高，廢鋼理論加入量也逐漸增加，且增加趨勢(shì)保持不變.鐵水碳含量每增加0.1%，廢鋼理論加入量平均增加0.875 t.

圖2 廢鋼理論及實(shí)際加入量隨入爐鐵水C含量的變化Fig.2 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with the carbon content of hot metal

以17B106751爐次為例進(jìn)行誤差分析，其鐵水及出鋼情況如表9所示.如圖2所示，該爐次理論廢鋼加入量為24 t，而實(shí)際卻加入了20 t，這是由于該爐次的出鋼溫度為1679℃（比計(jì)算條件設(shè)定值1630℃高了49℃），鋼水?dāng)y帶了大量的物理熱，這部分熱量未能用來(lái)融化廢鋼.

表9 17B106751爐次鐵水及鋼液成分/%Table 9 Hot metal and molten steel composition of 17B106751/%

2.3 鐵水Mn含量對(duì)廢鋼加入量的影響

圖3所示為熱平衡計(jì)算所得的廢鋼理論加入量與鐵水錳含量的關(guān)系，由圖3可知，隨著鐵水錳含量的提高，廢鋼理論加入量也逐漸增加，且增加趨勢(shì)保持不變.這是由于隨著鐵水錳含量的提高，轉(zhuǎn)爐冶煉的熱支出亦未發(fā)生變化，新增錳的氧化熱幾乎全部用來(lái)融化廢鋼，故隨著鐵水錳含量的提高，廢鋼理論加入量也逐漸增加，且增加趨勢(shì)保持不變.綜合不同碳、硅含量廢鋼理論加入量隨鐵水錳含量的變化，可知鐵水錳含量每增加0.1%，廢鋼理論加入量平均增加0.37 t.

圖3 廢鋼理論及實(shí)際加入量隨入爐鐵水Mn含量的變化Fig.3 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with the manganese content of hot metal

2.4 鐵水溫度對(duì)廢鋼加入量的影響

圖4所示為熱平衡計(jì)算所得的廢鋼理論加入量與鐵水溫度的關(guān)系，由圖4可知，隨著鐵水溫度的提高，廢鋼理論加入量呈線性增加.這是由于隨著鐵水溫度的提高，其帶入的物理熱也隨之增加，新增加的這部分物理熱幾乎全部用來(lái)融化廢鋼.故隨著鐵水溫度的提高，廢鋼理論加入量呈線性增加.且鐵水溫度每增加10℃，廢鋼理論加入量平均增加0.68 t.

圖4 廢鋼理論及實(shí)際加入量隨入爐鐵水溫度的變化Fig.4 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with the temperature of hot metal

2.5 鐵水重量對(duì)廢鋼加入量的影響

圖5所示為熱平衡計(jì)算所得的廢鋼理論加入量與鐵水重量的關(guān)系，由圖5可知，隨著鐵水重量的提高，廢鋼理論加入量呈線性增加，但鐵水成分不同，廢鋼的理論增加量也不同.這是由于鐵水重量對(duì)廢鋼加入的影響主要是通過(guò)帶入鐵水物理熱以及C、Si等元素的氧化來(lái)實(shí)現(xiàn)的.鐵水中C、Si等元素含量越高，每增加1 t鐵水帶入的元素氧化熱就越多，故不同成分鐵水的重量對(duì)廢鋼加入量的影響是不一樣的.相同鐵水成分下（4.6%C和0.4%Si），每增加1 t鐵水，廢鋼加入量可提高0.15 t.

圖5 廢鋼理論及實(shí)際加入量隨入爐鐵水重量的變化Fig.5 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with the weight of hot metal

2.6 出鋼溫度對(duì)廢鋼加入量的影響

圖6所示為熱平衡計(jì)算所得的廢鋼理論加入量與轉(zhuǎn)爐出鋼溫度的關(guān)系，由圖6可知，隨著出鋼溫度的提高，廢鋼理論加入量呈線性下降.這是由于在其他條件一定的情況下，出鋼溫度越低，鋼水帶走的物理熱越少，可供廢鋼融化的熱量也就越多，故隨著出鋼溫度的提高，廢鋼理論加入量呈線性下降，出鋼溫度每增加10℃，廢鋼理論加入量平均減少0.73 t.

圖6 廢鋼理論及實(shí)際加入量隨出鋼溫度的變化Fig.6 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with the temperature of the tapping steel

2.7 留渣操作對(duì)廢鋼加入量的影響

當(dāng)上一爐鐵水磷含量較低時(shí)，采用留渣操作.所謂留渣操作就是在連續(xù)生產(chǎn)中將上一爐濺渣后的部分或全部爐渣留待下一爐使用.由于所留爐渣溫度較高且已形成均勻多元低熔點(diǎn)渣系，這些都有利于促進(jìn)石灰熔化[15]，進(jìn)而提高轉(zhuǎn)爐脫磷率.

圖7所示為廢鋼理論加入量隨留渣量的變化.圖7中爐次均為未留渣或全留渣爐次，其中全留渣爐次的留渣量根據(jù)該爐次的鐵水、輔料加入以及出鋼情況通過(guò)物料平衡計(jì)算得來(lái).由圖7可知，隨著留渣量的增加，廢鋼理論加入量逐漸下降，且當(dāng)鐵水硅含量為0.6%時(shí)，下降趨勢(shì)比較明顯.這是因?yàn)椋粼m然會(huì)保留一定量的物理熱，在轉(zhuǎn)爐冶煉前期促進(jìn)輔料的熔化，同時(shí)形成高堿度的前期渣，減少一定量的輔料加入，但是，由于所留爐渣在上一爐出鋼以及這一爐加廢鋼兌鐵水過(guò)程中也存在較大的溫降，其溫度遠(yuǎn)低于出鋼時(shí)終渣的溫度，盡管少加了一部分輔料，但是所留的大量爐渣在吹煉過(guò)程繼續(xù)升溫所需的熱量要高于少加的這部分輔料節(jié)約的熱量，因而，從整體上來(lái)講，留渣會(huì)帶來(lái)一定程度的熱量消耗，導(dǎo)致最終用來(lái)融化廢鋼的熱量減少，廢鋼理論加入量降低.此外，當(dāng)鐵水硅含量≥0.6%時(shí)，不建議采用留渣操作.這是因?yàn)?，?dāng)鐵水硅含量較高時(shí)，石灰、白云石等輔料的消耗增加，渣量增大，且鐵水中的硅被氧化生成大量的二氧化硅，降低爐渣表面張力，促進(jìn)爐渣泡沫化.若此時(shí)采用留渣操作，不僅會(huì)增加現(xiàn)場(chǎng)的操作難度，而且極易引發(fā)溢渣甚至泡沫性噴濺.

圖7 廢鋼理論及實(shí)際加入量隨留渣量的變化Fig.7 The theoretical and actual addition amount of scrap steel varies with change of slag retention

3 提高廢鋼比的措施

轉(zhuǎn)爐煉鋼的含鐵原料主要為鐵水和廢鋼.前者是由鐵礦石經(jīng)高爐還原得來(lái)，生產(chǎn)過(guò)程中不僅要消耗巨額的能源，而且伴隨著各種廢棄物的排放，污染我們賴以生存的環(huán)境；而后者是回收的再生資源，提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比不僅有利于降低噸鋼鐵耗，減少生產(chǎn)成本，而且能促進(jìn)廢鋼的回收利用，減少環(huán)境污染.在能耗一定的情況下，轉(zhuǎn)爐冶煉用1 t廢鋼代替1 t鐵水可節(jié)約 500 kg標(biāo)準(zhǔn)煤，轉(zhuǎn)爐冶煉的廢鋼比每提高1%，錳、鉻等非鐵元素的吹損將減少0.04%左右[16].

轉(zhuǎn)爐煉鋼的主要熱量來(lái)源為鐵水物理熱、鐵水中各種元素的氧化成渣放熱和煙塵氧化熱，而熱量支出主要包括鋼水物理熱、廢鋼熔化吸熱、爐渣物理熱、輔料分解熱、對(duì)流輻射散熱以及煙塵、鐵珠、噴濺物理熱等.可見(jiàn)，增加轉(zhuǎn)爐熱量來(lái)源，減少除廢鋼融化以外的熱量支出，是提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比的有效途徑[17].

3.1 添加增熱劑

根據(jù)上述研究，鐵水碳和硅的氧化放熱可以顯著提高轉(zhuǎn)爐熱收入.轉(zhuǎn)爐冶煉初期，向熔池內(nèi)添加焦炭、硅鐵等增熱劑，不僅可以增加元素氧化熱，提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比，而且有利于熔池前期升溫，促進(jìn)爐渣熔化，提高轉(zhuǎn)爐前期的脫磷率.由上述熱平衡計(jì)算結(jié)果可知，鐵水碳含量每增加0.1%，可多融化0.875 t廢鋼；當(dāng)鐵水硅含量＜0.5%時(shí)，鐵水硅含量每增加0.1%，則可多融化2.34 t廢鋼，但當(dāng)鐵水硅含量＞0.5%時(shí)，隨著鐵水硅含量的增加，廢鋼的理論加入量增加幅度較小.此外，若以添加硅鐵等原料的方式再次增加，不僅會(huì)造成硅鐵的浪費(fèi)，而且會(huì)增加輔料的消耗，引發(fā)溢渣甚至泡沫性噴濺.

增熱劑的加入方式通常有2種：一種是在轉(zhuǎn)爐兌鐵水之前加入，該方式不能根據(jù)轉(zhuǎn)爐冶煉的實(shí)際情況靈活地調(diào)整增熱劑的加入量及加入時(shí)機(jī)，不利于充分發(fā)揮增熱劑的供熱效果；另一種是由轉(zhuǎn)爐料倉(cāng)加入，該方式改善了前一種加入方式的靈活性問(wèn)題，不僅能夠有效利用增熱劑的氧化放熱，而且有利于改善轉(zhuǎn)爐冶煉前期由于溫度不足造成的化渣問(wèn)題.但增熱劑加入量不宜過(guò)大，隨著增熱劑加入量的提高，其熱利用效率逐漸降低.研究表明，對(duì)于120 t轉(zhuǎn)爐，為充分發(fā)揮焦炭的氧化放熱，其最大加入量應(yīng)控制在1500 kg/爐以下[4].

3.2 適當(dāng)提高鐵水溫度

鐵水物理熱是轉(zhuǎn)爐冶煉的主要熱量來(lái)源之一，約占轉(zhuǎn)爐熱收入的50%.在實(shí)際生產(chǎn)中可采用鐵水“一罐制”、為鐵水罐加蓋等方式，縮短鐵水運(yùn)輸時(shí)間，減少鐵水在運(yùn)輸過(guò)程中的溫降，增加轉(zhuǎn)爐熱量來(lái)源，從而提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比[18].鐵水溫度每增加10℃，廢鋼理論加入量平均增加0.68 t.此外，提高轉(zhuǎn)爐冶煉的鐵水溫度，還能夠促進(jìn)爐渣和廢鋼融化，進(jìn)而提高鋼液質(zhì)量.

3.3 適當(dāng)降低轉(zhuǎn)爐出鋼溫度

由上文熱平衡計(jì)算可知，鋼液帶走的物理熱占轉(zhuǎn)爐熱支出的70%左右.適當(dāng)降低轉(zhuǎn)爐出鋼溫度能夠有效減少鋼水及爐渣帶走的物理熱，從而使熔池有更多的熱量用于融化廢鋼，提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比.出鋼溫度每降低10℃，轉(zhuǎn)爐可多吃0.73 t廢鋼.同時(shí)，適當(dāng)降低轉(zhuǎn)爐出鋼溫度，能夠有效地降低冶煉終點(diǎn)鋼液磷含量，提高轉(zhuǎn)爐脫磷率，進(jìn)而減少輔料的消耗，增加熔池?zé)崃?此外，低溫出鋼還有利于降低鋼水的氧化性，減少過(guò)吹現(xiàn)象的發(fā)生，降低噸鋼鐵耗，節(jié)約生產(chǎn)成本[19,20].

3.4 適當(dāng)減少輔料的加入量

在保證鋼液磷含量達(dá)標(biāo)的前提下，根據(jù)上文中輔料加入量的計(jì)算，適當(dāng)減少石灰及白云石的加入量，不僅可以有效降低轉(zhuǎn)爐冶煉的生產(chǎn)成本，而且隨著輔料加入量的減少，轉(zhuǎn)爐渣量也隨之下降，這可以有效地減少爐渣帶走的物理熱，增加熔池的凈熱量，進(jìn)而提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比.經(jīng)計(jì)算，石灰消耗每減少1 kg/t鋼，渣量將相應(yīng)地減少0.89 kg/t鋼，每噸鐵水可多融化1.01 kg的廢鋼；白云石消耗每減少1 kg/t鋼，每噸鐵水可多融化2.91 kg的廢鋼.

4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果

基于上述研究，通過(guò)采用留渣操作、適當(dāng)提高鐵水溫度、合理降低輔料消耗及轉(zhuǎn)爐出鋼溫度等措施，實(shí)際生產(chǎn)中廢鋼比由16.4%提高到了21.3%，脫磷率由79.3%提高到了93.3%.調(diào)整前后試驗(yàn)爐次脫磷率及廢鋼比如表10所列.

1）采用留渣操作，留取上一爐濺渣后的一半以上的爐渣.改善轉(zhuǎn)爐前期化渣效果，進(jìn)而提高轉(zhuǎn)爐脫磷率；

2）適當(dāng)提高鐵水溫度，將鐵水平均溫度由1312℃提高至1318℃，增加鐵水物理熱，進(jìn)而提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比；

3）基于鐵水硅、磷含量和目標(biāo)要求，合理降低輔料消耗.根據(jù)自開(kāi)發(fā)的轉(zhuǎn)爐煉鋼輔料加入模型計(jì)算，確定合理的輔料加入量，使石灰消耗由42.3 kg/t鋼下降到39.0 kg/t鋼，生白云石消耗由20.8 kg/t鋼下降到14.1 kg/t鋼.在降低轉(zhuǎn)爐冶煉成本的同時(shí)，減少了渣料的吸熱，使更多的熱量用于融化廢鋼；

4）適當(dāng)降低出鋼溫度，將鋼液平均溫度由1664℃降低至1600℃，減少鋼液帶走的物理熱，提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比.

5 結(jié) 論

1）鐵水溫度每增加10℃，廢鋼理論加入量平均增加0.68 t；出鋼溫度每增加10℃，廢鋼理論加入量平均減少0.73 t；相同鐵水成分下，每增加1 t鐵水，廢鋼加入量可提高0.15 t；隨著留渣量的增加，廢鋼的加入量下降.

2）鐵水中硅、碳、錳含量的增加能夠有效提高廢鋼的加入量，其中硅含量對(duì)廢鋼加入量的影響最為顯著；可通過(guò)添加增熱劑（如硅鐵、焦炭等）的方式提高轉(zhuǎn)爐廢鋼比，鐵水碳含量每增加0.1%，可多融化0.875 t廢鋼；當(dāng)鐵水硅含量<0.5%時(shí)，鐵水硅含量每增加0.1%，則可多融化2.34 t廢鋼.

表10 調(diào)整前后試驗(yàn)爐次廢鋼比及脫磷率對(duì)比Table 10 Comparison of the ratio of scrap steel and dephosphorization rate before and after the adjustment

3）通過(guò)采用留渣操作、適當(dāng)提高鐵水溫度、降低渣料消耗及轉(zhuǎn)爐出鋼溫度等措施，轉(zhuǎn)爐廢鋼比由16.4%提高到21.3%，脫磷率由79.3%提高到93.3%，同時(shí)石灰和白云石消耗量分別降低了3.3 kg/t鋼和6.7 kg/t鋼.