鋼液
- 釩氮微合金化技術(shù)中氮收得率影響因素分析
影響因素2.1 鋼液氧化性鋼液氧化性直接影響釩氮合金收得率，鋼中氧含量主要受碳含量控制，碳含量越高，氧含量越低［5］。釩氮合金加入進(jìn)鋼液，若鋼液中氧含量過(guò)高，合金元素與鋼液和爐渣中的氧反應(yīng)生成相應(yīng)的氧化物進(jìn)入渣中，［N］元素由于局部溶解度飽和形成N2逸出，造成氮元素?zé)龘p。圖1所示為鋼液氧含量（氧勢(shì)）對(duì)合金中氮元素收得率的影響，從圖中可以看出，當(dāng)氧含量從0.015%降低至0.006%時(shí)，氮的收得率從48%增加至57%。當(dāng)氧含量＜0.006%時(shí)，氮的收得率急劇
山東冶金 2022年6期2023-01-12
- 影響200 t LF爐深脫硫因素分析
冶煉工藝過(guò)程中，鋼液終點(diǎn)硫含量要求脫除至0.002%以下甚至0.001%以下[2]。目前以高爐鐵水為主要原料的冶煉工藝，采用鐵水脫硫→轉(zhuǎn)爐→LF爐的工藝流程可以獲得終點(diǎn)硫含量較低的合格鋼水。其中鐵水脫硫主要用于脫除高爐鐵水中的硫，但在轉(zhuǎn)爐環(huán)節(jié)，廢鋼、合金和渣料的使用會(huì)導(dǎo)致鋼液增硫，為使鋼液獲得較低的硫含量，轉(zhuǎn)爐后續(xù)LF爐精煉環(huán)節(jié)的脫硫十分重要。本文從理論分析出發(fā)，通過(guò)國(guó)內(nèi)某廠200 t LF爐超低硫鋼的生產(chǎn)實(shí)例分析了影響LF爐深脫硫的因素。1 LF爐精煉脫
上海金屬 2022年6期2022-11-25
- RH噴粉脫硫工藝研究
，因此，如何脫除鋼液中硫?qū)掍摴に囂岢隽藝?yán)格的要求。國(guó)內(nèi)主要通過(guò)鐵水預(yù)處理工序進(jìn)行首次脫硫[4]，煉鋼結(jié)束后，通過(guò)LF進(jìn)行二次深脫硫[5]，使硫含量達(dá)到生產(chǎn)要求的目標(biāo)值。隨著用戶需求的不斷提高，越來(lái)越多的鋼種要求硫含量小于(10～20)×10-6，如硅鋼中硫含量高將導(dǎo)致硅鋼的磁導(dǎo)率下降，鐵損顯著升髙[6-8]。LF脫硫反應(yīng)由于動(dòng)力學(xué)條件差，不易將鋼液中硫含量降至30×10-6以下。RH噴粉脫硫工藝可利用氣力輸送，將脫硫粉劑輸送至鋼液，粉劑隨鋼液循環(huán)流動(dòng)，達(dá)
重型機(jī)械 2022年5期2022-11-23
- 高鈦鐵水轉(zhuǎn)爐脫鈦研究
段對(duì)鈦進(jìn)行脫除。鋼液中的鈦含量與碳含量存在選擇性氧化轉(zhuǎn)變，即溫度低于某一值時(shí)鋼液中的鈦優(yōu)先氧化，反之碳優(yōu)先氧化。為使軸承鋼中鈦含量小于15 μg/g，根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，由于后續(xù)添加合金時(shí)鈦含量會(huì)增加3～10 μg/g[8]，轉(zhuǎn)爐出鋼鈦含量應(yīng)控制在5～12 μg/g。但按照目前鋼廠的出鋼溫度，出鋼碳含量無(wú)法達(dá)標(biāo)(0.5%～0.7%，質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)。因此要保證鋼液出鋼鈦含量和碳含量符合要求，需計(jì)算出合適的出鋼溫度?；诖?，為降低轉(zhuǎn)爐冶煉終點(diǎn)鈦含量并保證高碳出鋼，
上海金屬 2022年5期2022-09-26
- 鋼中鈦、鋁含量對(duì)硼收得率影響分析
鋁、硼的脫氧順序鋼液中的氧會(huì)影響硼的收得率，而鈦和鋁作為強(qiáng)脫氧元素，其與硼的脫氧能力大小可以通過(guò)比較在鋼液中與[O]反應(yīng)的吉布斯自由能來(lái)判斷。鋼液中[Al]與[O]反應(yīng)的熱力學(xué)數(shù)據(jù)如下[5]：2[Al]+3[O]=2Al2O3(s)當(dāng)鋼液中的[Al]、[O]達(dá)到平衡時(shí)，ΔG1=ΔG1θ+RTlnK1=0，其中αAl2O3以純物質(zhì)為標(biāo)準(zhǔn)態(tài)，αAl2O3=1，fAl與fO近似為1，溫度為1873K，代入式中，可得：[Al%]2·[O%]3=4.44×10-14
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年2期2022-08-09
- 鋼液環(huán)境對(duì)Ti-O團(tuán)簇形貌影響的分子動(dòng)力學(xué)模擬
從原子尺度上弄清鋼液中鈦氧化物的形貌結(jié)構(gòu)及長(zhǎng)大過(guò)程對(duì)控制夾雜物朝著有利于鋼性能方向的形成十分重要。鋼液中鈦氧化物主要通過(guò)團(tuán)簇碰撞長(zhǎng)大，溶質(zhì)團(tuán)簇之間碰撞長(zhǎng)大往往需要溶劑作為運(yùn)動(dòng)介質(zhì)，因此溶質(zhì)團(tuán)簇不僅受其他溶質(zhì)團(tuán)簇的相互作用，還受溶劑環(huán)境的影響［7］。關(guān)于溶劑對(duì)溶質(zhì)團(tuán)簇結(jié)構(gòu)和長(zhǎng)大過(guò)程的影響已有很多報(bào)道。劉小吉［8］研究發(fā)現(xiàn)，將真空中穩(wěn)定的TiAu4團(tuán)簇放入水溶液后，原先穩(wěn)定的二維結(jié)構(gòu)向三維結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變，表明水溶液對(duì)TiAu4團(tuán)簇的形貌結(jié)構(gòu)有重要影響。Yang等［9
上海金屬 2022年3期2022-06-01
- 湍流器結(jié)構(gòu)對(duì)感應(yīng)加熱中包流動(dòng)影響數(shù)值模擬
。在實(shí)際生產(chǎn)中，鋼液在連鑄過(guò)程中向環(huán)境散熱［3-5］，熱量損失不可避免。通道式感應(yīng)加熱中間包可以在通道處安裝電磁感應(yīng)加熱裝置，鋼液流經(jīng)感應(yīng)加熱通道時(shí)能夠得到熱補(bǔ)償，有效提高各流溫度的一致性。加熱后的鋼液在中間包內(nèi)的流速加快，流動(dòng)路徑增加，可以達(dá)到去除夾雜的目的［6-9］。對(duì)通道式感應(yīng)加熱中間包的研究最早源于1984年Tsunehiro等的專利［10］。近年來(lái)，邢飛等［11］建立單流雙通道感應(yīng)加熱中間包三維非穩(wěn)態(tài)數(shù)學(xué)模型，研究通道傾斜角度變化對(duì)其內(nèi)部流場(chǎng)、溫
遼寧科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年1期2022-05-29
- 100t鋼包底吹氬攪拌鋼液去除夾雜物數(shù)值模擬研究
果不能有效地去除鋼液中的夾雜物，大量非金屬夾雜物會(huì)嚴(yán)重影響鋼的品質(zhì)，對(duì)鋼的性能造成很大影響[1]。隨著工業(yè)技術(shù)的進(jìn)步，對(duì)鋼的品質(zhì)要求不斷提高，為此，去除鋼中的夾雜物就顯得至關(guān)重要。鋼包內(nèi)的二次精煉在高品質(zhì)鋼的生產(chǎn)中發(fā)揮著越來(lái)越重要的作用，鋼包底吹氬就是其中重要的方式之一[2]。相關(guān)研究發(fā)現(xiàn)[3]，向鋼包中吹入氬氣不僅可以快速混勻鋼液成分和溫度，還可以有效減少鋼液中的夾雜物。Lou[4]利用CFD-PBM耦合模型研究發(fā)現(xiàn)雙孔底吹方式和增大氣體流量都能夠明顯縮
- LF爐外精煉鈣處理的工藝?yán)碚撆c實(shí)踐
水二次氧化，造成鋼液中的[Als]氧化生成Al2O3夾雜。這些Al2O3夾雜顆粒容易黏附在中包水口內(nèi)壁和塞棒棒頭，嚴(yán)重影響連鑄正常生產(chǎn)；與此同時(shí)鋼液氧化生成的少量FeO 與Al2O3結(jié)合成一種鐵鋁尖晶石（FeAl2O4熔點(diǎn)1780℃），粘附到水口內(nèi)壁上，共同堵塞水口[1-2]。通過(guò)對(duì)水口堵塞物的分析，發(fā)現(xiàn)其主要成分為CaO·6Al2O3，這些固態(tài)的CaO·6Al2O3夾雜對(duì)連鑄的生產(chǎn)及鋼材的熱加工、延展、抗疲勞性能都有危害[3]。目前冶煉鋁鎮(zhèn)靜鋼時(shí)，一般采
天津冶金 2022年2期2022-04-27
- 電磁攪拌條件下結(jié)晶器內(nèi)鋼液多相流動(dòng)和卷渣現(xiàn)象的大渦模擬
066004由于鋼液的高溫和不透明特性，在研究鋼液流動(dòng)的時(shí)候，工業(yè)測(cè)量變得非常困難，很難把連鑄結(jié)晶器立體空間內(nèi)的鋼液流動(dòng)測(cè)量出來(lái)，數(shù)值模擬仿真成為研究鋼液流動(dòng)的有利工具.結(jié)晶器內(nèi)流動(dòng)是一個(gè)復(fù)雜的物理現(xiàn)象，包含鋼液、渣相和空氣三相、高溫傳熱且發(fā)生鋼液和渣的凝固現(xiàn)象.關(guān)于結(jié)晶器內(nèi)流動(dòng)的研究自從20世紀(jì)80年代開始就得到了廣泛的關(guān)注，建立的模型包括鋼液單相模型、渣相-鋼液或鋼液-氣相兩相模型和空氣-渣相-鋼液三相模型.鋼液單相模型主要應(yīng)用于研究鋼液流動(dòng)、傳熱及凝
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-04-07
- 電磁制動(dòng)結(jié)晶器內(nèi)電磁參數(shù)對(duì)鋼液流動(dòng)行為影響數(shù)值模擬
冶金過(guò)程也是去除鋼液中氬氣泡和非金屬夾雜物的最后一個(gè)過(guò)程[1]。因此，結(jié)晶器內(nèi)鋼液的流動(dòng)狀態(tài)直接影響連鑄坯的最終質(zhì)量。結(jié)晶器內(nèi)的冶金過(guò)程是一個(gè)復(fù)雜的多相流動(dòng)過(guò)程[2]。在連鑄過(guò)程中，隨著拉坯速度的增加，高溫鋼液由水口側(cè)孔流出后形成高速射流，對(duì)初生凝固坯殼造成沖擊，導(dǎo)致坯殼厚度減小，甚至重熔，出現(xiàn)漏鋼事故。同時(shí)，高速射流撞擊結(jié)晶器窄面后形成上回流和下回流。上回流沖擊彎月面，造成彎月面附近鋼/渣界面波動(dòng)加劇，導(dǎo)致鋼液二次氧化和保護(hù)渣卷入，最終引起鑄坯質(zhì)量缺陷；
遼寧石油化工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2022-01-04
- TRIZ理論在改善引流砂對(duì)鋼液危害中的應(yīng)用
中間包，便會(huì)增加鋼液中夾雜物的含量，最終影響產(chǎn)品的質(zhì)量［1－7］。為了減少常規(guī)引流方法對(duì)鋼液的污染，有些鋼鐵企業(yè)采取如下措施：大包滑板打開，引流砂下落，人工用接砂盤在長(zhǎng)水口下部接住引流砂；當(dāng)鋼液流入長(zhǎng)水口后，移開接砂盤。但這種方式需要人工判斷引流砂何時(shí)接完，鋼液是否流入長(zhǎng)水口，判斷難度大，控制難度也大。本工作中將采用TRIZ理論對(duì)連鑄引流方法設(shè)計(jì)進(jìn)行討論，以期獲得更優(yōu)的設(shè)計(jì)方案。1 TRIZ理論TRIZ理論［8］認(rèn)為產(chǎn)品創(chuàng)新的核心是解決設(shè)計(jì)中的沖突或矛盾，
耐火材料 2021年6期2021-12-17
- RH操作對(duì)高級(jí)別IF鋼中夾雜物的影響
碳、硫，還要保證鋼液高潔凈度，液潔凈度水平的高低直接影響在冷軋板表面質(zhì)量[1-5]。由于汽車鋼板表面缺陷很大部分是由煉鋼生產(chǎn)原因（如鋼中非金屬夾雜物）所造成的，汽車鋼板冶金工藝一直是國(guó)內(nèi)外高水平鋼廠汽車鋼板生產(chǎn)的科研重點(diǎn)。研究表明，造成IF鋼冷軋板缺陷的夾雜物主要有脫氧產(chǎn)物Al2O3夾雜、結(jié)晶器保護(hù)渣卷入SiO2類夾雜，在控制Al2O3類夾雜方面，要是通過(guò)減少其生成量和在RH及中間包過(guò)程促進(jìn)熔渣對(duì)夾雜物的吸附[6-10]。如何在有限的時(shí)間內(nèi)實(shí)現(xiàn)高效脫碳和成
山西冶金 2021年3期2021-07-27
- GCr15軸承鋼LF精煉終點(diǎn)MgO·Al2O3夾雜的形成機(jī)理
式水口結(jié)瘤，影響鋼液流動(dòng)，甚至結(jié)瘤物還會(huì)剝落，從而被凝固坯殼捕捉，嚴(yán)重影響鑄坯表面質(zhì)量.因此，MgO·Al2O3的形成及控制對(duì)Ds類夾雜及鑄坯表面質(zhì)量的改善極為重要.研究表明，通過(guò)調(diào)整精煉渣組分可對(duì)鋼中夾雜進(jìn)行有效控制.為了探索GCr15軸承鋼LF精煉過(guò)程中MgO·Al2O3夾雜的形成與精煉渣的影響關(guān)系，本文采用全自動(dòng)夾雜物分析系統(tǒng)(ASPEX)結(jié)合分子離子共存理論模型，以國(guó)內(nèi)某鋼廠GCr15軸承鋼實(shí)際冶煉數(shù)據(jù)為研究對(duì)象，重點(diǎn)討論軸承鋼LF精煉過(guò)程中MgO
材料與冶金學(xué)報(bào) 2021年2期2021-06-25
- 卷渣類夾雜物在結(jié)晶器鋼液中成分轉(zhuǎn)變的動(dòng)力學(xué)模型
但保護(hù)渣一經(jīng)卷入鋼液，通常會(huì)對(duì)軋材的表面質(zhì)量產(chǎn)生惡劣的影響[4-10].在連續(xù)澆鑄過(guò)程中，由于結(jié)晶器內(nèi)流場(chǎng)的不穩(wěn)定性，很容易發(fā)生結(jié)晶器內(nèi)的卷渣現(xiàn)象[11-14]. 渣相被卷入鋼液相后，形成卷渣類夾雜物，卷渣類夾雜物會(huì)在后續(xù)過(guò)程中持續(xù)與鋼液發(fā)生反應(yīng). 關(guān)于結(jié)晶器卷渣類夾雜物的研究多數(shù)著眼于夾雜物的卷入機(jī)理[15-17]、夾雜物對(duì)軋材質(zhì)量的影響，鮮有關(guān)于卷渣類夾雜物成分演變的研究. 本文研究發(fā)現(xiàn)缺陷處夾雜物的具體成分和結(jié)晶器保護(hù)渣原始成分有很大的差別，這表明保
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-06-16
- 汽車大梁鋼(B510L)精煉過(guò)程鋼中全氧含量研究
)在LF精煉過(guò)程鋼液中全氧含量變化規(guī)律，通過(guò)工藝優(yōu)化，改善鋼液的潔凈度，提高八鋼生產(chǎn)汽車大梁鋼產(chǎn)品質(zhì)量。1 LF精煉爐鋼中全氧控制工藝1.1 鋼液中氧的來(lái)源鋼中全氧指鋼液中游離氧和各類氧化物夾雜，主要來(lái)源：(1)鐵水轉(zhuǎn)變?yōu)殇撍^(guò)程中吹氧脫碳，產(chǎn)生的大量游離氧；(2)各類鋼生產(chǎn)過(guò)程，去除鋼中游離氧產(chǎn)生的大量氧化物(包括穩(wěn)定氧化物和不穩(wěn)定氧化物)；(3)鋼液的二次氧化；(4)各類耐材侵蝕進(jìn)入到鋼液中。1.2 鋼中酸溶鋁對(duì)鋼液中全氧的影響對(duì)于采用鋁脫氧鎮(zhèn)靜鋼來(lái)說(shuō)
新疆鋼鐵 2021年4期2021-03-23
- 轉(zhuǎn)爐煉鋼過(guò)程脫氧工藝的探討
產(chǎn)的危害性，促進(jìn)鋼液脫氧處理方式的合理應(yīng)用，強(qiáng)化鋼鐵的生產(chǎn)效果，壓縮生成成本，使鋼鐵生成可達(dá)到循環(huán)效果，促進(jìn)鋼鐵行業(yè)穩(wěn)定發(fā)展。1 轉(zhuǎn)爐冶煉的基本概述轉(zhuǎn)爐冶煉主要把生鐵、鐵水置于轉(zhuǎn)爐高溫的狀況下，利用相互的氧化反應(yīng)，將生鐵、鐵水中碳元素等含量進(jìn)一步減少，使生產(chǎn)出的更高的化學(xué)性能、物理性能的鋼，達(dá)到鋼材性能良好、顯著。鋼材與生鐵的碳含量并不相同，鋼材w(C)＜2%，且熔點(diǎn)也大于生鐵，一般為1 450~1 500℃范圍之內(nèi)[1]。轉(zhuǎn)爐煉鋼生產(chǎn)出的鋼材，主要以低碳
山西冶金 2021年2期2021-01-25
- 氮在鋼水中的行為及工藝控制研究
合金元素的作用。鋼液中的氮含量高時(shí)，在凝固過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生偏析，由凝固的邊緣析出到中心部分，濃度逐漸增大，促進(jìn)了中心偏析和顯微孔隙的形成。實(shí)際表明，在一定含量的Cr，N鋼中，必有一與其相適應(yīng)的最小Mn含量，如低于Mn含量，鋼在凝固時(shí)N就會(huì)逸出，而成氣孔和疏松。軋制、鍛造時(shí)鋼中的小氣孔和孔隙未被焊合而拉長(zhǎng)呈現(xiàn)裂紋缺陷。在一定含量的鈦、鋁鋼中，氮與鋼中的鈦、鋁等元素形成帶棱角的夾雜物群。鋼中氮含量的增加，鋼的焊接性能會(huì)變壞[2]。1.2 對(duì)橫向裂紋的影響文獻(xiàn)[3]
山西冶金 2020年6期2021-01-22
- 水口位置對(duì)電磁偏心攪拌作用下大圓坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)流動(dòng)及傳熱的影響
不斷提高[4]。鋼液在結(jié)晶器中的流動(dòng)與傳熱影響鑄坯的凝固及其質(zhì)量[5]。眾多學(xué)者研究了水口插入深度、水口結(jié)構(gòu)、電磁攪拌等因素對(duì)結(jié)晶器中鋼液流動(dòng)- 傳熱的影響[6- 9]。理想的結(jié)晶器鋼液流場(chǎng)及溫度場(chǎng)特點(diǎn)包括：較淺的鋼液沖擊深度使得過(guò)熱鋼液集中在結(jié)晶器上部以保證化渣效果及更多的熱量消散；合理的回流區(qū)以保證夾雜物、氣體上?。谎刂芟蚰龤どL(zhǎng)均勻，降低縱向裂紋的萌生概率[10- 12]。任兵芝等[13]采用數(shù)值模擬研究發(fā)現(xiàn)，大圓坯連鑄結(jié)晶器電磁偏心攪拌時(shí)，外弧側(cè)的
上海金屬 2020年5期2020-09-26
- 真空感應(yīng)爐冶煉含氮不銹鋼的控氮工藝研究
鋼在冶煉過(guò)程中，鋼液的氮含量主要與鋼液表面活性元素、氣相中的氮分壓、合金元素及溫度有關(guān)。添加適量的表面活性元素如碲、硒以及鈮等，有利于增加鋼中氮含量。在一定的壓力下，氮在鋼中的溶解度隨溫度上升而增大，且在共晶轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，溶解度最大達(dá)到0.4%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)。向鋼中添加合金元素可以提高鋼中氮的溶解度[1]。但相對(duì)于溫度和合金元素，壓力對(duì)氮溶解度的影響最大[5]。真空感應(yīng)爐是中試主要冶煉設(shè)備，常用于新鋼種的冶煉。在冶煉含氮不銹鋼過(guò)程中，鋼液首先需在一定真空
上海金屬 2020年5期2020-09-26
- LF爐冶煉低硅鋼氮含量控制實(shí)踐
低生產(chǎn)成本。1 鋼液吸氮熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)1.1 鋼液吸氮熱力學(xué)[3](1)(2)(3)上式中，αN-氮在鋼液內(nèi)的活度；fN-氮在鋼液內(nèi)的活度系數(shù)；[%N]-鋼液內(nèi)的氮含量；KN-氮溶解在鋼液內(nèi)的平衡常數(shù)；PN2-氮在氣相中的分壓，Pa；T-鋼液溫度，℃。1.2 鋼液吸氮?jiǎng)恿W(xué)有關(guān)研究表明，脫除鋼液中硫、氧等活性元素的同時(shí)會(huì)增加鋼液的吸氮，鋼液吸氮?jiǎng)恿W(xué)方程[3]如下：d[%N]/dt=KcF/V([%N])e-[%N](4)式中[%N]是t時(shí)間鋼液中氮的濃度
四川冶金 2020年1期2020-07-27
- CO2作為RH提升氣的冶金反應(yīng)行為研究
點(diǎn)是利用高真空和鋼液循環(huán)流動(dòng)進(jìn)行有效脫氣和去除夾雜物.而且在高真空條件下，RH精煉可有效避免鋼液與空氣或渣接觸從而過(guò)氧化[21?23].由于CO2可以與鋼液中[C]反應(yīng)生成CO進(jìn)一步提高攪拌強(qiáng)度[7,16?17]，因此本文主要通過(guò)分析CO2與[C]在真空條件下的反應(yīng)限度，以及開展CO2作為RH提升氣的工業(yè)試驗(yàn)，研究CO2用作RH提升氣的冶金反應(yīng)行為.1 熱力學(xué)研究1.1 CO2與鋼液元素反應(yīng)吉布斯自由能通過(guò)計(jì)算反應(yīng)吉布斯自由能可以分析判斷該反應(yīng)是否可以發(fā)生
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-04
- 真空熔煉過(guò)程中定向?qū)Я餮b置內(nèi)鋼液運(yùn)動(dòng)現(xiàn)象的研究
心裝置，是熔融的鋼液由熔煉室流入鑄錠室的關(guān)鍵設(shè)備。圖1為坩堝澆鑄鋼液以及鋼液在定向?qū)Я餮b置內(nèi)的流動(dòng)示意圖。鋼液在此裝置內(nèi)的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，對(duì)于金屬材料的整體性能影響頗大。但很多學(xué)者過(guò)多關(guān)注熔化過(guò)程和凝固過(guò)程，對(duì)此卻鮮有研究。圖1 坩堝澆鑄鋼液以及鋼液在定向?qū)Я餮b置內(nèi)的流動(dòng)示意圖本文以國(guó)內(nèi)常見的四種定向?qū)Я餮b置為研究對(duì)象，建立三維幾何模型，通過(guò)構(gòu)建數(shù)學(xué)模型，利用數(shù)值模擬的方法對(duì)其四種定向?qū)Я餮b置內(nèi)鋼液的運(yùn)動(dòng)現(xiàn)象、溫降情況和對(duì)耐火材料侵蝕作用進(jìn)行分析和研究，以此掌握
工業(yè)加熱 2020年2期2020-04-08
- 淺析煉鋼生產(chǎn)中轉(zhuǎn)爐煉鋼脫氧工藝
及危害分析氧氣在鋼液中通常以非金屬夾雜物和溶解氧氣方式存在，在原料以及吹氧煉鋼過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生氧基本，但無(wú)論采用何種方法進(jìn)行煉鋼，主要目的是將其中的化學(xué)雜質(zhì)清除，特別是錳、硅、磷、碳等化學(xué)雜質(zhì)清除過(guò)程當(dāng)中，會(huì)應(yīng)用其中的氧氣，引發(fā)氧化反應(yīng)，讓雜質(zhì)和氧氣共同結(jié)合在一起，形成一種新的氧化合物，并析出其中的雜質(zhì)。氧在鋼液中是不可避免而存在的，所以吹氧煉鋼時(shí)，由于鋼液氧化以及雜質(zhì)含量不斷下降，氧氣在鋼液中的含量也會(huì)不斷提升，氧氣在鋼液中如果未得到全面的處理，鋼液中含氧量
中國(guó)金屬通報(bào) 2020年5期2020-01-06
- 雙流板坯中間包結(jié)構(gòu)優(yōu)化的數(shù)理模擬研究
金作用不僅是維持鋼液面的穩(wěn)定，作為生產(chǎn)潔凈鋼的反應(yīng)容器，中間包在去除夾雜物以及調(diào)節(jié)鋼液溫度與成分上也發(fā)揮著重要的作用[1]。大量的實(shí)踐表明，優(yōu)化控流裝置可以有效地改善中間包內(nèi)鋼液的流場(chǎng)和溫度場(chǎng)，從而達(dá)到去除夾雜物和調(diào)節(jié)鋼液溫度的效果[2]。水模型實(shí)驗(yàn)可以對(duì)中間包的控流裝置進(jìn)行優(yōu)化，但卻很難模擬出非等溫過(guò)程的流動(dòng)以及傳熱特征[3][4]。本文對(duì)國(guó)內(nèi)某鋼廠二流中間包存在的流場(chǎng)不合理、溫度場(chǎng)不均勻的問題，利用數(shù)理模擬對(duì)該廠中間包原型及使用控流裝置后的流場(chǎng)、溫度場(chǎng)
冶金設(shè)備 2019年4期2019-10-22
- 70t單管RH冶金傳輸行為的數(shù)值模擬
，110819)鋼液真空循環(huán)脫氣法是西德魯爾鋼鐵公司(Ruhrstahl)和赫拉歐斯公司(Hereaeus)共同設(shè)計(jì)開發(fā)的一種鋼液爐外精煉方法，簡(jiǎn)稱RH法。為提高精煉效果，縮短精煉時(shí)間，提高生產(chǎn)效率，國(guó)內(nèi)外許多冶金學(xué)者為RH精煉設(shè)備結(jié)構(gòu)和操作進(jìn)行了多項(xiàng)改進(jìn)，如增加真空室高度、擴(kuò)大浸漬管直徑、將活動(dòng)真空室改為固定真空室、增設(shè)多功能噴嘴[1]，并開發(fā)了多種改進(jìn)型號(hào)，如RH-OB，RH-PB，RH-KTB和RH-IJ。目前，RH 已經(jīng)成為具有脫碳、脫磷、脫硫、脫
- LF深脫硫過(guò)程中的鋼液增碳增氮的控制研究
精煉是一種常用的鋼液二次精煉手段，在LF精煉的造渣精煉過(guò)程中，可以對(duì)鋼液進(jìn)行加熱、脫氧、脫硫、去夾雜及合金化[1]。在使用LF爐對(duì)抗酸管線鋼X65MS進(jìn)行深脫硫處理的時(shí)候，部分爐次出現(xiàn)LF處理結(jié)束時(shí)的碳及氮的成分增高較多的情況，甚至導(dǎo)致某些爐次的碳、氮成分超標(biāo)，造成斷澆、板坯單獨(dú)碼垛等嚴(yán)重情況。本文預(yù)對(duì)鋼液脫硫及增碳增氮的原理做細(xì)致分析，并提出一些切實(shí)可行的操作來(lái)優(yōu)化LF精煉工藝，從而防止LF精煉處理X65MS時(shí)的增碳及增氮，保證生產(chǎn)的順利進(jìn)行及板坯成品成
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2019年2期2019-04-01
- 簡(jiǎn)易控制的無(wú)縫鋼管沉積裝置
管沉積裝置，包括鋼液包、霧化噴嘴、沉積盤和驅(qū)動(dòng)電機(jī)。鋼液包內(nèi)裝有鋼液；霧化噴嘴安裝在鋼液包底部出口處，并將鋼液噴射成為霧化顆粒；沉積盤位于霧化噴嘴的下方，霧化顆粒沉積在沉積盤的邊緣；沉積盤底部軸心處固定連接有螺桿，螺桿與固定支架構(gòu)成螺桿副；驅(qū)動(dòng)電機(jī)的輸出軸與螺桿底部相連帶動(dòng)螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)。該新型簡(jiǎn)易控制的無(wú)縫鋼管沉積裝置利用螺桿副在旋轉(zhuǎn)的同時(shí)實(shí)現(xiàn)升降的需求，簡(jiǎn)化了沉積盤支架的結(jié)構(gòu)，方便了生產(chǎn)控制，降低了設(shè)備成本，并降低了能耗。（專利申請(qǐng)?zhí)枺篊N201520487
鋼管 2019年3期2019-03-18
- 提高納米晶極薄帶澆注過(guò)程鋼液潔凈度的工藝研究★
即將精煉后的高溫鋼液通過(guò)一定長(zhǎng)度、一定寬度的狹縫噴射到高速旋轉(zhuǎn)的冷卻輥上快速冷卻形成非晶薄帶。由于制備納米晶極薄帶使用的氮化硼噴嘴嘴縫寬度極其狹窄，通常約0.23～0.25 mm，生產(chǎn)過(guò)程中經(jīng)常發(fā)生嘴縫堵塞或聚渣，導(dǎo)致制帶中斷或帶材表面出現(xiàn)劃痕、劈裂等缺陷，因此，嚴(yán)格控制鋼液中夾雜物的尺寸大小和數(shù)量，確保高溫鋼液的潔凈度成為保障納米晶極薄帶順產(chǎn)和薄帶質(zhì)量的關(guān)鍵因素。在嚴(yán)格把控母合金熔煉工藝、確保真空爐煉內(nèi)鋼液純凈的基礎(chǔ)上，本文提出了兩種高溫鋼液澆注過(guò)程中清
山西冶金 2019年6期2019-03-10
- 煉鋼生產(chǎn)中轉(zhuǎn)爐煉鋼脫氧工藝的分析
生及其危害氧氣在鋼液中的存在方式主要包括非金屬夾雜物形式與溶解氧氣形式兩種，煉鋼原料與吹氧煉鋼環(huán)節(jié)是產(chǎn)生氧的主要來(lái)源。在實(shí)際煉鋼過(guò)程中，碳、錳、磷、硅等元素以及其他一些化學(xué)雜質(zhì)的去除，都離不開對(duì)大量氧氣的使用，借助氧化反應(yīng)使氧氣與雜質(zhì)有效結(jié)合形成氧化物析出，進(jìn)而獲得高純度的鋼?？梢?，氧在鋼液中存在是必然的，實(shí)際吹氧煉鋼時(shí)，鋼液中需要氧化的雜質(zhì)含量越大，所需的氧氣量也就越大，同時(shí)鋼液中的氧含量也會(huì)有所增加。若是沒有對(duì)鋼液中的氧進(jìn)行有效處理，導(dǎo)致鋼液中的氧含量
中國(guó)金屬通報(bào) 2019年9期2019-01-03
- 薄板坯連鑄耐候鋼的穩(wěn)定澆鑄研究
3 冷齒發(fā)生機(jī)理鋼液在結(jié)晶器中在冷卻水的作用下靠近結(jié)晶器銅板位置率先凝固為固態(tài)坯殼，在此過(guò)程中體積收縮坯殼脫離結(jié)晶器中間的空隙由熔化的保護(hù)渣填充。鋼液在結(jié)晶器中的整個(gè)凝固過(guò)程即為鋼液向外傳熱過(guò)程，當(dāng)鋼液在結(jié)晶器中傳熱不均時(shí)，致使局部坯殼向內(nèi)褶皺離開結(jié)晶器銅板，在熱相圖上顯示為冷齒，熱相圖顯示的冷齒如圖1所示。冷齒是出現(xiàn)坯殼凹陷、裂紋等質(zhì)量缺陷的表現(xiàn)，甚至較為嚴(yán)重的冷齒會(huì)導(dǎo)致漏鋼事故的發(fā)生。圖1 冷齒熱相圖4 造成冷齒的主要因素4.1 鋼液溫度鋼液溫度對(duì)澆鑄
山西冶金 2018年5期2018-11-23
- 鋼液脫氧機(jī)理和發(fā)展?fàn)顩r
低到規(guī)定的范圍，鋼液將不能順利澆注，也得不到合理結(jié)構(gòu)的鑄坯。鋼液脫氧，就是使鋼中自由氧轉(zhuǎn)變?yōu)楹鯅A雜物，然后將這些夾雜物從鋼中去除，降低鋼液氧含量。現(xiàn)主要分析了煉鋼脫氧工藝的脫氧機(jī)理和發(fā)展?fàn)顩r，探討了鋼液脫氧發(fā)展的趨勢(shì)，為今后鋼液脫氧研究提供參考和借鑒。1 煉鋼脫氧工藝的脫氧機(jī)理和發(fā)展現(xiàn)狀2.1 沉淀脫氧脫氧機(jī)理沉淀脫氧是煉鋼工最早使用的脫氧方法，生產(chǎn)時(shí)將適量的合金直接加入到鋼液中，利用合金元素與鋼中氧反應(yīng)。由于加入的脫氧元素與鋼液充分接觸，因此沉淀脫氧的
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2018年3期2018-09-04
- 40 t鋼包底吹氬過(guò)程流熱耦合的數(shù)值模擬
體和夾雜物，改善鋼液質(zhì)量而被廣泛應(yīng)用。鋼包底吹氬[1- 6]過(guò)程中，驅(qū)動(dòng)鋼液循環(huán)流動(dòng)的主動(dòng)力是氬氣泡上升過(guò)程中的氣泡浮力。一個(gè)氬氣泡上浮驅(qū)動(dòng)的鋼液體積將超過(guò)這個(gè)氣泡體積的幾倍、幾十倍甚至幾百倍[7]。當(dāng)氣液兩相流達(dá)到鋼包內(nèi)鋼水頂部的液面時(shí)，氬氣進(jìn)入大氣與鋼液分離，由于連續(xù)吹氬，鋼液不斷地被帶到頂部液面，使得鋼液面附近形成水平流。鋼液面水平流在流動(dòng)過(guò)程中流動(dòng)速度不斷衰減，在包壁附近轉(zhuǎn)入向下流動(dòng)，這樣氬氣泡不斷推升鋼液向上流動(dòng)從而使鋼包內(nèi)鋼液形成循環(huán)流動(dòng)。20
上海金屬 2018年4期2018-07-26
- 30Cr2Ni4MoV轉(zhuǎn)子鋼冶煉過(guò)程中N含量的控制
近的水平，來(lái)去除鋼液中的N。由于VCD的脫氧產(chǎn)物是CO氣體，會(huì)迅速逸出鋼液，能顯著減少夾雜物的量[6]。我公司30Cr2Ni4MoV鋼的生產(chǎn)工藝流程為：EBT→LF→VD→中間包→VCD，其中電爐采用偏心爐底出鋼(EBT)，直接將氧化鋼水放鋼至精煉爐進(jìn)行還原、真空脫氣及合金化，待精煉爐鋼水成分和溫度滿足工藝，至真空坑進(jìn)行真空澆鑄。2 鋼液增氮脫氮的理論基礎(chǔ)2.1 鋼液增氮的理論基礎(chǔ)表1 30Cr2Ni4MoV鋼主要化學(xué)成分要求(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)Table 1
大型鑄鍛件 2018年4期2018-07-06
- 煉鋼生產(chǎn)中轉(zhuǎn)爐煉鋼脫氧工藝的探討
完善，以此來(lái)提升鋼液脫氧處理的實(shí)際效果。這樣就能夠在確保鋼產(chǎn)品質(zhì)量的基礎(chǔ)上，減少投入成本，讓煉鋼生產(chǎn)能夠安全、高效地進(jìn)行。1 轉(zhuǎn)爐冶煉概述轉(zhuǎn)爐冶煉指的是把生鐵當(dāng)中的碳等相關(guān)雜質(zhì)氧化，制造出化學(xué)與物理性能均高于鐵的鋼。生鐵和鋼之間存在的主要差別為碳的含量，碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)不超過(guò)2.11%的被稱為鋼，其熔點(diǎn)在1450～1500℃之間，1100～1200℃則為生鐵的熔點(diǎn)[1]。其次，在鋼當(dāng)中鐵、碳元素會(huì)生成Fe3C固溶體，這樣其硬度與強(qiáng)度會(huì)隨著碳含量的增多不斷上升，
山西冶金 2018年2期2018-03-29
- 高廢鋼比冶煉條件下的轉(zhuǎn)爐脫磷技術(shù)分析
并不高，如果磷在鋼液中含量為0.010%～0.025%，脫磷時(shí)使用單渣法。現(xiàn)階段為利用更多的廢鋼，減少鋼鐵料的損耗，獲得更大的經(jīng)濟(jì)價(jià)值，當(dāng)鐵水量供應(yīng)匱乏情況下，需要兌入更多的廢鋼，一般廢鋼控制比加入量保持在8.4%～20.4%，高廢鋼比將阻礙冶煉生產(chǎn)，比較突出的原因就是使得終點(diǎn)鋼液磷含量過(guò)高，進(jìn)而使得鋼材性能變?nèi)?，不能達(dá)至客戶對(duì)鋼材性能的需求[1-2]。為減少這種不利影響，滿足鋼種所需的磷含量，筆者結(jié)合自身對(duì)此的相關(guān)認(rèn)識(shí)進(jìn)行分析，以期推動(dòng)企業(yè)順利生產(chǎn)。1
中國(guó)資源綜合利用 2018年2期2018-02-03
- 電弧爐冶煉P91材質(zhì)工藝技術(shù)實(shí)踐
%～0.07%，鋼液中如何能穩(wěn)定控制其含量；5）Al含量低，如何保證鋼液的還原性。2 冶煉工藝流程及設(shè)備根據(jù)此材質(zhì)的成分規(guī)范及技術(shù)要求，本文選取的冶煉流程為：電弧爐冶煉+LF加合金+VOD吹氧脫碳+LF調(diào)整成分/溫度+澆注，其主要的設(shè)備參數(shù)如表2所示。3 冶煉過(guò)程控制3.1 電弧爐冶煉過(guò)程控制在EAF爐主要是控制P含量及各殘余元素含量，備料時(shí)應(yīng)選擇低氮、低鎳廢鋼，同時(shí)配備一定量的生鐵，廢鋼生鐵質(zhì)量分?jǐn)?shù)之比為4∶1為宜，且按照每t鋼液加入50 kg～80 k
鑄造設(shè)備與工藝 2017年6期2018-01-28
- GCr15軸承鋼精煉渣與鋼液組分間平衡熱力學(xué)研究
5軸承鋼精煉渣與鋼液組分間平衡熱力學(xué)研究付國(guó)強(qiáng) 曾亞南 李俊國(guó) 唐國(guó)章(華北理工大學(xué) 冶金與能源學(xué)院，河北唐山 063009)通過(guò)FactSage熱力學(xué)軟件計(jì)算，研究了GCr15軸承鋼LF精煉過(guò)程中鋼- 渣平衡時(shí)不同組分精煉渣對(duì)鋼液中鈣、鎂、鋁、氧含量的影響。結(jié)果表明，在計(jì)算范圍內(nèi)，鋼液中鈣、鎂、鋁、氧的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為1.385×10- 4%～5.029×10- 4%、3.014×10- 4%～7.778×10- 4%、0.018 8%～0.039 6%、
上海金屬 2017年4期2017-09-28
- 堿性中間包覆蓋劑對(duì)鋼水潔凈度的影響
度分析了覆蓋劑對(duì)鋼液造成氧化的原因。結(jié)果表明，在1550 ℃下，提高中間包覆蓋劑堿度以及降低其中MgO、Al2O3含量均有利于降低鋼中的總氧含量，覆蓋劑堿度最高時(shí)，T[O]含量最低，為12.8×10-6；在一定程度上增加中間包覆蓋劑的堿度有利于鋼中夾雜物數(shù)量的減少及尺寸的減小，但堿度過(guò)大反而不利于細(xì)小夾雜物的形成；此外，堿度更高的覆蓋劑中SiO2活度相對(duì)較低，向鋼液中傳氧量較少，因而對(duì)鋼液二次氧化的程度小，更利于潔凈鋼的生產(chǎn)。鋼液；中間包覆蓋劑；夾雜物；堿
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-01-18
- RH精煉過(guò)程爐噴粉脫硫工藝研究
加噴粉裝置，進(jìn)行鋼液深脫硫處理。結(jié)果顯示：在RH精煉過(guò)程中，脫硫反應(yīng)具有很好的熱力學(xué)和動(dòng)力學(xué)條件，能夠有效控制鋼液中硫含量。當(dāng)鋼液中初始硫含量為50×10-6，噴粉量為3.3 kg/t時(shí)，脫硫率約為40%。通過(guò)增大噴粉量，降低鋼液初始硫含量，減少添加料中的硫含量，RH深脫硫處理后鋼水中硫含量能夠控制在15×10-6以下，這對(duì)鋼鐵企業(yè)超低硫鋼的開發(fā)具有重要意義。RH精煉爐；噴粉；脫硫0 前言近年來(lái)，鋼鐵市場(chǎng)產(chǎn)能過(guò)剩，鋼鐵企業(yè)虧損加劇，這迫使企業(yè)加強(qiáng)品種結(jié)構(gòu)優(yōu)
重型機(jī)械 2016年5期2016-12-13
- 方坯結(jié)晶器角部鋼液初始凝固行為及其影響因素的數(shù)值模擬分析
?方坯結(jié)晶器角部鋼液初始凝固行為及其影響因素的數(shù)值模擬分析程常桂，朱家發(fā)，黃勝，金焱，梁澤偉(武漢科技大學(xué)鋼鐵冶金及資源利用省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 武漢，430081)摘要：針對(duì)方坯結(jié)晶器內(nèi)角部區(qū)域鋼液的初始凝固行為，建立耦合方坯、保護(hù)渣和結(jié)晶器銅板的傳熱數(shù)學(xué)模型，研究結(jié)晶器圓角半徑、角部銅板厚度及冷卻水量對(duì)鑄坯角部溫度分布及凝固坯殼厚度的影響。結(jié)果表明，增大結(jié)晶器圓角半徑、增加角部銅板厚度或降低結(jié)晶器內(nèi)冷卻水量，均可一定程度上改善初始凝固區(qū)域鑄坯
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-06-15
- 外加直流電場(chǎng)鋼液無(wú)污染脫氧新方法
)?外加直流電場(chǎng)鋼液無(wú)污染脫氧新方法李建朝a，齊素慈b，郝騫a，王春玉a，池云霞a(河北工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 a.教務(wù)處; b.材料工程系， 河北 石家莊050091)摘要：采用渣金間外加電場(chǎng)脫氧法，實(shí)現(xiàn)了鋼液的有效脫氧.試驗(yàn)在中頻感應(yīng)爐中完成，試驗(yàn)溫度范圍為1520～1620 ℃，外加穩(wěn)定電流1 A和2 A時(shí)，脫氧速率明顯增大，脫氧效果明顯，但脫氧能力相差不大.關(guān)鍵詞：外加電場(chǎng)；鋼液；脫氧大量事實(shí)證明，鋼液中的過(guò)剩氧會(huì)嚴(yán)重影響鋼材的質(zhì)量.由于傳統(tǒng)脫氧方法的局
- 鋼包在線底吹氬及夾雜去除的物理模擬研究
底吹氬時(shí)，鋼包內(nèi)鋼液量、渣層厚度、底吹氣體流量等參數(shù)對(duì)鋼包頂部鋼液裸露面積的影響，以及鋼包在線底吹氬工藝對(duì)鋼液中夾雜去除率的影響。結(jié)果表明，鋼包臨界卷渣底吹氣體流量隨著澆鑄的進(jìn)行而逐漸減??；在鋼液量相同時(shí)，鋼包頂部鋼液裸露面積隨著底吹氣體流量的增加而逐漸增大；在底吹氣體流量相同時(shí)，鋼包頂部鋼液裸露面積隨著鋼液液面高度的下降而逐漸減??；渣層越厚，鋼液裸露面積越??；在底吹氣體流量較小時(shí)，透氣磚無(wú)堵塞與堵塞50%時(shí)造成的鋼液裸露面積大小相近，但隨著底吹氣體流量的
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-06-09
- 對(duì)煉鋼生產(chǎn)中轉(zhuǎn)爐煉鋼脫氧工藝的探討
王偉摘 要：鋼液脫氧處理是轉(zhuǎn)爐煉鋼生產(chǎn)中的重要工藝環(huán)節(jié)，鋼液脫氧的效果直接影響到煉鋼生產(chǎn)和鋼產(chǎn)品的質(zhì)量。如果鋼液中含有較多的氧的話，會(huì)使鋼產(chǎn)品的塑形降低，內(nèi)部氣孔增多，結(jié)構(gòu)組織疏松，且易產(chǎn)生熱脆現(xiàn)象，嚴(yán)重影響鋼產(chǎn)品的質(zhì)量。因此，對(duì)轉(zhuǎn)爐煉鋼的脫氧處理，控制轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)氧含量成為保證鋼產(chǎn)品質(zhì)量的一項(xiàng)重要因素。本文主要對(duì)沉淀脫氧、擴(kuò)散脫氧、真空脫氧等幾種脫氧方法進(jìn)行研究和探討。關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)爐煉鋼；脫氧工藝隨著鋼鐵行業(yè)競(jìng)爭(zhēng)的日趨激烈，各鋼鐵企業(yè)開始加強(qiáng)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量和生
科技尚品 2016年1期2016-05-30
- G35CrNiMo6-6純凈鋼冶煉技術(shù)研究
有效措施，提高了鋼液的純凈度，最終滿足產(chǎn)品技術(shù)要求。關(guān)鍵詞：G35CrNiMo6-6；純凈鋼；冶煉工藝純凈鋼一般指含非金屬夾雜物、氣體元素(氫、氧、氮)和殘余有害元素(硫、磷、銅、砷、銻、錫)很少的鋼。非金屬夾雜物的數(shù)量、氣體含量或殘余有害元素的含量水平都可以代表鋼的純凈度。目前，我廠生產(chǎn)的大型純凈鋼鑄件主要有高中壓內(nèi)外缸、超臨界汽缸、螺母柱、齒條等產(chǎn)品。這些產(chǎn)品的超聲檢測(cè)、磁粉檢測(cè)、力學(xué)性能和晶粒度等檢驗(yàn)要求極為嚴(yán)格，因此對(duì)鋼液的純凈度要求比一般鑄件用鋼
大型鑄鍛件 2016年2期2016-03-16
- 臨氫用12Cr2Mo1V鍛用鋼的留氧冶煉工藝研究
空澆鑄工藝。由于鋼液黏度較大，為防止?jié)茶T時(shí)大尺寸夾雜物被卷入鋼液，質(zhì)量控制的要點(diǎn)是采取留氧冶煉工藝。LF操作選用電石粒脫氧，電石粒用量根據(jù)LF第一個(gè)目標(biāo)樣C含量確定。鋼液入VD時(shí)活度氧控制在( 19．0～23．0)×10－6，VD結(jié)束時(shí)活度氧控制在( 14．0～18．0)× 10－6。這樣的留氧量能確保真空澆鑄時(shí)，鋼液以滴流狀態(tài)進(jìn)入鋼錠模，從而有效避免鋼液卷入中間包熔損耐材類大尺寸夾雜物。關(guān)鍵詞:12Cr2Mo1V鍛用鋼;夾雜物;冶煉工藝臨氫設(shè)備用耐熱鋼長(zhǎng)
大型鑄鍛件 2015年6期2016-01-12
- 電流對(duì)鋼液中氣泡及夾雜物的影響
稿|李春誠(chéng)電流對(duì)鋼液中氣泡及夾雜物的影響供稿|李春誠(chéng)本文采用鋼液上下通電的方式，考察了通電、電壓強(qiáng)度和電流波形等因素對(duì)鋼液中氣泡和夾雜物的影響情況，同時(shí)進(jìn)行了簡(jiǎn)單的分析。實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果表明，對(duì)鋼液施加直流電流處理，鋼液中的氣泡受到電場(chǎng)力的作用，向負(fù)極方向移動(dòng)。增大電壓，對(duì)于鋼液中氣泡的去除影響較小。對(duì)鋼液施加脈沖電流，鋼樣中夾雜物的尺寸變小，在邊緣區(qū)域只觀察到了尺寸小于5 μm的MnS夾雜物。同時(shí)脈沖電流能細(xì)化鋼液中的氣泡，具有更高的氣泡去除效率。隨著經(jīng)濟(jì)社
金屬世界 2015年2期2015-12-05
- 300 t轉(zhuǎn)爐負(fù)載狀態(tài)下彈簧板應(yīng)力測(cè)試分析
。關(guān)鍵詞：轉(zhuǎn)爐；鋼液；彈簧板；耳軸中圖分類號(hào)：TF748.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A DOI：10.15913/j.cnki.kjycx.2015.22.094本文主要分析了轉(zhuǎn)爐在正常負(fù)載狀態(tài)下彈簧板的應(yīng)力分布情況，從而找到轉(zhuǎn)爐在正常冶煉條件下彈簧板的薄弱部位。雖然采用轉(zhuǎn)爐裝球模擬實(shí)際冶煉的方法無(wú)法完美地分析正常冶煉條件下彈簧板的應(yīng)力分布情況，但可大致分析出彈簧板的應(yīng)力分布及其變化情況。1 彈簧板應(yīng)力零點(diǎn)的確定在裝球試驗(yàn)中，由于鋼球無(wú)法真實(shí)地模擬鋼液的流動(dòng)，導(dǎo)致轉(zhuǎn)
科技與創(chuàng)新 2015年22期2015-12-02
- LF精煉過(guò)程中SAE8620鋼所含MgO復(fù)合夾雜物分析
，100083）鋼液精煉過(guò)程中的非金屬夾雜物根據(jù)來(lái)源可以分為兩類，即內(nèi)生夾雜與外來(lái)夾雜，其中外來(lái)夾雜顆粒較大，易于上浮，其在鋼中的出現(xiàn)帶著偶然性且不規(guī)則［1－3］。非金屬夾雜物破壞了鋼基體的連續(xù)性，造成鋼的組織不均勻，不僅對(duì)鋼的使用性能和加工性能造成一定的損害，同時(shí)也嚴(yán)重影響鋼材質(zhì)量，降低鋼材的使用壽命［4］。鋼液精煉過(guò)程中，含MgO非金屬夾雜物的尺寸總體偏大，且熔點(diǎn)較高，對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量危害較大。為此，本文采用非水溶液電解方法分離出SAE8620齒輪鋼所含Mg
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-11-05
- 大型鑄鋼件多包合澆工藝研究與探討
超過(guò)35t，澆注鋼液重量超過(guò)40t的鑄鋼件均需兩包或兩包（見圖1）以上合澆工藝方案才能完成澆注任務(wù)，此類鑄鋼件價(jià)值常高達(dá)幾十萬(wàn)元甚至上百萬(wàn)元，在整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程中不容出現(xiàn)大的失誤，尤其是澆注環(huán)節(jié)更不允許出現(xiàn)因鋼液不足而導(dǎo)致的欠澆現(xiàn)象。因此，在冶煉和澆注條件受限的情況下，采用多包合澆工藝方案是實(shí)現(xiàn)大型鑄鋼件順利澆注的重要手段，而科學(xué)合理的多包合澆工藝控制措施更是實(shí)現(xiàn)大型鑄鋼件順利澆注的基礎(chǔ)。1. 多包合澆工藝方案確定原則多包合澆工藝方案原則上依據(jù)鑄件毛坯重量和澆
金屬加工(熱加工) 2015年23期2015-04-23
- Al脫氧彈簧鋼鈣處理過(guò)程中鋁酸鈣硫化物析出熱力學(xué)分析
iMn脫氧，控制鋼液w[Al]1 熱力學(xué)參數(shù)1.1 熱力學(xué)計(jì)算依據(jù)采用LD-LF-VD-CC冶煉工藝進(jìn)行Al強(qiáng)脫氧，精煉合成渣采用CaO-Al2O3基渣系，控制爐渣為高堿度、低氧化性，在后續(xù)喂SiCa線工序?qū)A雜物進(jìn)行變性處理。彈簧鋼化學(xué)成分如表1所示。 CaO-Al2O3夾雜物中aCaO和aAl2O3值如表2所示，表2中數(shù)據(jù)為1600 ℃鋼液溫度下測(cè)得。表1 彈簧鋼化學(xué)成分(wB/%)Table 1 Chemical compositions of th
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年4期2014-03-26
- 簾線鋼精煉過(guò)程碳還原氧化鈦理論分析
在的鈦被還原進(jìn)入鋼液.在簾線鋼精煉和連鑄過(guò)程，鋼液頂渣和覆蓋劑不同程度地存在氧化鈦.對(duì)精煉和連鑄過(guò)程頂渣以及覆蓋劑中氧化鈦被還原進(jìn)入鋼液的可能性進(jìn)行分析，進(jìn)而采取措施防止鋼液增鈦，對(duì)于控制鋼中鈦夾雜具有重要意義.1 理論分析根據(jù)鈦 - 氧反應(yīng)［2］和碳 - 氧反應(yīng)［3］，見式(1)～式(4)，得出碳還原頂渣或覆蓋劑中TiO2的平衡式，見式(5)，其熱力學(xué)數(shù)據(jù)見式(6).由式(5)和式(6)可得出鋼液中鈦活度與鋼液碳活度和渣中TiO2活度的關(guān)系，見式(7)和
材料與冶金學(xué)報(bào) 2013年2期2013-11-28
- 意大利研究中間包排空過(guò)程鋼液流動(dòng)
中間包排空過(guò)程中鋼液的熱流體力學(xué)和質(zhì)量特征進(jìn)行了細(xì)致的研究。在煉鋼和連鑄過(guò)程中，瞬態(tài)操作對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量和工藝規(guī)范有很大影響，這點(diǎn)對(duì)中間包來(lái)說(shuō)尤為明顯。此研究通過(guò)工業(yè)實(shí)驗(yàn)結(jié)合計(jì)算流體力學(xué)模型驗(yàn)證研究了上述問題，重點(diǎn)對(duì)布雷西亞奧利馬丁鋼鐵廠長(zhǎng)材產(chǎn)線5流中間包排余鋼階段鋼液熱流場(chǎng)和溫度場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬。結(jié)果表明，漩渦的出現(xiàn)可能會(huì)造成卷渣，漩渦起始于靠近中包角落的“外部流”，典型的鋼液循環(huán)流動(dòng)會(huì)誘導(dǎo)這種現(xiàn)象的發(fā)生。中包排余鋼時(shí)，表面鋼液產(chǎn)生螺旋運(yùn)動(dòng)，靠近出口處較高的角
四川冶金 2013年5期2013-08-15
- 波蘭研究鋼液過(guò)濾器對(duì)過(guò)濾的影響
金系的學(xué)者對(duì)用于鋼液過(guò)濾的多孔陶瓷過(guò)濾器的長(zhǎng)徑比在鋼液過(guò)濾過(guò)程中的影響進(jìn)行了研究，并將過(guò)濾器的長(zhǎng)徑比作為新的研究參數(shù)。該研究通過(guò)一系列實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的實(shí)驗(yàn)得出:長(zhǎng)徑比通過(guò)改變鋼中非金屬夾雜物的數(shù)量和份額來(lái)影響鋼液的過(guò)濾效率。通過(guò)改變過(guò)濾器長(zhǎng)徑比進(jìn)行鋼液過(guò)濾的過(guò)程，該項(xiàng)研究證實(shí)了氧化氣氛對(duì)于鋼液通過(guò)陶瓷過(guò)濾器的過(guò)濾效果有消極影響的結(jié)論。通過(guò)測(cè)量表面份額變化的平均水平和夾雜物的整個(gè)范圍表明:改變過(guò)濾器的長(zhǎng)徑比可以影響鋼的潔凈度。該研究使不同類型陶瓷過(guò)濾器過(guò)濾效果的
四川冶金 2013年5期2013-08-15
- 下注鋼錠保護(hù)渣的應(yīng)用分析
直接影響保護(hù)渣在鋼液面上形成具有合適的三層結(jié)構(gòu)，其中熔融層的液體渣能連續(xù)地流入模壁與坯殼之間，形成均勻的薄渣衣。一重的18～32 t或更大鋼錠，其熔速確定為80.7 s。2 保護(hù)渣的制作要求2.1 原材料選擇我廠使用的保護(hù)渣是以電廠灰和一重精煉爐渣為基料，適當(dāng)調(diào)整熔劑配比為原料制成（見表1）。2.2 保護(hù)渣粒度保護(hù)渣粒度對(duì)保護(hù)渣物理化學(xué)性質(zhì)有很大影響。一般要求粒度在60～80目以下，按一定比例組成。表1 保護(hù)渣原材料的化學(xué)成分2.3 保護(hù)渣干燥一般要求保護(hù)
一重技術(shù) 2012年5期2012-07-30
- 空氣氧化對(duì)鋼液成分直接測(cè)量的影響*
使研究者們致力于鋼液成分直接測(cè)定新技術(shù)的開發(fā).激光誘導(dǎo)擊穿光譜技術(shù)(LIBS)具有多元素同步快速分析能力，能結(jié)合光纖傳導(dǎo)等技術(shù)，可適用于高溫惡劣環(huán)境等，因而被作為一種極具前景的分析技術(shù)引入到鋼液成分直接測(cè)量領(lǐng)域［3］.近年來(lái)，大部分研究集中在檢測(cè)探頭的設(shè)計(jì)和性能優(yōu)化方面，期望能將探頭置于熔融金屬表面甚至插入其內(nèi)部進(jìn)行測(cè)量［4-6］;也有學(xué)者嘗試建立開放式的光學(xué)系統(tǒng)以滿足遠(yuǎn)距離測(cè)量的要求［7］，但至今未有成熟的商業(yè)化裝置應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng).雖然國(guó)內(nèi)外研究者圍繞鋼液成
- 優(yōu)化中間包結(jié)構(gòu)去除鋼液氧化物夾雜
1 前言中間包是鋼液凝固前所經(jīng)過(guò)的最后一個(gè)耐火材料容器,主要功能是將潔凈的鋼液按要求的流速、溫度和成分分配給各個(gè)鑄流。無(wú)論是轉(zhuǎn)爐的脫氧產(chǎn)物、鋼包渣、中間包渣還是二次氧化產(chǎn)生的氧化物,都應(yīng)盡可能地從中間包過(guò)程中去除,如果中間包結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,就難以在中間包內(nèi)去除夾雜物。因此,為提高鋼液質(zhì)量,要求中間包具有消除大型外來(lái)夾雜物、避免內(nèi)生夾雜物聚集長(zhǎng)大及可在鋼液傳送過(guò)程中去除任何殘余夾雜物等功能。合理的中間包外形設(shè)計(jì)和內(nèi)腔結(jié)構(gòu)布置不僅是連澆過(guò)程中穩(wěn)定連鑄機(jī)和連續(xù)操
重型機(jī)械 2010年2期2010-11-18
- 碳粉、碳化硅粉和硅鐵粉擴(kuò)散脫氧的應(yīng)用
。擴(kuò)散脫氧期間噸鋼液加入碳粉6～7kg，加入硅鐵粉6～8kg。還原期大約45min，渣中氧化鐵含量為0.8%～1.0%。存在的問題：經(jīng)過(guò)氧化期的操作，鋼液是強(qiáng)氧化性的，氧含量遠(yuǎn)大于碳氧平衡時(shí)的含量，由于碳粉脫氧速度較慢，因此硅鐵粉的加入量較大，脫氧后形成的二氧化硅會(huì)玷污鋼液，另外，大量使用硅鐵粉造成還原的流動(dòng)性變差，而且爐渣的堿度減少速度太快，造成脫氧、脫硫速度減慢，鋼液中的含氧量太高，鋼中氧含量高對(duì)于鑄件的加工性能及內(nèi)在、外在質(zhì)量都有極大的危害，造成鋼液
中國(guó)鑄造裝備與技術(shù) 2010年3期2010-11-04
- 連鑄中間包耐火材料的沖蝕特性與控流裝置的優(yōu)化設(shè)置
學(xué)反應(yīng)、熱應(yīng)力與鋼液流動(dòng)的協(xié)同作用所致,中間包內(nèi)控流裝置發(fā)生侵蝕的主要原因是鋼液對(duì)耐火材料的沖蝕。對(duì)設(shè)置有湍流控制器、擋渣堰、擋渣壩的中間包耐火材料的沖蝕特性進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算與分析,結(jié)果表明,中間包內(nèi)沖蝕最嚴(yán)重的部位是在湍流控制器及沖擊區(qū)包壁上部1/3處,其次是擋渣堰迎向鋼液流動(dòng)一側(cè)壁面;隨著擋渣堰與鋼液入口距離的增加,鋼液對(duì)擋渣堰、擋渣壩的沖蝕強(qiáng)度下降;根據(jù)停留時(shí)間分布(RTD)曲線設(shè)置中間包控流裝置時(shí),應(yīng)考慮鋼液對(duì)耐火材料的沖蝕特性。連鑄中間包;耐火材
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年5期2010-09-14