吉洪智, 趙朝會, 胡怡婷, 丁 帆, 建照陽
(上海電機學(xué)院 電氣學(xué)院, 上海 201306)
永磁同步電動機(Permanent Magnet Synch-ronous Motor, PMSM)的直接轉(zhuǎn)矩控制(Direct Torque Control, DTC)技術(shù)首先由德國的Depen-brock和日本的Takahashi提出。1997年,Zhong等[1]將這種技術(shù)應(yīng)用于PMSM的控制。DTC結(jié)構(gòu)簡單、魯棒性強,但是同時也存在轉(zhuǎn)矩脈動大、開關(guān)頻率不恒定等問題[2-3]。為了解決該問題,國內(nèi)外學(xué)者提出了許多改進技術(shù)[4-8]。文獻[4]詳細介紹了應(yīng)用空間矢量脈寬調(diào)制(Space Vector Pulse Width Modulation, SVPWM),DTC的轉(zhuǎn)矩脈動大大減少,控制性能提高。文獻[7]介紹了采用預(yù)期電壓矢量計算單元來代替?zhèn)鹘y(tǒng)DTC中的磁鏈以及轉(zhuǎn)矩滯環(huán)比較器,可以有效地減小轉(zhuǎn)矩脈動并對其進行優(yōu)化。文獻[8]提出了一種結(jié)合DTC與空間矢量調(diào)制的方法,從而使得開關(guān)頻率保持恒定并且降低了轉(zhuǎn)矩脈動,但這種方法仍無法高精度地控制系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)特性以及魯棒性。
滑模變結(jié)構(gòu)具有較高的穩(wěn)態(tài)精度和較小的超調(diào)量,因此,這種方案具有很強的魯棒性。結(jié)合智能控制理論,學(xué)者們提出模糊滑??刂破?、非奇異終端滑模控制以及高階滑模的控制思想等,都不同程度地改善了系統(tǒng)魯棒性、低速性能以及削弱抖振,但不同方法也有局限性[9-11]。文獻[12-14]介紹了滑模控制技術(shù)逐漸應(yīng)用于電機控制及航空航天等領(lǐng)域。文獻[15]研究了一種全局非奇異快速終端滑模結(jié)構(gòu),提高了系統(tǒng)的穩(wěn)定運行能力。文獻[16]分析了將兩個PI控制器替換成超螺旋(Super-twisting)滑模變結(jié)構(gòu)控制器,減少了抖振且超調(diào)量較小。文獻[17]介紹了基于非奇異終端滑模的模型預(yù)測轉(zhuǎn)矩控制的研究,改善了轉(zhuǎn)矩脈動和轉(zhuǎn)速的動態(tài)響應(yīng)。
本文將Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破饔糜诳刂葡到y(tǒng)的轉(zhuǎn)速環(huán),并對采用Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破骱筒捎脗鹘y(tǒng)PI控制器進行仿真對比,期望該滑模能夠解決超調(diào)頻繁的問題,提高轉(zhuǎn)速響應(yīng)速度,減小轉(zhuǎn)矩脈動以及超調(diào)量。
DTC中,PMSM在d-q坐標系下的電磁轉(zhuǎn)矩方程為
|ψs|(Lq-Ld)sin 2δ]
(1)
式中:Ld,Lq分別為d軸和q軸定子電感;p為極對數(shù);Te為電磁轉(zhuǎn)矩;ψs和ψf分別為定子磁鏈和轉(zhuǎn)子永磁體磁鏈;δ為轉(zhuǎn)矩角。
對式(1)求導(dǎo),可得
(2)
由此可見,轉(zhuǎn)矩的變化與轉(zhuǎn)矩角的變化是非線性關(guān)系,即
2|ψs|(Lq-Ld)cos 2δ]Δδ
(3)
式中:ΔTe為轉(zhuǎn)矩增量;Δδ為轉(zhuǎn)矩角增量。
從式(3)可以看出,由于PMSM的轉(zhuǎn)子磁鏈為定值,當控制定子磁鏈ψs為一固定值時,且不考慮ψs變化對轉(zhuǎn)矩的影響,ΔTe就取決于Δδ。其坐標系如圖1所示。
圖1 轉(zhuǎn)矩角增量坐標系
根據(jù)圖1,可以將PMSM在α-β坐標系中的電壓方程改為
(4)
式中:uαref,uβref分別為α,β軸期望電壓分量值;ΔT為控制周期。
期望電壓矢量的幅值和相位角可以通過式(4)得出
(5)
由式(5)可確定期望電壓所在區(qū)間及大小,從而由電壓空間矢量調(diào)制單元產(chǎn)生SVPWM脈沖信號,控制逆變器驅(qū)動永磁同步電動機運行。
定義系統(tǒng)的二階非奇異快速終端滑模變量,可以有效避免滑模面的奇異現(xiàn)象,即
(6)
式中:e為系統(tǒng)狀態(tài)誤差;0<α<1;β∈R+;p,q∈N且為奇數(shù);λ>p/q且1
當系統(tǒng)的狀態(tài)遠離平衡點時,轉(zhuǎn)速誤差e會較大,由上述滑模面可以看出,轉(zhuǎn)速誤差e的高次項起到了決定性作用,所以其收斂速度會比非奇異終端滑模的收斂速度更快。
電動機機械運動方程為
(7)
式中:J為轉(zhuǎn)動慣量;Te為電磁轉(zhuǎn)矩;TL為負載轉(zhuǎn)矩;B為阻尼系數(shù);ωm為電動機機械角速度。
式(7)可改寫為
(8)
(9)
將式(8)代入式(9)得
(10)
(11)
(12)
(13)
式(13)可以改寫為
(14)
式中:ω為狀態(tài)變量;u為控制輸入量;a(t,ω)和b(t,ω)均為不確定函數(shù),且滿足
(15)
式中:A,Bmin,Bmax∈R+。
采用Super-twisting算法可使系統(tǒng)的相軌跡在一定時間內(nèi)繞原點作螺旋式的旋轉(zhuǎn),算法如下:
(16)
Super-twisting算法在滑模面上收斂和穩(wěn)定的充分必要條件為
(17)
控制器穩(wěn)定性證明如下:
(18)
將式(12)和式(14)代入式(18)得
(19)
由式(15)可得|a|≤A,0 (20) (21) 因此,式(21)滿足Lyapunov穩(wěn)定性定理,說明系統(tǒng)穩(wěn)定。 根據(jù)式(6)和式(16),可以得到圖2所示的控制器框圖。 系統(tǒng)整體控制框圖如圖3所示。 圖2 基于Super-twisting非奇異快速終端滑模速度控制器框圖 圖3 基于Super-twisting非奇異快速終端滑模的PMSM直接轉(zhuǎn)矩控制框圖 本文采用Matlab/Simulink仿真軟件,建立了基于Super-twisting非奇異快速終端滑模的永磁同步電動機直接轉(zhuǎn)矩控制仿真模型。轉(zhuǎn)速控制器分別采用傳統(tǒng)PI控制器以及Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鳎溆嚯妱訖C參數(shù)與仿真參數(shù)均不變,將兩者進行對比分析。 電動機的參數(shù)如下:定子電阻為為0.958 5 Ω,定子電感為5.25 mH,轉(zhuǎn)子磁鏈為0.182 7 Wb,轉(zhuǎn)動慣量J為6.329×10-5kg·m2,極對數(shù)為4。額定轉(zhuǎn)速設(shè)為1 000 r/min,定子磁鏈給定值為0.2 Wb,控制系統(tǒng)采樣周期為1 μs。電動機的運行過程如下:在t=0 s時啟動電動機,給定啟動速度為1 000 r/min;在t=0.05 s時,負載轉(zhuǎn)矩由0 N·m突變到5 N·m。所得的仿真結(jié)果如圖4~6所示。 圖5 轉(zhuǎn)矩波形對比 圖6 轉(zhuǎn)矩放大波形對比 圖4~圖6中實線為采用傳統(tǒng)PI控制器波形,虛線為采用Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鞑ㄐ?。從圖4中可以看出,采用傳統(tǒng)PI控制器時,轉(zhuǎn)速波形需要12 ms時才能達到額定值1 000 r/min,并且啟動過程中存在超調(diào)頻繁的問題;而采用了Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鳎梢栽? ms時達到額定轉(zhuǎn)速,其動態(tài)響應(yīng)速度快。從圖5可以看出,在啟動和突加負載時,采用Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鲿r轉(zhuǎn)矩波形都能夠很快達到額定轉(zhuǎn)矩,而使用PI控制器都存在一定的超調(diào)。圖6中采用PI控制器的波動范圍為4.75~5.25 N·m,轉(zhuǎn)矩脈動為0.5 N·m;而采用Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鞯牟▌臃秶鸀?.91~5.06 N·m,轉(zhuǎn)矩脈動為0.15 N·m,對比可以看出使用super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鲿r,轉(zhuǎn)矩脈動更小。 本文研究了在永磁同步電動機空間矢量DTC中采用Super-twisting非奇異快速終端滑??刂破鲿r的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩波形。系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速環(huán)用Super-twisting非奇異快速終端滑模控制器代替?zhèn)鹘y(tǒng)PI滑??刂破鳌7抡娼Y(jié)果表明,在空間矢量DTC中采用Super-twisting非奇異快速終端滑模控制器有以下優(yōu)點:① 轉(zhuǎn)速的響應(yīng)速度提高了9 ms;② 轉(zhuǎn)矩脈動減小了0.35 N·m;③ 解決了頻繁超調(diào)的問題。3 轉(zhuǎn)速控制
4 仿真與分析
5 結(jié) 語