海上鉆井平臺(tái)隔水管振動(dòng)特性研究及應(yīng)用

徐振方

摘要：隔水管是海上自升式鉆井平臺(tái)石油鉆井的第一個(gè)環(huán)節(jié)，應(yīng)用三角級(jí)數(shù)描述用隔水管的撓曲方程，同時(shí)根據(jù)雷利法（L.Rayleigh）在求得隔水管系統(tǒng)的相對(duì)變形以后，由系統(tǒng)的能量平衡求得其振動(dòng)頻率方程，應(yīng)用這種方法對(duì)于我們研究隔水管的振動(dòng)特性及其對(duì)于鉆井作業(yè)狀態(tài)的影響，在海洋石油鉆井工程中有很重要的指導(dǎo)意義。通過隔水管振動(dòng)特性與鉆柱橫向振動(dòng)的結(jié)合，可以在鉆井作業(yè)的轉(zhuǎn)速選擇上提供參考依據(jù)，將鉆柱與隔水管的諧振研究與作業(yè)安全結(jié)合起來(lái)，對(duì)于統(tǒng)籌管理海上鉆井作業(yè)有著重要的現(xiàn)實(shí)意義。

關(guān)鍵詞：海上鉆井平臺(tái);隔水管;撓曲方程;橫向振動(dòng);固有頻率

1隔水管振動(dòng)特性研究意義

自升式鉆井平臺(tái)在海上進(jìn)行鉆井作業(yè)時(shí)，通常在海底泥線鉆孔一定深度后下入30"隔水管，由此建立鉆井液的閉式循環(huán)系統(tǒng)，隔水管施工作業(yè)質(zhì)量關(guān)系到該井后續(xù)各工序的順利與安全。隔水管頂部通過鋼索與鉆井平臺(tái)連接固定，泥線以下部分用水泥漿封固。作業(yè)中由于隔水管的振動(dòng)加上與海流的作用，造成表層鉆進(jìn)時(shí)，鉆柱與隔水管之間的敲擊與振動(dòng)，以致隔水管的快速接頭處發(fā)生嚴(yán)重的偏磨，其磨損嚴(yán)重的個(gè)別管子接頭處，深度竟達(dá)到10～15mm之多，由此可見：研究隔水管的橫向振動(dòng)問題，選擇合理的鉆井參數(shù)避免鉆具與隔水管之間的諧振，對(duì)于我們保護(hù)和使用好隔水管，保證鉆井作業(yè)安全，具有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

2 隔水管的撓曲變形分析

2.1隔水管的撓曲方程數(shù)學(xué)模型推導(dǎo)

我們知道：通常情況下，隔水管在海上使用時(shí)，采用先鉆孔后下入隔水管再用水泥漿封固的方法，但通常均是隔水管入泥線以下約50m，因此我們可以將底部視為插入的嵌固端，而在隔水管的頂部我們則是在其上部用4只1-3/4"的大頂絲將其頂在鉆井平臺(tái)井口平臺(tái)的中心，這樣就相當(dāng)于一個(gè)上下可以滑動(dòng)的固支端。

為研究問題方便起見，我們首先沿隔水管的軸線方向建立坐標(biāo)，為研究問題簡(jiǎn)便起見，我們暫不考慮隔水管受到的波浪力，僅考慮隔水管受到頂部的軸向力P，可知此時(shí)隔水管的撓曲方程，用三角級(jí)數(shù)方程表示十分簡(jiǎn)便和快捷，此時(shí)的撓度曲線方程為：[1]

將上式寫成和的形式可得到：

由于系數(shù)an的增量dan引起的位移增量為：

在隔水管柱的軸向方向，軸力P做功為：

此時(shí)應(yīng)變能的增量為：

由于隔水管質(zhì)量連續(xù)分布，在其上作用有均布載荷q，則均布載荷也要做功。

由能量法可知，應(yīng)變能的增量應(yīng)等于外力做功之和，即：

可得到隔水管的撓曲變形方程為：

其中：an為撓度曲線的最大縱坐標(biāo)量，P為軸向力，q為隔水管單位長(zhǎng)度在空氣中重量，Nn為隔水管自振轉(zhuǎn)速，為隔水管自振頻率，W為隔水管的重量。

2.2隔水管的撓曲分析與現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

隔水管在一端嵌固為滑動(dòng)支承的約束條件下，其撓曲方程可以用余弦三角級(jí)數(shù)方程表示，并且其撓度與ql4成正比，即是說(shuō)與長(zhǎng)度的4次方成正比，與隔水管自重成正比，包含了自重q與軸向力P的綜合影響，較為全面和準(zhǔn)確地描述了隔水管的撓曲特性。[2]

在使用30"隔水管時(shí)，在泥面以上隔水管長(zhǎng)度為15～45m時(shí)，其1階橫向共振轉(zhuǎn)速為9～133 r/min，而在此時(shí)我們鉆井常用轉(zhuǎn)速范圍是50～120 r/min。在2階橫向共振轉(zhuǎn)速為42～658 r/min，而在此間我們鉆井常選用的轉(zhuǎn)速范圍是在40～116之間，由此可見：在常用的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，前1階和2階共振轉(zhuǎn)速。

由于我們?cè)诤Ｉ献畛Ｓ玫母羲苁遣捎?0"直徑的，但通常情況下，我們?cè)谶x擇鉆井參數(shù)時(shí)，沒有考慮到鉆柱的橫向共振轉(zhuǎn)速與隔水管橫向振動(dòng)時(shí)，固有頻率達(dá)到一致時(shí)會(huì)發(fā)生共振，并由此產(chǎn)生鉆柱跟隔水管在接頭處的早期磨損。我們都知道，鉆柱在“公轉(zhuǎn)”時(shí)產(chǎn)生“弓狀回轉(zhuǎn)”，加劇并加速了隔水管的磨損，這個(gè)問題產(chǎn)生的對(duì)鉆柱的危害，對(duì)隔水管磨損也應(yīng)引起重視和警惕。筆者在海上作業(yè)時(shí)曾不止一次的觀察到，在棄井回收隔水管時(shí)，經(jīng)?？吹絺€(gè)別隔水管在接頭處被磨損成半月牙型的凹槽，其寬度有時(shí)達(dá)30～40cm，深度達(dá)到10～20mm，影響隔水管的強(qiáng)度和鉆井施工安全。

采用20"套管作為隔水管，是近年來(lái)為降低海上勘探成本而經(jīng)常采用的方法之一，但是根據(jù)本文的計(jì)算和分析來(lái)看，要合理的選擇鉆井參數(shù)，這樣才可以合理的避免由于轉(zhuǎn)速產(chǎn)生的鉆柱與隔水管之間的共振而磨損和損害隔水管。

3結(jié)論

1.利用三角級(jí)數(shù)方程進(jìn)行隔水管的橫向振動(dòng)特性研究，采用雷利法（L.Rayleigh）可以求得隔水管系統(tǒng)的自振頻率，為我們?cè)诓煌顥l件下鉆井參數(shù)的合理選擇提供了依據(jù)。

2.鉆柱的橫向共振造成隔水管的過度磨損現(xiàn)象，在海上石油鉆井施工中普遍存在，采用隔水管與鉆柱之間橫向共振的研究，很好的解釋了其中的原由，在鉆井作業(yè)中應(yīng)引起重視和警惕。

3.在我們常用的隔水管中，在目前近?？碧降乃罘秶鷥?nèi)，隔水管的橫向振動(dòng)頻率與我們常用的鉆柱轉(zhuǎn)速在很大范圍內(nèi)是重疊的，在進(jìn)行海上鉆井作業(yè)時(shí)要注意合理選擇轉(zhuǎn)速，避開諧振區(qū)。

4.本文在研究過程中，僅考慮隔水管本身的軸向載荷P與自重q對(duì)于撓度曲線和振動(dòng)頻率發(fā)生的影響，而并未將環(huán)境波浪條件引入其中，其目的主要是使問題簡(jiǎn)化并突出隔水管自身的特性。

參考文獻(xiàn)：

[1]趙金洲，張桂林.鉆井工程技術(shù)手冊(cè).中國(guó)石化出版社，2011.

[2]張毅，趙鵬.石油鉆桿研究.石油工業(yè)出版社，2001.